JPH09196243A - 耐震性に優れた鋼管 - Google Patents
耐震性に優れた鋼管Info
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- JPH09196243A JPH09196243A JP746096A JP746096A JPH09196243A JP H09196243 A JPH09196243 A JP H09196243A JP 746096 A JP746096 A JP 746096A JP 746096 A JP746096 A JP 746096A JP H09196243 A JPH09196243 A JP H09196243A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】大地震の際に軸方向に作用する引張・圧縮応力
に対して、大径薄肉でも局部座屈を起こしにくく、脆性
的な破断が発生し難い耐震性に優れた鋼管を提供するこ
と。 【解決手段】軸方向の引張試験により得られる公称応力
−公称歪曲線において、降伏点からオンロード歪量が5
%までのいずれの歪量においても公称応力/公称ひずみ
の勾配が正となるようにすることにより、耐震性に優れ
た鋼管が得られる。
に対して、大径薄肉でも局部座屈を起こしにくく、脆性
的な破断が発生し難い耐震性に優れた鋼管を提供するこ
と。 【解決手段】軸方向の引張試験により得られる公称応力
−公称歪曲線において、降伏点からオンロード歪量が5
%までのいずれの歪量においても公称応力/公称ひずみ
の勾配が正となるようにすることにより、耐震性に優れ
た鋼管が得られる。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】本発明は、ガスパイプライ
ン、水道配管、鋼管柱、橋脚などに使用される地震時の
耐座屈性に優れた鋼管に関する。
ン、水道配管、鋼管柱、橋脚などに使用される地震時の
耐座屈性に優れた鋼管に関する。
【0002】
【従来の技術】UOE鋼管、スパイラル鋼管、継目無鋼
管、電縫鋼管、プレスベンド鋼管などの炭素鋼鋼管ある
いは低合金鋼鋼管は、大量にかつ安定して製造できるた
め、その優れた経済性や溶接施工性とあいまって、ガス
パイプラインや水道配管など流体輸送用配管あるいは建
築・土木用の柱として広く用いられている。
管、電縫鋼管、プレスベンド鋼管などの炭素鋼鋼管ある
いは低合金鋼鋼管は、大量にかつ安定して製造できるた
め、その優れた経済性や溶接施工性とあいまって、ガス
パイプラインや水道配管など流体輸送用配管あるいは建
築・土木用の柱として広く用いられている。
【0003】しかしながら、大地震が発生した場合、こ
れら鋼管の長手方向には引張および圧縮の大きな力が繰
り返し加わるので、外径/管厚比がある程度大きな鋼管
では、局部座屈を起こし、場合によっては円周方向の亀
裂の発生や破断に至ることがある。
れら鋼管の長手方向には引張および圧縮の大きな力が繰
り返し加わるので、外径/管厚比がある程度大きな鋼管
では、局部座屈を起こし、場合によっては円周方向の亀
裂の発生や破断に至ることがある。
【0004】これまで建築用の鋼管としては、例えば特
開平3−173719号、特開平5−65535号、特
開平5−117746号、特開平5−117747号、
特開平5−156357号、特開平6−49540号、
特開平6−49541号、特開平6−128641号、
特開平6−264143号、特開平6−264144号
の各公報に開示されているように、耐震性能として降伏
応力と引張強さの比である降伏比を小さくしたものが提
案されているが、これらはいずれも柱の曲げ応力に対す
る塑性変形吸収能に関するもので、圧縮の軸力に対する
局部座屈と局部座屈発生後の引張による脆性亀裂の発生
を防ぐための検討はこれまで行われていない。
開平3−173719号、特開平5−65535号、特
開平5−117746号、特開平5−117747号、
特開平5−156357号、特開平6−49540号、
特開平6−49541号、特開平6−128641号、
特開平6−264143号、特開平6−264144号
の各公報に開示されているように、耐震性能として降伏
応力と引張強さの比である降伏比を小さくしたものが提
案されているが、これらはいずれも柱の曲げ応力に対す
る塑性変形吸収能に関するもので、圧縮の軸力に対する
局部座屈と局部座屈発生後の引張による脆性亀裂の発生
を防ぐための検討はこれまで行われていない。
【0005】また、ガスなどの流体輸送用ラインパイプ
では、延性破壊や脆性破壊など円周方向に力が作用する
内圧に対する抵抗力は検討されてきたが、軸方向の外力
に対しては敷設時の曲げ変形以外はほとんど考慮されて
いない。
では、延性破壊や脆性破壊など円周方向に力が作用する
内圧に対する抵抗力は検討されてきたが、軸方向の外力
に対しては敷設時の曲げ変形以外はほとんど考慮されて
いない。
【0006】一方、軸方向圧縮力に対する鋼管の座屈挙
動はこれまでにも種々検討されており、例えば、鈴木、
木場「繰り返し軸方向変形に対する埋設鋼管の非弾性座
屈強度」土木学会、構造工学論文集Vol.35A(1
989年3月)1351〜1358頁には、外径/管厚
比が22.6と35.0では座屈歪が3%以上である
が、外径/管厚比を55.4と大きくすると1%未満と
極めて小さな歪量で座屈することが示されている。
動はこれまでにも種々検討されており、例えば、鈴木、
木場「繰り返し軸方向変形に対する埋設鋼管の非弾性座
屈強度」土木学会、構造工学論文集Vol.35A(1
989年3月)1351〜1358頁には、外径/管厚
比が22.6と35.0では座屈歪が3%以上である
が、外径/管厚比を55.4と大きくすると1%未満と
極めて小さな歪量で座屈することが示されている。
【0007】しかしながら、鋼管の材質面からこの座屈
挙動を検討したものは見当たらず、特に外径/管厚比が
例えば60と大きな場合に座屈歪が1%以上となるよう
な鋼管は未だ開発されていない。
挙動を検討したものは見当たらず、特に外径/管厚比が
例えば60と大きな場合に座屈歪が1%以上となるよう
な鋼管は未だ開発されていない。
【0008】
【発明が解決しようとする課題】本発明はかかる事情に
鑑みてなされたものであって、大地震の際に軸方向に作
用する圧縮応力に対して、大径薄肉でも局部座屈を起こ
しにくく、ガスパイプライン、水道配管、ビルの柱、高
速道路の橋脚などに好適な耐震性に優れた鋼管を提供す
ることを目的とする。
鑑みてなされたものであって、大地震の際に軸方向に作
用する圧縮応力に対して、大径薄肉でも局部座屈を起こ
しにくく、ガスパイプライン、水道配管、ビルの柱、高
速道路の橋脚などに好適な耐震性に優れた鋼管を提供す
ることを目的とする。
【0009】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記課題を解
決するために、軸方向の引張試験により得られる公称応
力−公称歪曲線において、降伏点からオンロード歪量が
5%までのいずれの歪量においても公称応力/公称ひず
みの勾配が正となることを特徴とする耐震性に優れた鋼
管を提供する。
決するために、軸方向の引張試験により得られる公称応
力−公称歪曲線において、降伏点からオンロード歪量が
5%までのいずれの歪量においても公称応力/公称ひず
みの勾配が正となることを特徴とする耐震性に優れた鋼
管を提供する。
【0010】
【発明の実施の形態】鋼管の軸方向に働く圧縮力に対す
る耐座屈性を評価するために、材質と外径/管厚比が種
々異なる鋼管について、図1に示す試験機と試験体を用
いて実管圧縮試験ならびに各種材質調査試験を行い、鋼
管の材質的な特性と局部座屈発生挙動との相関を調査し
た。
る耐座屈性を評価するために、材質と外径/管厚比が種
々異なる鋼管について、図1に示す試験機と試験体を用
いて実管圧縮試験ならびに各種材質調査試験を行い、鋼
管の材質的な特性と局部座屈発生挙動との相関を調査し
た。
【0011】その結果、公称歪量で1%の圧縮試験にお
ける局部座屈の発生の有無は、鋼管の軸方向の引張特性
と以下のような相関があることを見出した。すなわち、
試験片長手方向を鋼管の軸方向に一致させて採取した引
張試験片を用いて引張試験を行い、得られた公称応力−
公称歪曲線において、降伏点からオンロード歪量が5%
までのいずれの歪量においても、公称応力/公称歪の勾
配が正となる鋼管は、図2に示すとおり、勾配が0また
は負となる鋼管に比較して局部座屈を起こす限界の外径
/管厚比が著しく大きく、局部座屈を起こしにくい。
ける局部座屈の発生の有無は、鋼管の軸方向の引張特性
と以下のような相関があることを見出した。すなわち、
試験片長手方向を鋼管の軸方向に一致させて採取した引
張試験片を用いて引張試験を行い、得られた公称応力−
公称歪曲線において、降伏点からオンロード歪量が5%
までのいずれの歪量においても、公称応力/公称歪の勾
配が正となる鋼管は、図2に示すとおり、勾配が0また
は負となる鋼管に比較して局部座屈を起こす限界の外径
/管厚比が著しく大きく、局部座屈を起こしにくい。
【0012】なお、勾配が負の場合、0の場合、正の場
合の公称応力−公称歪曲線の形状を模式的に図3の
(a)、(b)、(c)にそれぞれ示す。ここで勾配が
負の場合とは、図3の(a)のように明瞭な上降伏点・
下降伏点・降伏伸びを示すもの、勾配が0の場合とは図
3の(b)のように降伏伸びを示すもの、勾配が正の場
合とは図3の(c)のように比例限から連続的に加工硬
化するものである。
合の公称応力−公称歪曲線の形状を模式的に図3の
(a)、(b)、(c)にそれぞれ示す。ここで勾配が
負の場合とは、図3の(a)のように明瞭な上降伏点・
下降伏点・降伏伸びを示すもの、勾配が0の場合とは図
3の(b)のように降伏伸びを示すもの、勾配が正の場
合とは図3の(c)のように比例限から連続的に加工硬
化するものである。
【0013】このように巨大地震時に鋼管が座屈しない
ための条件として、公称応力−公称歪曲線において降伏
点からオンロード歪量が5%までのいずれの歪量におい
ても、公称応力/公称歪の勾配が正となることが必要な
ことが見出された。
ための条件として、公称応力−公称歪曲線において降伏
点からオンロード歪量が5%までのいずれの歪量におい
ても、公称応力/公称歪の勾配が正となることが必要な
ことが見出された。
【0014】このような知見に基づき、本発明では、軸
方向の引張試験により得られる公称応力−公称歪曲線に
おいて、降伏点からオンロード歪量が5%までのいずれ
の歪量においても公称応力/公称ひずみの勾配が正とな
ることを特徴とする、地震時に座屈が発生し難い耐震性
に優れた鋼管を提供する。
方向の引張試験により得られる公称応力−公称歪曲線に
おいて、降伏点からオンロード歪量が5%までのいずれ
の歪量においても公称応力/公称ひずみの勾配が正とな
ることを特徴とする、地震時に座屈が発生し難い耐震性
に優れた鋼管を提供する。
【0015】なお、本発明では鋼管の製造方法は問わ
ず、UOE鋼管、スパイラル鋼管、継目無鋼管、電縫鋼
管、プレスベンド鋼管などいずれのものであっても、上
記所定の特性を満足するものであればよい。また、上記
特性は、鋼管の化学成分や造管前の例えば鋼板の圧延条
件を制御することによって付与しても、また造管中や造
管後の鋼管に熱処理や加工処理を施すことによって付与
してもよく、化学組成や製造条件については特に限定さ
れない。
ず、UOE鋼管、スパイラル鋼管、継目無鋼管、電縫鋼
管、プレスベンド鋼管などいずれのものであっても、上
記所定の特性を満足するものであればよい。また、上記
特性は、鋼管の化学成分や造管前の例えば鋼板の圧延条
件を制御することによって付与しても、また造管中や造
管後の鋼管に熱処理や加工処理を施すことによって付与
してもよく、化学組成や製造条件については特に限定さ
れない。
【0016】ただし、化学組成としては、重量%で、
C:0.03〜0.25%、Mn:0.5〜2.0%を
含み、かつ必要に応じてCu:0.05〜0.50%、
Ni:0.05〜0.50%、Cr:0.05〜0.5
0%、Mo:0.05〜0.50%、Nb:0.005
〜0.10%、V:0.005〜0.10%、Ti:
0.005〜0.10%の1種または2種以上を含有す
るものが好ましい。このような成分範囲の鋼が好ましい
のは以下の理由による。
C:0.03〜0.25%、Mn:0.5〜2.0%を
含み、かつ必要に応じてCu:0.05〜0.50%、
Ni:0.05〜0.50%、Cr:0.05〜0.5
0%、Mo:0.05〜0.50%、Nb:0.005
〜0.10%、V:0.005〜0.10%、Ti:
0.005〜0.10%の1種または2種以上を含有す
るものが好ましい。このような成分範囲の鋼が好ましい
のは以下の理由による。
【0017】C:0.03〜0.25% この範囲外の炭素量の鋼は、溶接した場合の溶接割れの
可能性が増大し、鋼管成形後、溶接できなくなる。した
がって、C量は0.03〜0.25%の範囲が好まし
い。
可能性が増大し、鋼管成形後、溶接できなくなる。した
がって、C量は0.03〜0.25%の範囲が好まし
い。
【0018】Mn:0.5〜0.25% Mnは構造用鋼として充分な強度と靭性を得るために有
効な元素であるが、0.5%未満ではその効果が小さ
く、また2.0%を超えると母材と溶接部の靭性の劣化
および溶接性の劣化を招く。したがって、Mn量は0.
5〜2.0%の範囲が好ましい。
効な元素であるが、0.5%未満ではその効果が小さ
く、また2.0%を超えると母材と溶接部の靭性の劣化
および溶接性の劣化を招く。したがって、Mn量は0.
5〜2.0%の範囲が好ましい。
【0019】Cu:0.05〜0.50% Ni:0.05〜0.50% Cr:0.05〜0.50% Mo:0.05〜0.50% Cu,Ni,Cr,Moは強度の上昇に有効な元素であ
るが、それぞれ0.05%未満ではその効果が有効に発
揮されず、0.50%を超えると鋼板の母材溶接部の靭
性や溶接性を劣化させる。したがって、これらの量はそ
れぞれ0.05〜0.50%の範囲が好ましい。
るが、それぞれ0.05%未満ではその効果が有効に発
揮されず、0.50%を超えると鋼板の母材溶接部の靭
性や溶接性を劣化させる。したがって、これらの量はそ
れぞれ0.05〜0.50%の範囲が好ましい。
【0020】Nb:0.005〜0.10% Nbは、鋼板の靭性と強度の向上に有効な元素である
が、その量が0.005%未満ではその効果を有効に発
揮することができず、0.10%を超えると溶接部の靭
性を劣化させる。したがって、Nb量は0.005〜
0.10%の範囲が好ましい。
が、その量が0.005%未満ではその効果を有効に発
揮することができず、0.10%を超えると溶接部の靭
性を劣化させる。したがって、Nb量は0.005〜
0.10%の範囲が好ましい。
【0021】V:0.005〜0.10% Vは、鋼板の強度の上昇に有効な元素であるが、その量
が0.005%未満ではその効果を有効に発揮させるこ
とができず、0.10%を超えると溶接部の靭性を劣化
させる。したがって、V量は0.005〜0.10%の
範囲が好ましい。
が0.005%未満ではその効果を有効に発揮させるこ
とができず、0.10%を超えると溶接部の靭性を劣化
させる。したがって、V量は0.005〜0.10%の
範囲が好ましい。
【0022】Ti:0.005〜0.10% Tiは、鋼板の靭性の向上と鋳造時のスラブ損傷防止に
有効な元素であるが、その量が0.005%未満ではそ
の効果を有効に発揮させることができず、0.10%を
超えると溶接部の靭性を劣化させる。したがって、Ti
量は0.005〜0.10%の範囲が好ましい。
有効な元素であるが、その量が0.005%未満ではそ
の効果を有効に発揮させることができず、0.10%を
超えると溶接部の靭性を劣化させる。したがって、Ti
量は0.005〜0.10%の範囲が好ましい。
【0023】また、このような組成の鋼板に対して、圧
延条件を制御したり、または造管中や造管後の鋼管に熱
処理や加工処理を加えることによって、例えば圧延時の
冷却過程あるいは熱間での造管中にAr3 変態点以下の
温度まで空冷した後、Ar1変態点以上のフェライト−
オーステナイト二相温度域から加速冷却したり、冷間で
造管後にAc1 以上でかつAc3 以下のフェライト−オ
ーステナイト二相温度域に加熱し急冷したりすることに
よって、金属組織を例えばフェライトとベイナイトある
いはフェライトとマルテンサイトの二相組織とすること
により、上記特性を付与することができる。
延条件を制御したり、または造管中や造管後の鋼管に熱
処理や加工処理を加えることによって、例えば圧延時の
冷却過程あるいは熱間での造管中にAr3 変態点以下の
温度まで空冷した後、Ar1変態点以上のフェライト−
オーステナイト二相温度域から加速冷却したり、冷間で
造管後にAc1 以上でかつAc3 以下のフェライト−オ
ーステナイト二相温度域に加熱し急冷したりすることに
よって、金属組織を例えばフェライトとベイナイトある
いはフェライトとマルテンサイトの二相組織とすること
により、上記特性を付与することができる。
【0024】
【実施例】以下、本発明の具体的な実施例について説明
する。表1に示した化学組成を有する鋼を熱間圧延して
鋼板とした後、成形し、端部を溶接して鋼管を得た。そ
の際に、800℃で圧延を終了し、720℃まで空冷し
た後、10℃/secの冷却速度で加速冷却を施した。
する。表1に示した化学組成を有する鋼を熱間圧延して
鋼板とした後、成形し、端部を溶接して鋼管を得た。そ
の際に、800℃で圧延を終了し、720℃まで空冷し
た後、10℃/secの冷却速度で加速冷却を施した。
【0025】このようにして製造された鋼管から試験片
を採取して管軸方向の引張試験を行い、公称応力/公称
歪の勾配を求めた。表2に、本発明鋼管の管軸方向の引
張り試験における5%歪までの公称応力/公称歪の最小
勾配と、管厚/外径比、実管圧縮試験における局部座屈
の発生の有無を、比較鋼管の結果と併せて示す。
を採取して管軸方向の引張試験を行い、公称応力/公称
歪の勾配を求めた。表2に、本発明鋼管の管軸方向の引
張り試験における5%歪までの公称応力/公称歪の最小
勾配と、管厚/外径比、実管圧縮試験における局部座屈
の発生の有無を、比較鋼管の結果と併せて示す。
【0026】
【表1】
【0027】
【表2】
【0028】表2に示すように、5%歪までの公称応力
/公称歪の最小勾配が正となっている本発明鋼管では、
外径/管厚比が60.0と薄肉大径でも局部座屈が発生
していない。これに対して、最小勾配が負または0の比
較鋼管では、外径/管厚比が35.0でも圧縮時に局部
座屈が発生した。
/公称歪の最小勾配が正となっている本発明鋼管では、
外径/管厚比が60.0と薄肉大径でも局部座屈が発生
していない。これに対して、最小勾配が負または0の比
較鋼管では、外径/管厚比が35.0でも圧縮時に局部
座屈が発生した。
【0029】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
大地震の際に軸方向に作用する引張・圧縮応力に対し
て、大径薄肉でも局部座屈を起こしにくい耐震性に優れ
た鋼管を得ることができる。したがって、本発明の鋼管
を用いることにより、大地震が発生した際に、ガスパイ
プラインや水道配管の破損と内部流体の流出、あるいは
高速道路の橋脚柱の破断などの災害を防止することがで
きる。
大地震の際に軸方向に作用する引張・圧縮応力に対し
て、大径薄肉でも局部座屈を起こしにくい耐震性に優れ
た鋼管を得ることができる。したがって、本発明の鋼管
を用いることにより、大地震が発生した際に、ガスパイ
プラインや水道配管の破損と内部流体の流出、あるいは
高速道路の橋脚柱の破断などの災害を防止することがで
きる。
【図1】実管圧縮試験に用いた試験機および試験体を説
明するための図。
明するための図。
【図2】引張試験における公称歪量が1%の実管圧縮試
験における座屈発生におよぼす外径/管厚比および引張
試験における公称応力/公称歪の勾配の影響を示す図。
験における座屈発生におよぼす外径/管厚比および引張
試験における公称応力/公称歪の勾配の影響を示す図。
【図3】引張り試験で得られる公称応力−公称歪線図を
模式的に示す図。
模式的に示す図。
フロントページの続き (72)発明者 栗原 正好 東京都千代田区丸の内一丁目1番2号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 鈴木 信久 東京都千代田区丸の内一丁目1番2号 日 本鋼管株式会社内
Claims (1)
- 【請求項1】 軸方向の引張試験により得られる公称応
力−公称歪曲線において、降伏点からオンロード歪量が
5%までのいずれの歪量においても公称応力/公称ひず
みの勾配が正となることを特徴とする耐震性に優れた鋼
管。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP746096A JPH09196243A (ja) | 1996-01-19 | 1996-01-19 | 耐震性に優れた鋼管 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP746096A JPH09196243A (ja) | 1996-01-19 | 1996-01-19 | 耐震性に優れた鋼管 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH09196243A true JPH09196243A (ja) | 1997-07-29 |
Family
ID=11666440
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP746096A Pending JPH09196243A (ja) | 1996-01-19 | 1996-01-19 | 耐震性に優れた鋼管 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH09196243A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006002893A (ja) * | 2004-06-18 | 2006-01-05 | Jfe Steel Kk | 鋼管の局部座屈性能評価方法、鋼管の設計方法、鋼管の製造方法、鋼管 |
JP2007031823A (ja) * | 2005-07-29 | 2007-02-08 | Jfe Steel Kk | 鋼管、該鋼管を用いたパイプライン |
WO2007069339A1 (ja) | 2005-12-15 | 2007-06-21 | Jfe Steel Corporation | 鋼管の局部座屈性能評価方法、鋼管の設計方法、鋼管の製造方法及び鋼管 |
JP2007163392A (ja) * | 2005-12-16 | 2007-06-28 | Jfe Steel Kk | 鋼管の局部座屈性能評価方法、鋼管の材質設計方法、鋼管 |
-
1996
- 1996-01-19 JP JP746096A patent/JPH09196243A/ja active Pending
Cited By (7)
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