JPH09176734A - 耐震鋼管の製造方法 - Google Patents
耐震鋼管の製造方法Info
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- JPH09176734A JPH09176734A JP34126695A JP34126695A JPH09176734A JP H09176734 A JPH09176734 A JP H09176734A JP 34126695 A JP34126695 A JP 34126695A JP 34126695 A JP34126695 A JP 34126695A JP H09176734 A JPH09176734 A JP H09176734A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】大地震の際に軸方向に作用する引張・圧縮応力
に対して、大径薄肉でも局部座屈を起こしにくく、脆性
的な破断が発生し難い耐震鋼管の製造方法を提供するこ
と。 【解決手段】重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２５％、Ｍ
ｎ：０．５〜２．０％を含有する鋼を熱間圧延した後、
その鋼の成分で定まるＡｒ3 に基づいて（Ａｒ3＋４
０）〜（Ａｒ3 −８０）℃の温度域から２℃／ｓｅｃ以
上の冷却速度で冷却し、その鋼板を冷間成形して鋼管に
する。
に対して、大径薄肉でも局部座屈を起こしにくく、脆性
的な破断が発生し難い耐震鋼管の製造方法を提供するこ
と。 【解決手段】重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２５％、Ｍ
ｎ：０．５〜２．０％を含有する鋼を熱間圧延した後、
その鋼の成分で定まるＡｒ3 に基づいて（Ａｒ3＋４
０）〜（Ａｒ3 −８０）℃の温度域から２℃／ｓｅｃ以
上の冷却速度で冷却し、その鋼板を冷間成形して鋼管に
する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ガスパイプライ
ン、水道配管、鋼管柱、橋脚などに使用される地震時の
耐局部座屈性に優れた耐震鋼管の製造方法に関する。
ン、水道配管、鋼管柱、橋脚などに使用される地震時の
耐局部座屈性に優れた耐震鋼管の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ＵＯＥ鋼管、スパイラル鋼管、継目無鋼
管、電縫鋼管、プレスベンド鋼管などの炭素鋼鋼管ある
いは低合金鋼鋼管は、大量にかつ安定して製造できるた
め、その優れた経済性や溶接施工性とあいまって、ガス
パイプラインや水道配管など流体の輸送用配管あるいは
建築・土木用の柱として広く用いられている。
管、電縫鋼管、プレスベンド鋼管などの炭素鋼鋼管ある
いは低合金鋼鋼管は、大量にかつ安定して製造できるた
め、その優れた経済性や溶接施工性とあいまって、ガス
パイプラインや水道配管など流体の輸送用配管あるいは
建築・土木用の柱として広く用いられている。
【０００３】しかしながら、大地震が発生した場合、こ
れら鋼管の長手方向には引張および圧縮の大きな力が繰
り返し加わり、外径／管厚比がある程度大きな鋼管で
は、局部座屈を起こし、場合によっては円周方向の亀裂
の発生や破断に至ることがある。
れら鋼管の長手方向には引張および圧縮の大きな力が繰
り返し加わり、外径／管厚比がある程度大きな鋼管で
は、局部座屈を起こし、場合によっては円周方向の亀裂
の発生や破断に至ることがある。
【０００４】これまで建築用の鋼管としては、例えば特
開平３−１７３７１９号、特開平５−６５５３５号、特
開平５−１１７７４６号、特開平５−１１７７４７号、
特開平５−１５６３５７号、特開平６−４９５４０号、
特開平６−４９５４１号、特開平６−１２８６４１号、
特開平６−２６４１４３号、特開平６−２６４１４４号
の各公報に開示されているように、耐震性能として降伏
応力と引張強さの比である降伏比を小さくしたものが提
案されているが、これらはいずれも柱の曲げ応力に対す
る塑性変形吸収能に関するもので、圧縮の軸力に対する
局部座屈と局部座屈発生後の引張による脆性亀裂の発生
を防ぐための検討はこれまで行われていない。
開平３−１７３７１９号、特開平５−６５５３５号、特
開平５−１１７７４６号、特開平５−１１７７４７号、
特開平５−１５６３５７号、特開平６−４９５４０号、
特開平６−４９５４１号、特開平６−１２８６４１号、
特開平６−２６４１４３号、特開平６−２６４１４４号
の各公報に開示されているように、耐震性能として降伏
応力と引張強さの比である降伏比を小さくしたものが提
案されているが、これらはいずれも柱の曲げ応力に対す
る塑性変形吸収能に関するもので、圧縮の軸力に対する
局部座屈と局部座屈発生後の引張による脆性亀裂の発生
を防ぐための検討はこれまで行われていない。
【０００５】また、ガスなどの流体輸送用ラインパイプ
では、延性破壊や脆性破壊など円周方向に力が作用する
内圧に対する抵抗力は検討されてきたが、軸方向の外力
に対しては敷設時の曲げ変形以外はほとんど考慮されて
いない。しかも、このような性能を有する鋼管が製造可
能な方法も未だ存在しない。
では、延性破壊や脆性破壊など円周方向に力が作用する
内圧に対する抵抗力は検討されてきたが、軸方向の外力
に対しては敷設時の曲げ変形以外はほとんど考慮されて
いない。しかも、このような性能を有する鋼管が製造可
能な方法も未だ存在しない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明はかかる事情に
鑑みてなされたものであって、大地震の際に軸方向に作
用する引張・圧縮応力に対して、大径薄肉でも局部座屈
を起こしにくく、脆性的な破断が発生し難く、ガスパイ
プライン、水道配管、ビルの柱、高速道路の橋脚などに
好適な耐震鋼管の製造方法を提供することを目的とす
る。
鑑みてなされたものであって、大地震の際に軸方向に作
用する引張・圧縮応力に対して、大径薄肉でも局部座屈
を起こしにくく、脆性的な破断が発生し難く、ガスパイ
プライン、水道配管、ビルの柱、高速道路の橋脚などに
好適な耐震鋼管の製造方法を提供することを目的とす
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明は、重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２５％、
Ｍｎ：０．５〜２．０％を含有する鋼を熱間圧延した
後、その鋼の成分で定まる（Ａｒ3 ＋４０）〜（Ａｒ3
−８０）℃の温度域から２℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で
冷却し、その鋼板を冷間成形して鋼管にすることを特徴
とする耐震鋼管の製造方法を提供する。
に、本発明は、重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２５％、
Ｍｎ：０．５〜２．０％を含有する鋼を熱間圧延した
後、その鋼の成分で定まる（Ａｒ3 ＋４０）〜（Ａｒ3
−８０）℃の温度域から２℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で
冷却し、その鋼板を冷間成形して鋼管にすることを特徴
とする耐震鋼管の製造方法を提供する。
【０００８】また、本発明は、重量％で、Ｃ：０．０５
〜０．２５％、Ｍｎ：０．５〜２．０％を含み、かつＣ
ｕ：０．０５〜０．５０％、Ｎｉ：０．０５〜０．５０
％、Ｃｒ：０．０５〜０．５０％、Ｍｏ：０．０５〜
０．５０％、Ｎｂ：０．００５〜０．１０％、Ｖ：０．
００５〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％の
１種または２種以上を含有する鋼を熱間圧延した後、そ
の鋼の成分で定まる（Ａｒ3 ＋４０）〜（Ａｒ3 −８
０）℃の温度域から２℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却
し、その鋼板を冷間成形して鋼管にすることを特徴とす
る耐震鋼管の製造方法を提供する。
〜０．２５％、Ｍｎ：０．５〜２．０％を含み、かつＣ
ｕ：０．０５〜０．５０％、Ｎｉ：０．０５〜０．５０
％、Ｃｒ：０．０５〜０．５０％、Ｍｏ：０．０５〜
０．５０％、Ｎｂ：０．００５〜０．１０％、Ｖ：０．
００５〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％の
１種または２種以上を含有する鋼を熱間圧延した後、そ
の鋼の成分で定まる（Ａｒ3 ＋４０）〜（Ａｒ3 −８
０）℃の温度域から２℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却
し、その鋼板を冷間成形して鋼管にすることを特徴とす
る耐震鋼管の製造方法を提供する。
【０００９】本発明者らは、鋼管の軸方向に作用する圧
縮力に対する耐座屈性を評価するために、材質と形状が
種々異なる鋼管について、図１に示す試験機と試験体を
用いて実管圧縮試験ならびに各種材質調査試験を行い、
鋼管の材質的な特性と局部座屈発生挙動との相関を調査
した。その結果、局部座屈の発生有無は、鋼管の軸方向
の引張特性と以下のような相関があることを見出した。
すなわち、試験片長手方向を鋼管の軸方向に一致させて
採取した引張試験片を用いて引張試験を行い、得られた
公称応力−公称歪曲線において、降伏点からオンロード
歪量が５％までのいずれの歪量においても、公称応力／
公称歪の勾配が正となる鋼管は、図２に示すとおり、勾
配が０または負となる鋼管に比較して局部座屈を起こす
限界の外径／管厚比が著しく大きく、局部座屈を起こし
にくい。
縮力に対する耐座屈性を評価するために、材質と形状が
種々異なる鋼管について、図１に示す試験機と試験体を
用いて実管圧縮試験ならびに各種材質調査試験を行い、
鋼管の材質的な特性と局部座屈発生挙動との相関を調査
した。その結果、局部座屈の発生有無は、鋼管の軸方向
の引張特性と以下のような相関があることを見出した。
すなわち、試験片長手方向を鋼管の軸方向に一致させて
採取した引張試験片を用いて引張試験を行い、得られた
公称応力−公称歪曲線において、降伏点からオンロード
歪量が５％までのいずれの歪量においても、公称応力／
公称歪の勾配が正となる鋼管は、図２に示すとおり、勾
配が０または負となる鋼管に比較して局部座屈を起こす
限界の外径／管厚比が著しく大きく、局部座屈を起こし
にくい。
【００１０】次に、圧縮応力によって塑性変形した後、
引張応力を受けた際の座屈部近傍からの脆性的な亀裂の
発生や、破断の有無と鋼管の性質の相関を調査した。そ
の結果を表１に示す。
引張応力を受けた際の座屈部近傍からの脆性的な亀裂の
発生や、破断の有無と鋼管の性質の相関を調査した。そ
の結果を表１に示す。
【００１１】
【表１】
【００１２】表１に示すように、外径／管厚比が大きく
て圧縮応力により局部座屈が発生しても、試験片長手方
向を鋼管の軸方向に一致させて採取した試験片の引張試
験において、一様伸びが５％以上であれば脆性的な亀裂
や破断は発生しないことを見出した。さらに、引張試験
における降伏強さの引張強さに対する割合、降伏比の小
さいものほど、破断に対する抵抗の大きいことも見出し
た。
て圧縮応力により局部座屈が発生しても、試験片長手方
向を鋼管の軸方向に一致させて採取した試験片の引張試
験において、一様伸びが５％以上であれば脆性的な亀裂
や破断は発生しないことを見出した。さらに、引張試験
における降伏強さの引張強さに対する割合、降伏比の小
さいものほど、破断に対する抵抗の大きいことも見出し
た。
【００１３】このような結果に基づいて、上述のような
特徴を有する公称応力−公称歪曲線と鋼管の製造方法と
の関係について調査した結果、鋼板製造時の加速冷却開
始温度と強い関係を有することを見出した。すなわち、
熱間圧延後の冷却開始温度をＡｒ3 変態温度以下とし、
フェライトとベイナイトあるいはフェライトとマルテン
サイトの二相組織とすることにより、鋼管長手方向に採
取した引張試験において、上述したように公称応力−公
称歪曲線の勾配が正でかつ一様伸びが５％以上となり、
さらに８０％以下の降伏比が得られることを見出した。
また、この場合、圧延終了温度は加速冷却開始温度以上
であればその影響は小さい。上記構成を有する本発明
は、このような知見に基づいて完成されたものである。
特徴を有する公称応力−公称歪曲線と鋼管の製造方法と
の関係について調査した結果、鋼板製造時の加速冷却開
始温度と強い関係を有することを見出した。すなわち、
熱間圧延後の冷却開始温度をＡｒ3 変態温度以下とし、
フェライトとベイナイトあるいはフェライトとマルテン
サイトの二相組織とすることにより、鋼管長手方向に採
取した引張試験において、上述したように公称応力−公
称歪曲線の勾配が正でかつ一様伸びが５％以上となり、
さらに８０％以下の降伏比が得られることを見出した。
また、この場合、圧延終了温度は加速冷却開始温度以上
であればその影響は小さい。上記構成を有する本発明
は、このような知見に基づいて完成されたものである。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、本発明について詳細に説明
する。本発明に係る耐震鋼管の製造方法は、重量％で、
Ｃ：０．０５〜０．２５％、Ｍｎ：０．５〜２．０％を
含有する鋼を熱間圧延した後、その鋼の成分で定まる
（Ａｒ3 ＋４０）〜（Ａｒ3 −８０）℃の温度域から２
℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却し、その鋼板を冷間成
形して鋼管にするものである。また、選択成分としてＣ
ｕ：０．０５〜０．５０％、Ｎｉ：０．０５〜０．５０
％、Ｃｒ：０．０５〜０．５０％、Ｍｏ：０．０５〜
０．５％、Ｎｂ：０．００５〜０．１０％、Ｖ：０．０
０５〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％の１
種または２種以上を添加してもよい。
する。本発明に係る耐震鋼管の製造方法は、重量％で、
Ｃ：０．０５〜０．２５％、Ｍｎ：０．５〜２．０％を
含有する鋼を熱間圧延した後、その鋼の成分で定まる
（Ａｒ3 ＋４０）〜（Ａｒ3 −８０）℃の温度域から２
℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却し、その鋼板を冷間成
形して鋼管にするものである。また、選択成分としてＣ
ｕ：０．０５〜０．５０％、Ｎｉ：０．０５〜０．５０
％、Ｃｒ：０．０５〜０．５０％、Ｍｏ：０．０５〜
０．５％、Ｎｂ：０．００５〜０．１０％、Ｖ：０．０
０５〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％の１
種または２種以上を添加してもよい。
【００１５】まず、これら成分元素の限定理由を説明す
る。 Ｃ：０．０５〜０．２５％ この範囲外の炭素量の鋼は、溶接した場合の溶接割れの
可能性が増大し、鋼管成形後、溶接できなくなる。した
がって、Ｃ量を０．０５〜０．２５％の範囲とする。
る。 Ｃ：０．０５〜０．２５％ この範囲外の炭素量の鋼は、溶接した場合の溶接割れの
可能性が増大し、鋼管成形後、溶接できなくなる。した
がって、Ｃ量を０．０５〜０．２５％の範囲とする。
【００１６】Ｍｎ：０．５〜０．２５％ Ｍｎは構造用鋼として充分な強度と靭性を得るために有
効な元素であるが、０．５％未満ではその効果が小さ
く、また２．０％を超えると母材と溶接部の靭性の劣化
および溶接性の劣化を招く。したがって、Ｍｎ量を０．
５〜２．０％の範囲とする。
効な元素であるが、０．５％未満ではその効果が小さ
く、また２．０％を超えると母材と溶接部の靭性の劣化
および溶接性の劣化を招く。したがって、Ｍｎ量を０．
５〜２．０％の範囲とする。
【００１７】Ｃｕ：０．０５〜０．５０％ Ｎｉ：０．０５〜０．５０％ Ｃｒ：０．０５〜０．５０％ Ｍｏ：０．０５〜０．５０％ Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏは強度の上昇に有効な元素であ
るが、それぞれ０．０５％未満ではその効果が有効に発
揮されず、０．５０％を超えると鋼板の母材溶接部の靭
性や溶接性を劣化させる。したがって、これらの量をそ
れぞれ０．０５〜０．５０％の範囲とする。
るが、それぞれ０．０５％未満ではその効果が有効に発
揮されず、０．５０％を超えると鋼板の母材溶接部の靭
性や溶接性を劣化させる。したがって、これらの量をそ
れぞれ０．０５〜０．５０％の範囲とする。
【００１８】Ｎｂ：０．００５〜０．１０％ Ｖ：０．００５〜０．１０％ Ｎｂ、Ｖは、鋼板の靭性と強度の向上に有効な元素であ
るが、それぞれ０．００５％未満ではその効果を有効に
発揮することができず、０．１０％を超えると溶接部靭
性を劣化させ、また降伏比が上昇してしまう。したがっ
て、Ｎｂ、Ｖ量をいずれも０．００５〜０．１０％の範
囲とする。
るが、それぞれ０．００５％未満ではその効果を有効に
発揮することができず、０．１０％を超えると溶接部靭
性を劣化させ、また降伏比が上昇してしまう。したがっ
て、Ｎｂ、Ｖ量をいずれも０．００５〜０．１０％の範
囲とする。
【００１９】Ｔｉ：０．００５〜０．１０％ Ｔｉは、鋼板の靭性の向上と鋳造時のスラブ損傷防止に
有効な元素であるが、その量が０．００５％未満ではそ
の効果を有効に発揮させることができず、０．１０％を
超えると溶接部の靭性を劣化させる。したがって、Ｔｉ
量を０．００５〜０．１０％の範囲とする。
有効な元素であるが、その量が０．００５％未満ではそ
の効果を有効に発揮させることができず、０．１０％を
超えると溶接部の靭性を劣化させる。したがって、Ｔｉ
量を０．００５〜０．１０％の範囲とする。
【００２０】次に、製造条件について説明する。まず、
上述の組成を有する鋼を熱間圧延した後、その鋼の成分
で定まる（Ａｒ3 ＋４０）〜（Ａｒ3 −８０）℃の温度
域から２℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却する。冷却開
始温度が（Ａｒ3 ＋４０）℃を超えると８０％以下の降
伏比が得られず、（Ａｒ3 −８０）℃未満になると著し
い生産能率の低下を招く。冷却速度は冷却開始から５０
０℃までの平均冷却速度を示すが、その値が２℃／ｓｅ
ｃ未満では８０％以下の降伏比が得られず、また公称応
力／公称歪の勾配が正とならない場合がある。冷却速度
の上限は特に規定する必要はない。
上述の組成を有する鋼を熱間圧延した後、その鋼の成分
で定まる（Ａｒ3 ＋４０）〜（Ａｒ3 −８０）℃の温度
域から２℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却する。冷却開
始温度が（Ａｒ3 ＋４０）℃を超えると８０％以下の降
伏比が得られず、（Ａｒ3 −８０）℃未満になると著し
い生産能率の低下を招く。冷却速度は冷却開始から５０
０℃までの平均冷却速度を示すが、その値が２℃／ｓｅ
ｃ未満では８０％以下の降伏比が得られず、また公称応
力／公称歪の勾配が正とならない場合がある。冷却速度
の上限は特に規定する必要はない。
【００２１】このようにして冷却された鋼板は冷間成形
により鋼管にされるが、鋼管の形成方法は冷間である限
り特に限定されるものではない。以上のようにして製造
された鋼管を用いることにより、鋼管の軸方向に作用す
る応力による局部座屈の発生およびそれに起因する脆性
的な亀裂や破断の発生を防止することができる。
により鋼管にされるが、鋼管の形成方法は冷間である限
り特に限定されるものではない。以上のようにして製造
された鋼管を用いることにより、鋼管の軸方向に作用す
る応力による局部座屈の発生およびそれに起因する脆性
的な亀裂や破断の発生を防止することができる。
【００２２】
【実施例】以下、本発明の具体的な実施例について説明
する。表２に示した化学組成を有する鋼を表３に示す条
件にて熱間圧延して種々の鋼板を得た。これらの鋼板を
成形後、端部を溶接して鋼管を得た。この鋼管から試験
片を採取して引張試験を行い、降伏強さの引張強さに対
する割合である降伏比、公称応力／公称歪の勾配、およ
び一様伸びを求めた。表３には、鋼板の製造条件（Ａｒ
3 温度、冷却開始温度、冷却速度）とともに、これら引
張試験の結果（降伏比、公称応力／公称歪の勾配、一様
伸び）を併記した。
する。表２に示した化学組成を有する鋼を表３に示す条
件にて熱間圧延して種々の鋼板を得た。これらの鋼板を
成形後、端部を溶接して鋼管を得た。この鋼管から試験
片を採取して引張試験を行い、降伏強さの引張強さに対
する割合である降伏比、公称応力／公称歪の勾配、およ
び一様伸びを求めた。表３には、鋼板の製造条件（Ａｒ
3 温度、冷却開始温度、冷却速度）とともに、これら引
張試験の結果（降伏比、公称応力／公称歪の勾配、一様
伸び）を併記した。
【００２３】
【表２】
【００２４】
【表３】
【００２５】
【表４】
【００２６】本発明の範囲を満たすものは、鋼管から採
取した引張試験片における試験において、いずれも降伏
比が８０％以下、公称応力／公称歪の勾配が正、一様伸
びは５％以上であった。
取した引張試験片における試験において、いずれも降伏
比が８０％以下、公称応力／公称歪の勾配が正、一様伸
びは５％以上であった。
【００２７】一方、比較例の鋼管では、降伏比が８０％
より大きいか、または公称応力／公称歪の勾配が０以下
となるか、または一様伸びが５％に満たなかった。ま
た、本発明に規定する組成範囲を外れた比較鋼（Ａ１、
Ｂ１、Ｃ１、Ｄ１、Ｅ１、Ｆ１）では、母材溶接部の靭
性、溶接性の劣化が認められた。
より大きいか、または公称応力／公称歪の勾配が０以下
となるか、または一様伸びが５％に満たなかった。ま
た、本発明に規定する組成範囲を外れた比較鋼（Ａ１、
Ｂ１、Ｃ１、Ｄ１、Ｅ１、Ｆ１）では、母材溶接部の靭
性、溶接性の劣化が認められた。
【００２８】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
大地震の際に軸方向に作用する引張・圧縮応力に対し
て、大径薄肉でも局部座屈を起こしにくく、脆性的な破
断が発生し難い耐震鋼管を製造することができ、大地震
が発生した際に、ガスパイプラインや水道配管の破損と
内部流体の流出、あるいは高速道路の橋脚柱の破断など
の災害を防止することができる。
大地震の際に軸方向に作用する引張・圧縮応力に対し
て、大径薄肉でも局部座屈を起こしにくく、脆性的な破
断が発生し難い耐震鋼管を製造することができ、大地震
が発生した際に、ガスパイプラインや水道配管の破損と
内部流体の流出、あるいは高速道路の橋脚柱の破断など
の災害を防止することができる。
【図１】実管圧縮試験に用いた試験機および試験体を説
明するための図。
明するための図。
【図２】引張試験における５％歪までの最小勾配と局部
座屈の有無の関係を、外径／管厚比について示した図。
座屈の有無の関係を、外径／管厚比について示した図。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２５％、
Ｍｎ：０．５〜２．０％を含有する鋼を熱間圧延した
後、その鋼の成分で定まる（Ａｒ3 ＋４０）〜（Ａｒ3
−８０）℃の温度域から２℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で
冷却し、その鋼板を冷間成形して鋼管にすることを特徴
とする耐震鋼管の製造方法。 - 【請求項２】 重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２５％、
Ｍｎ：０．５〜２．０％を含み、かつＣｕ：０．０５〜
０．５０％、Ｎｉ：０．０５〜０．５０％、Ｃｒ：０．
０５〜０．５０％、Ｍｏ：０．０５〜０．５０％、Ｎ
ｂ：０．００５〜０．１０％、Ｖ：０．００５〜０．１
０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％の１種または２種
以上を含有する鋼を熱間圧延した後、その鋼の成分で定
まる（Ａｒ3 ＋４０）〜（Ａｒ3 −８０）℃の温度域か
ら２℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で冷却し、その鋼板を冷
間成形して鋼管にすることを特徴とする耐震鋼管の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34126695A JPH09176734A (ja) | 1995-12-27 | 1995-12-27 | 耐震鋼管の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34126695A JPH09176734A (ja) | 1995-12-27 | 1995-12-27 | 耐震鋼管の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09176734A true JPH09176734A (ja) | 1997-07-08 |
Family
ID=18344722
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34126695A Pending JPH09176734A (ja) | 1995-12-27 | 1995-12-27 | 耐震鋼管の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09176734A (ja) |
-
1995
- 1995-12-27 JP JP34126695A patent/JPH09176734A/ja active Pending
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