JP3316921B2 - 振動エネルギー吸収材 - Google Patents
振動エネルギー吸収材Info
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- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は各種輸送機器、精密電子
機器、音響機器などの分野において振動を制御すること
により、動作反応速度や測定制度を向上させたり、音質
を改良させる目的で使用される振動エネルギ−吸収性能
の優れたポリオレフィン系振動エネルギー吸収材に関す
るものである。
機器、音響機器などの分野において振動を制御すること
により、動作反応速度や測定制度を向上させたり、音質
を改良させる目的で使用される振動エネルギ−吸収性能
の優れたポリオレフィン系振動エネルギー吸収材に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、振動エネルギ−吸収材としてはブ
チルゴムが最もよく使用されている。また、最近ではポ
リノルボルネンや特殊なウレタン系エラストマ−などが
より高性能であることが見い出され注目されている。
チルゴムが最もよく使用されている。また、最近ではポ
リノルボルネンや特殊なウレタン系エラストマ−などが
より高性能であることが見い出され注目されている。
【０００３】これら振動エネルギ−吸収材の１次評価は
その材料の粘弾性測定により求められる貯蔵弾性率
（Ｅ′）と損失係数（ｔａｎδ＝損失弾性率（Ｅ″）／
貯蔵弾性率（Ｅ′））でなされる。振動エネルギ−吸収
材として設計するためには損失係数は大きければ大きい
ほど、また貯蔵弾性率は使用される形態によって最適値
が存在する。
その材料の粘弾性測定により求められる貯蔵弾性率
（Ｅ′）と損失係数（ｔａｎδ＝損失弾性率（Ｅ″）／
貯蔵弾性率（Ｅ′））でなされる。振動エネルギ−吸収
材として設計するためには損失係数は大きければ大きい
ほど、また貯蔵弾性率は使用される形態によって最適値
が存在する。
【０００４】これら２つの因子は通常温度依存性が大き
い。すなわち貯蔵弾性率は温度が高くなるにつれて徐々
に低下し、通常ガラス転移点を超えた温度域から急激に
低下する。また、損失係数はガラス転移点を超えた温度
域で最も高い値を示すがその前後の温度域では低下する
傾向が一般的である。
い。すなわち貯蔵弾性率は温度が高くなるにつれて徐々
に低下し、通常ガラス転移点を超えた温度域から急激に
低下する。また、損失係数はガラス転移点を超えた温度
域で最も高い値を示すがその前後の温度域では低下する
傾向が一般的である。
【０００５】従って、従来よりこのような振動エネルギ
−吸収材に求められる基準としては、まず材料が用いら
れる温度域で高い損失係数を有することであった。
−吸収材に求められる基準としては、まず材料が用いら
れる温度域で高い損失係数を有することであった。
【０００６】この点、ポリオレフィン系樹脂は結晶性樹
脂であることから、ガラス転移領域における非晶部のミ
クロブラウン運動の寄与が少なく、ポリプロピレンを例
に挙げても、１０℃付近で約０．０６と非常に低い損失
係数のピーク値を有する。
脂であることから、ガラス転移領域における非晶部のミ
クロブラウン運動の寄与が少なく、ポリプロピレンを例
に挙げても、１０℃付近で約０．０６と非常に低い損失
係数のピーク値を有する。
【０００７】一方、ポリオレフィン系樹脂はその優れた
性能／価格比，成形性から産業の様々な分野でフィルム
・シート・モールド等幅広い対応が可能である。特にポ
リプロピレンを始めとする結晶性に富んだポリオレフィ
ン系樹脂は高い剛性を有していることから、各種工業部
品，自動車，家電，ＯＡ／ＦＡ関係に使用されることが
多い。これらの分野では質感，信頼性，応答速度等の向
上の要請から振動の抑制に関しては強い要望があるにも
かかわらず、前述のように現状では低い損失係数のもの
しか得られていないために、やむをえず使用されてい
る。
性能／価格比，成形性から産業の様々な分野でフィルム
・シート・モールド等幅広い対応が可能である。特にポ
リプロピレンを始めとする結晶性に富んだポリオレフィ
ン系樹脂は高い剛性を有していることから、各種工業部
品，自動車，家電，ＯＡ／ＦＡ関係に使用されることが
多い。これらの分野では質感，信頼性，応答速度等の向
上の要請から振動の抑制に関しては強い要望があるにも
かかわらず、前述のように現状では低い損失係数のもの
しか得られていないために、やむをえず使用されてい
る。
【０００８】また、ポリオレフィン系樹脂にマイカ・グ
ラファイトに代表される各種充填材を添加することによ
り振動エネルギー吸収性能を付与する試みが多数行われ
ている。しかし、その改善効果は小さい。また、多価カ
ルボン酸エステルに代表される可塑剤を加えた組成物も
多数検討されているが、そういった性能付与は見出され
ておらず、また逆に弾性率の低下により高剛性という特
徴を損なうことになる。
ラファイトに代表される各種充填材を添加することによ
り振動エネルギー吸収性能を付与する試みが多数行われ
ている。しかし、その改善効果は小さい。また、多価カ
ルボン酸エステルに代表される可塑剤を加えた組成物も
多数検討されているが、そういった性能付与は見出され
ておらず、また逆に弾性率の低下により高剛性という特
徴を損なうことになる。
【０００９】よって、高剛性といった特徴を維持させな
がらポリオレフィン系樹脂に振動エネルギー吸収性能を
付与すること、ひいては使用温度域において損失係数を
高めることが望まれている。
がらポリオレフィン系樹脂に振動エネルギー吸収性能を
付与すること、ひいては使用温度域において損失係数を
高めることが望まれている。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、ポリプロピ
レン系樹脂の有する高剛性という特徴を生かしながら、
優れた振動エネルギー吸収性能を有するポリオレフィン
系振動エネルギー吸収材を提供することを目的とする。
レン系樹脂の有する高剛性という特徴を生かしながら、
優れた振動エネルギー吸収性能を有するポリオレフィン
系振動エネルギー吸収材を提供することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】上記のような現状に鑑
み、本発明者らは鋭意検討を重ねた結果、本発明を完成
するに至った。
み、本発明者らは鋭意検討を重ねた結果、本発明を完成
するに至った。
【００１２】すなわち、本発明はガラス転移領域におけ
るヤング率が１×１０ 8 Ｐａ以上を有するポリプロピレ
ン系樹脂１００重量部に対してプロピレン−ブテン−１
共重合体又はエチレン−プロピレン−ブテン−１三元共
重合体１０〜５０重量部を加えてなる振動エネルギー吸
収材であり、かつ損失係数（ｔａｎδ）のピーク値が
０．１以上であり、ピーク温度でのヤング率が５×１０
8Ｐａ以上である振動エネルギー吸収材に関する。以
下、その詳細について説明する。
るヤング率が１×１０ 8 Ｐａ以上を有するポリプロピレ
ン系樹脂１００重量部に対してプロピレン−ブテン−１
共重合体又はエチレン−プロピレン−ブテン−１三元共
重合体１０〜５０重量部を加えてなる振動エネルギー吸
収材であり、かつ損失係数（ｔａｎδ）のピーク値が
０．１以上であり、ピーク温度でのヤング率が５×１０
8Ｐａ以上である振動エネルギー吸収材に関する。以
下、その詳細について説明する。
【００１３】本発明で用いるポリプロピレン系樹脂と
は、ガラス転移領域におけるヤング率が１×１０ 8 Ｐａ
以上を有するポリプロピレン系樹脂である。
は、ガラス転移領域におけるヤング率が１×１０ 8 Ｐａ
以上を有するポリプロピレン系樹脂である。
【００１４】一方、本発明で用いるプロピレン−ブテン
−１共重合体又はエチレン−プロピレン−ブテン−１三
元共重合体とは、プロピレンとブテン−１、又は、プロ
ピレンとエチレンとブテン−１とをＺｉｅｇｌｅｒ−Ｎ
ａｔｔａ触媒に代表される触媒の存在下、低圧にて共重
合したもので、分子量１千〜１０万程度の非晶性ポリマ
ーである。特に本目的には、より好ましくは組成比でブ
テン−１を２０％以上含む系である。また、溶融粘度は
５００ｐｏｉｓｅ（１９０℃）以下、さらには２００ｐ
ｏｉｓｅ（１９０℃）以下のプロピレン−ブテン−１共
重合体又はエチレン−プロピレン−ブテン−１三元共重
合体が好ましい。５００ｐｏｉｓｅを越えた溶融粘度を
有する場合、室温付近での損失係数を高める効果を発揮
できない。また、室温での硬度と同様の意味を有する針
入度は溶融粘度と同様の理由により１０（ｌ／１０ｍ
ｍ）以上、さらには１２（ｌ／１０ｍｍ）以上のプロピ
レン−ブテン−１共重合体又はエチレン−プロピレン−
ブテン−１三元共重合体が好ましい。この添加量はガラ
ス転移領域におけるヤング率が１×１０ 8 Ｐａ以上を有
するポリプロピレン系樹脂１００重量部に対して１０〜
５０重量部、好ましくは１０〜４０重量部、特に好まし
くは１０〜３０重量部である。１０重量部未満の場合、
損失係数を向上させる効果は低く、５０重量部を超える
と粘着性が著しくなり、加工作業性や後工程作業性が損
なわれたり、組成物の剛性が著しく低下して好ましくな
い。
−１共重合体又はエチレン−プロピレン−ブテン−１三
元共重合体とは、プロピレンとブテン−１、又は、プロ
ピレンとエチレンとブテン−１とをＺｉｅｇｌｅｒ−Ｎ
ａｔｔａ触媒に代表される触媒の存在下、低圧にて共重
合したもので、分子量１千〜１０万程度の非晶性ポリマ
ーである。特に本目的には、より好ましくは組成比でブ
テン−１を２０％以上含む系である。また、溶融粘度は
５００ｐｏｉｓｅ（１９０℃）以下、さらには２００ｐ
ｏｉｓｅ（１９０℃）以下のプロピレン−ブテン−１共
重合体又はエチレン−プロピレン−ブテン−１三元共重
合体が好ましい。５００ｐｏｉｓｅを越えた溶融粘度を
有する場合、室温付近での損失係数を高める効果を発揮
できない。また、室温での硬度と同様の意味を有する針
入度は溶融粘度と同様の理由により１０（ｌ／１０ｍ
ｍ）以上、さらには１２（ｌ／１０ｍｍ）以上のプロピ
レン−ブテン−１共重合体又はエチレン−プロピレン−
ブテン−１三元共重合体が好ましい。この添加量はガラ
ス転移領域におけるヤング率が１×１０ 8 Ｐａ以上を有
するポリプロピレン系樹脂１００重量部に対して１０〜
５０重量部、好ましくは１０〜４０重量部、特に好まし
くは１０〜３０重量部である。１０重量部未満の場合、
損失係数を向上させる効果は低く、５０重量部を超える
と粘着性が著しくなり、加工作業性や後工程作業性が損
なわれたり、組成物の剛性が著しく低下して好ましくな
い。
【００１５】また、上記の配合組成物は損失係数のピー
ク値が０．１以上であり、そのピーク値を示す温度での
ヤング率が５×１０8Ｐａ以上のものである。使用温度
での損失係数が０．１未満の場合、その効果は低く、ヤ
ング率が５×１０8Ｐａ未満の場合、高剛性とは言い難
い。
ク値が０．１以上であり、そのピーク値を示す温度での
ヤング率が５×１０8Ｐａ以上のものである。使用温度
での損失係数が０．１未満の場合、その効果は低く、ヤ
ング率が５×１０8Ｐａ未満の場合、高剛性とは言い難
い。
【００１６】ポリオレフィン系樹脂に非晶性ポリ−α−
オレフィンを複合化することにより、耐衝撃性・ヒート
シール性を向上させたり、可塑化する効果は見出されて
いる。また、非晶性ポリ−α−オレフィンそのものにフ
ィラーを非常に多く充填することができる特徴を利用し
た高密度遮音材としての効果は見出されている。しか
し、本発明で示したような振動エネルギー吸収性能を向
上させる効果は見出されておらず、さらに本発明の振動
エネルギー吸収材はポリオレフィン系樹脂の剛性を大き
く損なわない。
オレフィンを複合化することにより、耐衝撃性・ヒート
シール性を向上させたり、可塑化する効果は見出されて
いる。また、非晶性ポリ−α−オレフィンそのものにフ
ィラーを非常に多く充填することができる特徴を利用し
た高密度遮音材としての効果は見出されている。しか
し、本発明で示したような振動エネルギー吸収性能を向
上させる効果は見出されておらず、さらに本発明の振動
エネルギー吸収材はポリオレフィン系樹脂の剛性を大き
く損なわない。
【００１７】さらには、本発明の振動エネルギー吸収材
には上記物質以外に必要に応じて、炭酸カルシウム、タ
ルク、クレー、シリカ、マイカ、カーボンブラック、ガ
ラス繊維などの無機充填材、さらには酸化防止剤、難燃
剤、滑剤等を性能を極端に低下させない程度に添加して
もよい。
には上記物質以外に必要に応じて、炭酸カルシウム、タ
ルク、クレー、シリカ、マイカ、カーボンブラック、ガ
ラス繊維などの無機充填材、さらには酸化防止剤、難燃
剤、滑剤等を性能を極端に低下させない程度に添加して
もよい。
【００１８】本発明による振動エネルギー吸収材はガラ
ス転移領域におけるヤング率が１×１０ 8 Ｐａ以上を有
するポリプロピレン系樹脂にプロピレン−ブテン−１共
重合体又はエチレン−プロピレン−ブテン−１三元共重
合体をドライブレンドしたものをそのまま成形してもよ
いし、高濃度のプロピレン−ブテン−１共重合体又はエ
チレン−プロピレン−ブテン−１三元共重合体を含んだ
マスターバッチをガラス転移領域におけるヤング率が１
×１０ 8 Ｐａ以上を有するポリプロピレン系樹脂にブレ
ンドして成形しても良い。その成形方法は従来のポリオ
レフィン系樹脂の成形加工法であるインフレーション加
工法、Ｔ−ダイ加工法、押出ラミネーション加工法等の
押出成形法、射出成形法、吹込成形法、真空成形法等の
手法により自由に成型加工できる。
ス転移領域におけるヤング率が１×１０ 8 Ｐａ以上を有
するポリプロピレン系樹脂にプロピレン−ブテン−１共
重合体又はエチレン−プロピレン−ブテン−１三元共重
合体をドライブレンドしたものをそのまま成形してもよ
いし、高濃度のプロピレン−ブテン−１共重合体又はエ
チレン−プロピレン−ブテン−１三元共重合体を含んだ
マスターバッチをガラス転移領域におけるヤング率が１
×１０ 8 Ｐａ以上を有するポリプロピレン系樹脂にブレ
ンドして成形しても良い。その成形方法は従来のポリオ
レフィン系樹脂の成形加工法であるインフレーション加
工法、Ｔ−ダイ加工法、押出ラミネーション加工法等の
押出成形法、射出成形法、吹込成形法、真空成形法等の
手法により自由に成型加工できる。
【００１９】本発明により得られた振動エネルギ−吸収
材は精密電子機器・精密測定機器等のように振動により
その精度に影響が生じるような機器の支持部材、パッキ
ング・ガスケット等の固定部材、音響機器等の積層部材
やシャ−シなどに使用できるほか、フライホイールやギ
ヤー類にも使用できる。さらに自動車や産業機器などの
振動の激しい部位に直接貼り付けて振動を抑制したり、
精密機器の脚部に用いて床からの振動の伝達を防止する
目的で使用されるほか、ステンレス鋼板やアルミ板等の
金属材料を始めとする木材、無機材料等の他材料と複合
して用いることもできる。
材は精密電子機器・精密測定機器等のように振動により
その精度に影響が生じるような機器の支持部材、パッキ
ング・ガスケット等の固定部材、音響機器等の積層部材
やシャ−シなどに使用できるほか、フライホイールやギ
ヤー類にも使用できる。さらに自動車や産業機器などの
振動の激しい部位に直接貼り付けて振動を抑制したり、
精密機器の脚部に用いて床からの振動の伝達を防止する
目的で使用されるほか、ステンレス鋼板やアルミ板等の
金属材料を始めとする木材、無機材料等の他材料と複合
して用いることもできる。
【００２０】
【実施例】以下に本発明を実施例を用いて説明するが、
本発明はこれら実施例に限定されるものではない。
本発明はこれら実施例に限定されるものではない。
【００２１】実施例１ ポリプロピレン（東ソーポリプロＪ５０４０Ｂ，東ソー
（株）製）１００重量部、エチレン−プロピレン−ブテ
ン三元共重合体である非晶性ポリ−α−オレフィン（Ｖ
ＥＳＴＯＰＬＡＳＴ６０８，溶融粘度８０ｐｏｉｓｅ
（１９０℃），針入度１８（ｌ／１０ｍｍ），ヒュルス
製）１０重量部、酸化防止剤（イルガノックス１０１
０，チバガイギー製）０．２重量部を二軸混練機（ラボ
プラストミル，東洋精機（株）製）を用いて１９０℃に
て５分間混練して混合物を得た。これを１９０℃のプレ
ス成形機にて１０分間プレスし、３０℃にて５分間冷却
プレスを行い目的のシート状振動エネルギー吸収材を得
た。
（株）製）１００重量部、エチレン−プロピレン−ブテ
ン三元共重合体である非晶性ポリ−α−オレフィン（Ｖ
ＥＳＴＯＰＬＡＳＴ６０８，溶融粘度８０ｐｏｉｓｅ
（１９０℃），針入度１８（ｌ／１０ｍｍ），ヒュルス
製）１０重量部、酸化防止剤（イルガノックス１０１
０，チバガイギー製）０．２重量部を二軸混練機（ラボ
プラストミル，東洋精機（株）製）を用いて１９０℃に
て５分間混練して混合物を得た。これを１９０℃のプレ
ス成形機にて１０分間プレスし、３０℃にて５分間冷却
プレスを行い目的のシート状振動エネルギー吸収材を得
た。
【００２２】実施例２ 実施例１において非晶性ポリ−α−オレフィンを２０重
量部用いた以外は全く同様の操作により目的のシート状
振動エネルギー吸収材を得た。
量部用いた以外は全く同様の操作により目的のシート状
振動エネルギー吸収材を得た。
【００２３】実施例３ 実施例１において非晶性ポリ−α−オレフィンを３０重
量部用いた以外は全く同様の操作により目的のシート状
振動エネルギー吸収材を得た。
量部用いた以外は全く同様の操作により目的のシート状
振動エネルギー吸収材を得た。
【００２４】実施例４ 実施例１においてエチレン−プロピレン−ブテン三元共
重合体である非晶性ポリ−α−オレフィン（ＶＥＳＴＯ
ＰＬＡＳＴ５２０，溶融粘度２００ｐｏｉｓｅ（１９０
℃），針入度１５（ｌ／１０ｍｍ），ヒュルス製）を２
０重量部用いた以外は全く同様の操作により目的のシー
ト状振動エネルギー吸収材を得た。
重合体である非晶性ポリ−α−オレフィン（ＶＥＳＴＯ
ＰＬＡＳＴ５２０，溶融粘度２００ｐｏｉｓｅ（１９０
℃），針入度１５（ｌ／１０ｍｍ），ヒュルス製）を２
０重量部用いた以外は全く同様の操作により目的のシー
ト状振動エネルギー吸収材を得た。
【００２５】実施例５ 実施例１においエチレン−プロピレン−ブテン三元共重
合体である非晶性ポリ−α−オレフィン（ＶＥＳＴＯＰ
ＬＡＳＴ８２８，溶融粘度２８０ｐｏｉｓｅ（１９０
℃），針入度２２（ｌ／１０ｍｍ），ヒュルス製）を２
０重量部用いた以外は全く同様の操作により目的のシー
ト状振動エネルギー吸収材を得た。
合体である非晶性ポリ−α−オレフィン（ＶＥＳＴＯＰ
ＬＡＳＴ８２８，溶融粘度２８０ｐｏｉｓｅ（１９０
℃），針入度２２（ｌ／１０ｍｍ），ヒュルス製）を２
０重量部用いた以外は全く同様の操作により目的のシー
ト状振動エネルギー吸収材を得た。
【００２６】実施例６ 実施例１においてプロピレン−ブテン共重合体である非
晶性ポリ−α−オレフィン（ＡＰＡＯ−ＲＴ２７８０，
溶融粘度１００ｐｏｉｓｅ（１９０℃），針入度３０
（ｌ／１０ｍｍ），ＲＥＸＥＮＥ ＣＯＲＰ．製）を２
０重量部用いた以外はまったく同様の操作により目的の
シート状振動エネルギー吸収材を得た。
晶性ポリ−α−オレフィン（ＡＰＡＯ−ＲＴ２７８０，
溶融粘度１００ｐｏｉｓｅ（１９０℃），針入度３０
（ｌ／１０ｍｍ），ＲＥＸＥＮＥ ＣＯＲＰ．製）を２
０重量部用いた以外はまったく同様の操作により目的の
シート状振動エネルギー吸収材を得た。
【００２７】実施例７ 実施例５においてさらに雲母（マスコバイトマイカ４−
Ｋ，白石工業（株）製）３０重量部を用いた以外は全く
同様の操作により目的のシート状振動エネルギー吸収材
を得た。
Ｋ，白石工業（株）製）３０重量部を用いた以外は全く
同様の操作により目的のシート状振動エネルギー吸収材
を得た。
【００２８】比較例１ 実施例１で用いたポリプロピレンのみを実施例１とまっ
たく同様の操作により加工し、シート状成形物を得た。
たく同様の操作により加工し、シート状成形物を得た。
【００２９】比較例２ 実施例７において非晶性ポリ−α−オレフィンを除いた
系を実施例７とまったく同様の操作により加工し、シー
ト状成形物を得た。
系を実施例７とまったく同様の操作により加工し、シー
ト状成形物を得た。
【００３０】比較例３ 実施例１において非晶性ポリ−α−オレフィンを１００
重量部用いた以外はまったく同様の操作により加工し、
シート状成形物を得た。なお、得られたシート表面は非
常に粘着性を有する状態であった。
重量部用いた以外はまったく同様の操作により加工し、
シート状成形物を得た。なお、得られたシート表面は非
常に粘着性を有する状態であった。
【００３１】［損失係数（ｔａｎδ）の評価］実施例・
比較例で得られたシ−ト（厚さ１ｍｍ）を用いて非共振
型強制振動法に基づく測定装置である粘弾性アナライザ
−ＲＳＡII（レオメトリックス・ファ−イ−スト社製）
により昇温速度２℃／ｍｉｎ、測定周波数１０Ｈｚによ
り損失係数の測定を行った。この時の損失係数のピ−ク
値、及びその時の温度・ヤング率を表１に示す。
比較例で得られたシ−ト（厚さ１ｍｍ）を用いて非共振
型強制振動法に基づく測定装置である粘弾性アナライザ
−ＲＳＡII（レオメトリックス・ファ−イ−スト社製）
により昇温速度２℃／ｍｉｎ、測定周波数１０Ｈｚによ
り損失係数の測定を行った。この時の損失係数のピ−ク
値、及びその時の温度・ヤング率を表１に示す。
【００３２】
【表１】
【００３３】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
によればガラス転移領域におけるヤング率が１×１０ 8
Ｐａ以上を有するポリプロピレン系樹脂にプロピレン−
ブテン−１共重合体又はエチレン−プロピレン−ブテン
−１三元共重合体を複合化することにより高い損失係数
を有した振動エネルギー吸収材が得られる。
によればガラス転移領域におけるヤング率が１×１０ 8
Ｐａ以上を有するポリプロピレン系樹脂にプロピレン−
ブテン−１共重合体又はエチレン−プロピレン−ブテン
−１三元共重合体を複合化することにより高い損失係数
を有した振動エネルギー吸収材が得られる。
Claims (1)
- 【請求項１】ガラス転移領域におけるヤング率が１×１
０ 8 Ｐａ以上を有するポリプロピレン系樹脂１００重量
部に対してプロピレン−ブテン−１共重合体又はエチレ
ン−プロピレン−ブテン−１三元共重合体１０〜５０重
量部を加えてなる振動エネルギー吸収材であり、かつ損
失係数（ｔａｎδ）のピーク値が０．１以上であり、ピ
ーク温度でのヤング率が５×１０8Ｐａ以上である振動
エネルギー吸収材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08612793A JP3316921B2 (ja) | 1993-04-13 | 1993-04-13 | 振動エネルギー吸収材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08612793A JP3316921B2 (ja) | 1993-04-13 | 1993-04-13 | 振動エネルギー吸収材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06299005A JPH06299005A (ja) | 1994-10-25 |
| JP3316921B2 true JP3316921B2 (ja) | 2002-08-19 |
Family
ID=13878046
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08612793A Expired - Fee Related JP3316921B2 (ja) | 1993-04-13 | 1993-04-13 | 振動エネルギー吸収材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3316921B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6407771B2 (ja) * | 2015-03-10 | 2018-10-17 | 大阪瓦斯株式会社 | 振動吸収材及びその製造方法 |
-
1993
- 1993-04-13 JP JP08612793A patent/JP3316921B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06299005A (ja) | 1994-10-25 |
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