JP3299680B2 - Ｃｒ−Ｍｏ−Ｉ合金めっき皮膜および前記皮膜を有する部材 - Google Patents
Ｃｒ−Ｍｏ−Ｉ合金めっき皮膜および前記皮膜を有する部材Info
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、Ｍｏ（モリブデ
ン）とＩ（沃素）を含むＣｒ（クロム）合金めっき（以
下、Ｃｒ−Ｍｏ−Ｉ系合金めっきともいう。）に関す
る。このＣｒ合金めっき皮膜は、耐熱性、耐摩耗性、耐
腐食性、耐腐食摩耗性に優れるので、摺動部材や耐食部
材や耐熱部材に好適に使用できる。
ン）とＩ（沃素）を含むＣｒ（クロム）合金めっき（以
下、Ｃｒ−Ｍｏ−Ｉ系合金めっきともいう。）に関す
る。このＣｒ合金めっき皮膜は、耐熱性、耐摩耗性、耐
腐食性、耐腐食摩耗性に優れるので、摺動部材や耐食部
材や耐熱部材に好適に使用できる。
【０００２】
【従来の技術】内燃機関のシリンダライナやピストンリ
ングには硬質Ｃｒめっきが施されている。この硬質Ｃｒ
めっき皮膜は、２００℃以上の熱雰囲気で軟化して耐摩
耗性が低下する欠点や、硫酸・塩酸等により自身が溶解
するので使用雰囲気に限界がある。
ングには硬質Ｃｒめっきが施されている。この硬質Ｃｒ
めっき皮膜は、２００℃以上の熱雰囲気で軟化して耐摩
耗性が低下する欠点や、硫酸・塩酸等により自身が溶解
するので使用雰囲気に限界がある。
【０００３】そしてこの硬質Ｃｒめっきは、Ｃｒ−Ｈ系
の合金めっきと考えられている。硬質Ｃｒめっき中の水
素は、Ｃｒめっき皮膜に硬度を与えるが、高温下で放出
されるので、硬度低下・耐摩耗性の劣化を引き起こすと
言われている。
の合金めっきと考えられている。硬質Ｃｒめっき中の水
素は、Ｃｒめっき皮膜に硬度を与えるが、高温下で放出
されるので、硬度低下・耐摩耗性の劣化を引き起こすと
言われている。
【０００４】他方、Ｃｒめっき皮膜の耐熱性・耐摩耗性
・耐食性を改善するために、Ｍｏを含むＣｒ合金めっき
（以下、Ｃｒ−Ｍｏ系合金めっきともいう。）が研究さ
れている（特公昭４４−７３５７４号、金属表面技術
ＶＯＬ２１（１９７０），Ｎｏ．７，Ｐ３５６、あるい
は表面技術 ＶＯＬ４０（１９８９），Ｎｏ．３，Ｐ３
８７）。
・耐食性を改善するために、Ｍｏを含むＣｒ合金めっき
（以下、Ｃｒ−Ｍｏ系合金めっきともいう。）が研究さ
れている（特公昭４４−７３５７４号、金属表面技術
ＶＯＬ２１（１９７０），Ｎｏ．７，Ｐ３５６、あるい
は表面技術 ＶＯＬ４０（１９８９），Ｎｏ．３，Ｐ３
８７）。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、これらを追試
したところによると、再現性に乏しく、かつ、電流効率
が３％以下（めっき速度４μｍ／Ｈｒ以下）で経済的で
ない。
したところによると、再現性に乏しく、かつ、電流効率
が３％以下（めっき速度４μｍ／Ｈｒ以下）で経済的で
ない。
【０００６】本発明の課題は、硬質Ｃｒめっき以上の耐
熱性・耐摩耗性・耐食性を有しているＣｒ合金めっきを
提供することにある。更に本発明の別の課題は、電流効
率の高いＣｒ合金めっきを提供することにある。
熱性・耐摩耗性・耐食性を有しているＣｒ合金めっきを
提供することにある。更に本発明の別の課題は、電流効
率の高いＣｒ合金めっきを提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者は、新しいＣｒ
−Ｍｏ系合金めっきを探索する過程で、従来の硬質Ｃｒ
めっき以上の耐熱性・耐摩耗性・耐食性を有し、同時
に、極めて高い電流効率でめっきできるＣｒ−Ｍｏ−Ｉ
系合金めっきを見出した。高い電流効率を与えるため
に、本発明のＣｒ合金めっきは、Ｉを添加する。
−Ｍｏ系合金めっきを探索する過程で、従来の硬質Ｃｒ
めっき以上の耐熱性・耐摩耗性・耐食性を有し、同時
に、極めて高い電流効率でめっきできるＣｒ−Ｍｏ−Ｉ
系合金めっきを見出した。高い電流効率を与えるため
に、本発明のＣｒ合金めっきは、Ｉを添加する。
【０００８】すなわち、本発明のＣｒ−Ｍｏ−Ｉ合金め
っき皮膜は、重量比で、Ｉ：０．１〜１．４％、Ｍｏ：
０．４〜３．８％を含んでいる。
っき皮膜は、重量比で、Ｉ：０．１〜１．４％、Ｍｏ：
０．４〜３．８％を含んでいる。
【０００９】本発明のＣｒ合金めっきの主要成分である
Ｍｏは、耐熱性・耐摩耗性・耐食性を与える。
Ｍｏは、耐熱性・耐摩耗性・耐食性を与える。
【００１０】なお、Ｍｏの含有量が０．４％より少なく
なると、Ｃｒ合金めっき皮膜の耐食性が悪化する。ま
た、Ｍｏの含有量が３．８％より多くなると、Ｃｒ合金
めっきの電流効率が低くなりすぎる。
なると、Ｃｒ合金めっき皮膜の耐食性が悪化する。ま
た、Ｍｏの含有量が３．８％より多くなると、Ｃｒ合金
めっきの電流効率が低くなりすぎる。
【００１１】また、本発明のＣｒ合金めっきの主要成分
であるＩは、Ｃｒ合金めっきの際に触媒の作用を果たし
て電流効率を向上させるとともに、Ｃｒ、Ｍｏと共析し
て耐熱性を与える。
であるＩは、Ｃｒ合金めっきの際に触媒の作用を果たし
て電流効率を向上させるとともに、Ｃｒ、Ｍｏと共析し
て耐熱性を与える。
【００１２】なお、Ｉの含有量が０．１％未満で、Ｍｏ
含有量が飽和する。また、Ｉの含有量が１．４％を越え
ると、充分なＭｏ含有量が得られない。
含有量が飽和する。また、Ｉの含有量が１．４％を越え
ると、充分なＭｏ含有量が得られない。
【００１３】なお、ＩとＭｏの含有量のより好ましい範
囲は、Ｉが０．１〜０．９％、Ｍｏが０．５〜２．５％
である。
囲は、Ｉが０．１〜０．９％、Ｍｏが０．５〜２．５％
である。
【００１４】本発明のＣｒ合金めっき皮膜は、重量比
で、ＣｒＯ3 に対してＩ：０．１〜１．４％、Ｍｏ：５
〜３５％を含むめっき液を用い、２０〜７０℃の温度範
囲内でめっきすることにより得ることができる。
で、ＣｒＯ3 に対してＩ：０．１〜１．４％、Ｍｏ：５
〜３５％を含むめっき液を用い、２０〜７０℃の温度範
囲内でめっきすることにより得ることができる。
【００１５】
【発明の実施の形態】本発明のＣｒ合金めっき皮膜は、
Ｃｒ−Ｍｏ−Ｉ合金めっき皮膜であり、重量比で、Ｉ：
０．１〜１．４％、Ｍｏ：０．４〜３．８％を含んでい
る。本発明のＣｒ合金めっき皮膜は以下のめっき条件で
得ることができる。
Ｃｒ−Ｍｏ−Ｉ合金めっき皮膜であり、重量比で、Ｉ：
０．１〜１．４％、Ｍｏ：０．４〜３．８％を含んでい
る。本発明のＣｒ合金めっき皮膜は以下のめっき条件で
得ることができる。
【００１６】めっき浴： ＣｒＯ3 ：４００〜９００ｇ／ｌ Ｃｌ- ：５〜１５ｇ／ｌ ＩＯ3 - ：２〜８ｇ／ｌ Ｆ- ：０〜３．５ｇ／ｌ ＭｏＯ4 -- ：５０〜４５０ｇ／ｌ めっき温度：２０〜７０℃ 電流密度：４０〜８０Ａ／ｄｍ2
【００１７】上記めっき浴におけるＩＯ3 - は、沃素酸
（ＨＩＯ3 ）、あるいは沃素酸塩（ＫＩＯ3 、ＮａＩＯ
3 など）の形で添加され、ＭｏＯ4 -- は、モリブデン
酸塩（Ｎａ2 ＭｏＯ4 ・２Ｈ2 Ｏ、（ＮＨ4 ）6 Ｍｏ7
Ｏ24・４Ｈ2 Ｏなど）の形で添加される。
（ＨＩＯ3 ）、あるいは沃素酸塩（ＫＩＯ3 、ＮａＩＯ
3 など）の形で添加され、ＭｏＯ4 -- は、モリブデン
酸塩（Ｎａ2 ＭｏＯ4 ・２Ｈ2 Ｏ、（ＮＨ4 ）6 Ｍｏ7
Ｏ24・４Ｈ2 Ｏなど）の形で添加される。
【００１８】なお、上記めっき液において、Ｃｌ- はめ
っきの光沢領域を広がらせる作用を有し、Ｆ- はめっき
皮膜の密着性を高める作用を有している。Ｆ- はＫＦ、
ＮａＦ、Ｈ2 ＳｉＦ6 、Ｋ2 ＳｉＦ6 の形で添加するこ
とができる。
っきの光沢領域を広がらせる作用を有し、Ｆ- はめっき
皮膜の密着性を高める作用を有している。Ｆ- はＫＦ、
ＮａＦ、Ｈ2 ＳｉＦ6 、Ｋ2 ＳｉＦ6 の形で添加するこ
とができる。
【００１９】下記に示すめっき条件（Ａ）で得られるＣ
ｒ−Ｍｏ−Ｉ系合金めっき皮膜のめっき面の性状を表１
（クラックの状況）および表２（めっき面の光沢）に示
す。
ｒ−Ｍｏ−Ｉ系合金めっき皮膜のめっき面の性状を表１
（クラックの状況）および表２（めっき面の光沢）に示
す。
【００２０】めっき条件（Ａ）： めっき浴： ＣｒＯ3 ：８００ｇ／ｌ ＨＣｌ ：１０ｇ／ｌ ＫＩＯ3 ：４ｇ／ｌ ＫＦ ：１．５ｇ／ｌ Ｎａ2 ＭｏＯ4 ・２Ｈ2 Ｏ：７００ｇ／ｌ以下 めっき温度：２０〜７０℃ 電流密度：４０〜８０Ａ／ｄｍ2
【００２１】 （注）記号●は、クラック密度大 ◎は、クラック密度小 〇は、クラックレス
【００２２】 （注）記号◎は、光沢 〇は、半光沢 △は、白色 ▲は、灰色 ●は、黒色
【００２３】表１および表２により、次のことがわか
る。めっき温度６０℃以上またはＭｏ／ＣｒＯ3 が０．
１６以上でクラックレスになり、めっき粒子が微細化す
る。また、Ｍｏ／ＣｒＯ3 が低く、低温で光沢が得ら
れ、Ｍｏ／ＣｒＯ3 が高く、高温で無光沢・黒色化す
る。
る。めっき温度６０℃以上またはＭｏ／ＣｒＯ3 が０．
１６以上でクラックレスになり、めっき粒子が微細化す
る。また、Ｍｏ／ＣｒＯ3 が低く、低温で光沢が得ら
れ、Ｍｏ／ＣｒＯ3 が高く、高温で無光沢・黒色化す
る。
【００２４】前記めっき条件（Ａ）（ただし、めっき温
度は４０℃）で得られるＣｒ合金めっき皮膜のＭｏ含有
量、Ｉ含有量、および硬度、ならびに電流効率を表３に
示す。なお、Ｍｏ含有量およびＩ含有量はＥＰＭＡで測
定した。
度は４０℃）で得られるＣｒ合金めっき皮膜のＭｏ含有
量、Ｉ含有量、および硬度、ならびに電流効率を表３に
示す。なお、Ｍｏ含有量およびＩ含有量はＥＰＭＡで測
定した。
【００２５】
【００２６】表３において、Ｃｒ合金めっき皮膜のＭｏ
含有量に対する硬度と電流効率とＩ含有量との関係をグ
ラフ表示したものを図１に示す。図１から明らかなよう
に、Ｃｒ−Ｍｏ−Ｉ系合金めっき皮膜中のＩ含有量は、
Ｍｏ含有量の増加とともに減少する。しかし、略１．３
％以上のＭｏ量で、略一定値の０．１５％となる。ま
た、硬度はビッカース硬さでＨＶ９８０〜６００の硬さ
が得られ、Ｍｏ含有量の増加とともに低下する傾向を有
している。なお、前記めっき条件（Ａ）におけるＫＩＯ
3 の量を増やせばＩ含有量を１．４％まで増やすことが
可能であり、また、ＫＩＯ3 の量を減らせばＩ含有量を
０．１％まで低下させることが可能である。
含有量に対する硬度と電流効率とＩ含有量との関係をグ
ラフ表示したものを図１に示す。図１から明らかなよう
に、Ｃｒ−Ｍｏ−Ｉ系合金めっき皮膜中のＩ含有量は、
Ｍｏ含有量の増加とともに減少する。しかし、略１．３
％以上のＭｏ量で、略一定値の０．１５％となる。ま
た、硬度はビッカース硬さでＨＶ９８０〜６００の硬さ
が得られ、Ｍｏ含有量の増加とともに低下する傾向を有
している。なお、前記めっき条件（Ａ）におけるＫＩＯ
3 の量を増やせばＩ含有量を１．４％まで増やすことが
可能であり、また、ＫＩＯ3 の量を減らせばＩ含有量を
０．１％まで低下させることが可能である。
【００２７】また、表３において、Ｍｏ／ＣｒＯ3 に対
するＣｒ−Ｍｏ−Ｉ系合金めっき皮膜のＭｏ含有量をグ
ラフ表示したものを図２に示す。図２から明らかなよう
に、めっき浴中のＭｏ／ＣｒＯ3 が増加すると、Ｃｒ−
Ｍｏ−Ｉ系合金めっき皮膜のＭｏの含有量が増加するこ
とがわかる。
するＣｒ−Ｍｏ−Ｉ系合金めっき皮膜のＭｏ含有量をグ
ラフ表示したものを図２に示す。図２から明らかなよう
に、めっき浴中のＭｏ／ＣｒＯ3 が増加すると、Ｃｒ−
Ｍｏ−Ｉ系合金めっき皮膜のＭｏの含有量が増加するこ
とがわかる。
【００２８】次に、Ｃｒ−Ｍｏ−Ｉ系合金めっき（実施
例）とＣｒ−Ｍｏ系合金めっき（比較例）の電流効率の
比較を表４に示し、それをグラフ表示したものを図３に
示す。
例）とＣｒ−Ｍｏ系合金めっき（比較例）の電流効率の
比較を表４に示し、それをグラフ表示したものを図３に
示す。
【００２９】なお、表４における実施例は表３の値に基
づいており、比較例は、硫酸浴系のＣｒめっき浴にモリ
ブデン塩を加えためっき浴によるデータである（金属表
面技術 ＶＯＬ２１（１９７０），Ｎｏ．７，Ｐ３５６
を参照）。
づいており、比較例は、硫酸浴系のＣｒめっき浴にモリ
ブデン塩を加えためっき浴によるデータである（金属表
面技術 ＶＯＬ２１（１９７０），Ｎｏ．７，Ｐ３５６
を参照）。
【００３０】
【００３１】図３から明らかなように、本発明のＣｒ−
Ｍｏ−Ｉ系合金めっきは、Ｍｏ−Ｃｒ系合金めっきに比
較して電流効率が高い。また、Ｍｏ／ＣｒＯ3 が比較的
大きな値でもめっき可能である。
Ｍｏ−Ｉ系合金めっきは、Ｍｏ−Ｃｒ系合金めっきに比
較して電流効率が高い。また、Ｍｏ／ＣｒＯ3 が比較的
大きな値でもめっき可能である。
【００３２】次に、めっき後、大気中で、種々の温度で
２時間加熱した後のビッカース硬さを測定し、耐熱性を
評価した結果を表５に示し、それをグラフ表示したもの
を図４に示す。
２時間加熱した後のビッカース硬さを測定し、耐熱性を
評価した結果を表５に示し、それをグラフ表示したもの
を図４に示す。
【００３３】なお、実施例のめっき皮膜は、表３におい
てＭｏ／ＣｒＯ3 が０．０５のときのＭｏ−Ｃｒ−Ｉ系
合金めっき皮膜である。また、比較例Ａは硫酸浴系の硬
質Ｃｒめっき皮膜であり、比較例Ｂはフッ化浴系の硬質
Ｃｒめっき皮膜であり、これらのめっき条件を以下に示
す。
てＭｏ／ＣｒＯ3 が０．０５のときのＭｏ−Ｃｒ−Ｉ系
合金めっき皮膜である。また、比較例Ａは硫酸浴系の硬
質Ｃｒめっき皮膜であり、比較例Ｂはフッ化浴系の硬質
Ｃｒめっき皮膜であり、これらのめっき条件を以下に示
す。
【００３４】 比較例Ａ 比較例Ｂ ＣｒＯ3 ２５０ｇ／ｌ ２３０ｇ／ｌ Ｈ2 ＳＯ4 ２．５ｇ／ｌ １．２ｇ／ｌ Ｈ2 ＳｉＦ6 ────── ５ｇ／ｌ めっき温度 ５５℃ ５０℃ 電流密度 ５０Ａ／ｄｍ2 ５０Ａ／ｄｍ2
【００３５】
【００３６】図４から明らかなように、比較例Ａおよび
比較例Ｂとも、６００℃の加熱で硬度がＨＶ５００前後
に低下するが、本発明のＣｒ−Ｍｏ−Ｉ系合金めっき
は、６００℃以上でも高い硬度を維持している。
比較例Ｂとも、６００℃の加熱で硬度がＨＶ５００前後
に低下するが、本発明のＣｒ−Ｍｏ−Ｉ系合金めっき
は、６００℃以上でも高い硬度を維持している。
【００３７】次に、Ｃｒ合金めっき皮膜について、耐硫
酸腐食性に及ぼすＭｏ含有量の影響を表６に示し、それ
をグラフ表示したものを図５に示す。
酸腐食性に及ぼすＭｏ含有量の影響を表６に示し、それ
をグラフ表示したものを図５に示す。
【００３８】なお、めっき皮膜は表３に示したものであ
る。耐硫酸腐食性は、浴温３０℃の０．１％（ＰＨ１．
５）の希硫酸液に被めっき物を浸漬する腐食試験を行
い、２Ｈｒ後と４Ｈｒ後における時間当たりの腐食量
（μｍ／Ｈｒ）により評価した。
る。耐硫酸腐食性は、浴温３０℃の０．１％（ＰＨ１．
５）の希硫酸液に被めっき物を浸漬する腐食試験を行
い、２Ｈｒ後と４Ｈｒ後における時間当たりの腐食量
（μｍ／Ｈｒ）により評価した。
【００３９】
【００４０】図５から明らかなように、耐硫酸腐食性
は、Ｃｒ合金めっき皮膜中のＭｏが増加するとともに向
上し、Ｍｏ含有量が０．４％以上で極めて優れている。
は、Ｃｒ合金めっき皮膜中のＭｏが増加するとともに向
上し、Ｍｏ含有量が０．４％以上で極めて優れている。
【００４１】以下、本発明のＣｒ−Ｍｏ−Ｉ系合金めっ
き皮膜の耐摩耗性を、往復動摩擦試験機を使用して評価
した試験結果を説明する。
き皮膜の耐摩耗性を、往復動摩擦試験機を使用して評価
した試験結果を説明する。
【００４２】実施例Ａ、Ｂおよび比較例Ｄのめっき条件
は、前記めっき条件（Ａ）において 、実施例Ａ：Ｎａ2 ＭｏＯ4 ・２Ｈ2 Ｏ １５０ｇ／ｌ 実施例Ｂ：Ｎａ2 ＭｏＯ4 ・２Ｈ2 Ｏ ３００ｇ／ｌ 比較例Ｄ：Ｎａ2 ＭｏＯ4 ・２Ｈ2 Ｏ ０ｇ／ｌ とし、めっき温度：４０℃、電流密度：８０Ａ／ｄｍ2
としたものである。また、比較例Ｃのめっき条件は、前
記したフッ化浴系のものである。
は、前記めっき条件（Ａ）において 、実施例Ａ：Ｎａ2 ＭｏＯ4 ・２Ｈ2 Ｏ １５０ｇ／ｌ 実施例Ｂ：Ｎａ2 ＭｏＯ4 ・２Ｈ2 Ｏ ３００ｇ／ｌ 比較例Ｄ：Ｎａ2 ＭｏＯ4 ・２Ｈ2 Ｏ ０ｇ／ｌ とし、めっき温度：４０℃、電流密度：８０Ａ／ｄｍ2
としたものである。また、比較例Ｃのめっき条件は、前
記したフッ化浴系のものである。
【００４３】上記４種類の皮膜を施した試験片を使用し
て往復動摩耗試験を行った。図６は、試験に使用した往
復動摩擦試験機の概要を示す。ピン状の上試験片１０は
固定ブロック１１により保持され、上方から油圧シリン
ダ１２により下向きの荷重が加えられて、下試験片１３
に押接される。一方、平盤形状の下試験片１３は可動ブ
ロック１４により保持され、クランク機構１５により往
復動させられる。１６はロードセルである。
て往復動摩耗試験を行った。図６は、試験に使用した往
復動摩擦試験機の概要を示す。ピン状の上試験片１０は
固定ブロック１１により保持され、上方から油圧シリン
ダ１２により下向きの荷重が加えられて、下試験片１３
に押接される。一方、平盤形状の下試験片１３は可動ブ
ロック１４により保持され、クランク機構１５により往
復動させられる。１６はロードセルである。
【００４４】試験条件は、以下の通りである。 （ならし条件） 荷重：２ｋｇｆ 往復動速度：１００ｃｐｍ 時間：５ｍｉｎ （摩耗条件） 荷重：１０ｋｇｆ 往復動速度：６００ｃｐｍ 時間：６０ｍｉｎ （潤滑条件）軽油相当の粘度の軸受油（ＪＨ２） （摺動相手材：下試験片）シリンダライナ用ボロン鋳鉄
【００４５】往復動摩耗試験後の皮膜の摩耗量（μｍ）
を表７に示す。なお、表中の熱処理は、めっき後、大気
中で３００℃、２時間の熱処理を行い、放冷したもので
ある。
を表７に示す。なお、表中の熱処理は、めっき後、大気
中で３００℃、２時間の熱処理を行い、放冷したもので
ある。
【００４６】
【００４７】図７に示されているように、実施例Ａ、Ｂ
の皮膜は、自身の摩耗量および相手材の摩耗量ともに少
なく、かつ、熱処理による摩耗量の増加もほとんどな
い。
の皮膜は、自身の摩耗量および相手材の摩耗量ともに少
なく、かつ、熱処理による摩耗量の増加もほとんどな
い。
【００４８】本発明のＣｒ−Ｍｏ−Ｉ系合金めっき皮膜
は摺動部材や耐食部材に好適に使用できる。すなわち、
本発明の皮膜は摺動部材例えば内燃機関の構成部品（シ
リンダライナやピストンリング等）の摺動面や、耐食部
材例えば海洋、船舶用部品等の耐食性を必要とされる面
に、被覆される。
は摺動部材や耐食部材に好適に使用できる。すなわち、
本発明の皮膜は摺動部材例えば内燃機関の構成部品（シ
リンダライナやピストンリング等）の摺動面や、耐食部
材例えば海洋、船舶用部品等の耐食性を必要とされる面
に、被覆される。
【００４９】
【発明の効果】以上説明したように本発明のＣｒ−Ｍｏ
−Ｉ合金めっき皮膜は、耐熱性、耐摩耗性、耐食性が高
いので、従来の硬質Ｃｒめっきが使用できない摺動部材
や耐食部材や耐熱部材に利用できる。また、本発明のＣ
ｒ−Ｍｏ−Ｉ合金めっきは、電流効率が高い利点を有し
ている。
−Ｉ合金めっき皮膜は、耐熱性、耐摩耗性、耐食性が高
いので、従来の硬質Ｃｒめっきが使用できない摺動部材
や耐食部材や耐熱部材に利用できる。また、本発明のＣ
ｒ−Ｍｏ−Ｉ合金めっきは、電流効率が高い利点を有し
ている。
【図面の簡単な説明】
【図１】Ｃｒ合金めっき皮膜のＭｏ含有量に対する硬度
と電流効率とＩ含有量との関係を示すグラフである。
と電流効率とＩ含有量との関係を示すグラフである。
【図２】Ｍｏ／ＣｒＯ3 に対するＣｒ合金めっき皮膜の
Ｍｏ含有量を示すグラフである。
Ｍｏ含有量を示すグラフである。
【図３】Ｃｒ合金めっきの電流効率を示すグラフであ
る。
る。
【図４】耐熱性試験の結果を示すグラフである。
【図５】耐硫酸腐食性試験の結果を示すグラフである。
【図６】往復動摩擦試験機の説明図である。
【図７】摩耗試験の結果を示すグラフである。
１０ 上試験片 １１ 固定ブロック １２ 油圧シリンダ １３ 下試験片 １４ 可動ブロック １５ クランク機構 １６ ロードセル
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平２−47285（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−26324（ＪＰ，Ａ) 特開 昭48−102040（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−79786（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−39791（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−238495（ＪＰ，Ａ) 特開 昭49−90232（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−136593（ＪＰ，Ａ) 特公 昭４−4016（ＪＰ，Ｂ１) 米国特許4810336（ＵＳ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C25D 3/56 C22C 27/06
Claims (4)
- 【請求項１】 重量比で、Ｉ：０．１〜１．４％、Ｍ
ｏ：０．４〜３．８％を含み、ビッカース硬さがＨＶ９
８０〜６００の範囲にある耐摩耗性・耐食性・耐熱性に
優れたＣｒ−Ｍｏ−Ｉ合金めっき皮膜。 - 【請求項２】 請求項１記載のＣｒ−Ｍｏ−Ｉ合金めっ
き皮膜が摺動面に被覆されていることを特徴とする摺動
部材。 - 【請求項３】 請求項１記載のＣｒ−Ｍｏ−Ｉ合金めっ
き皮膜が耐食性を必要とされる面に被覆されていること
を特徴とする耐食部材。 - 【請求項４】 請求項１記載のＣｒ−Ｍｏ−Ｉ合金めっ
き皮膜が耐熱性を必要とされる面に被覆されていること
を特徴とする耐熱部材。
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