JPH0715158B2 - 加工性の優れた摺接部材およびその製造方法 - Google Patents
加工性の優れた摺接部材およびその製造方法Info
- Publication number
- JPH0715158B2 JPH0715158B2 JP27561785A JP27561785A JPH0715158B2 JP H0715158 B2 JPH0715158 B2 JP H0715158B2 JP 27561785 A JP27561785 A JP 27561785A JP 27561785 A JP27561785 A JP 27561785A JP H0715158 B2 JPH0715158 B2 JP H0715158B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy plating
- hard
- plating layer
- soft
- layer
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、加工性の優れた摺接部材およびその製造方法
に関し、特にレシプロエンジンのシリンダライナのボア
面やロータリピストンエンジンのトロコイド面など仕上
げ研磨加工の必要な摺接面に適した摺接部材及びその製
造方法に関するものである。
に関し、特にレシプロエンジンのシリンダライナのボア
面やロータリピストンエンジンのトロコイド面など仕上
げ研磨加工の必要な摺接面に適した摺接部材及びその製
造方法に関するものである。
（従来技術） 一般に、レシプロエンジンのシリンダボア面やロータリ
ピストンエンジンのトロコイド面等の摺接面は硬く耐摩
耗性に優れたメッキ層で形成され、このメッキ層の表面
はオイル含浸と相手方部材との初期なじみ性向上のため
逆電解処理などの方法でポーラス状に形成され、その後
これら摺接面はホーニング加工等によりグリーンカーボ
ランダムやホワイトアランダムなどの砥石を用いて仕上
げ研磨加工される。
ピストンエンジンのトロコイド面等の摺接面は硬く耐摩
耗性に優れたメッキ層で形成され、このメッキ層の表面
はオイル含浸と相手方部材との初期なじみ性向上のため
逆電解処理などの方法でポーラス状に形成され、その後
これら摺接面はホーニング加工等によりグリーンカーボ
ランダムやホワイトアランダムなどの砥石を用いて仕上
げ研磨加工される。
この場合、摺接面が非常に硬い材質からなり、しかもポ
ーラス状になっていることから、研磨加工に際して砥石
側の摩耗も著しく、仕上げの表面性状も劣り、研磨加工
に多大の時間がかかるという問題がある。
ーラス状になっていることから、研磨加工に際して砥石
側の摩耗も著しく、仕上げの表面性状も劣り、研磨加工
に多大の時間がかかるという問題がある。
そこで、例えば特公昭41-18604号公報には、シリンダボ
ア面に硬質のCr-Mo合金メッキ層を形成し、この硬質のC
r-Mo合金メッキ層の表面に研磨加工代と初期なじみの摩
耗量に相当する軟質のポーラスCrメッキを形成する技術
が記載されている。
ア面に硬質のCr-Mo合金メッキ層を形成し、この硬質のC
r-Mo合金メッキ層の表面に研磨加工代と初期なじみの摩
耗量に相当する軟質のポーラスCrメッキを形成する技術
が記載されている。
（発明が解決しようとする問題点） 上記公報に記載された技術による摺接部材においては、
硬質のCr-Mo合金メッキ層とCrメッキ層とが同材質でな
いこと、またCr-Mo合金メッキ層を形成後にCr-Mo合金メ
ッキ浴からCrメッキ浴へ移す過程でCr-Mo合金メッキ層
の表面に非常に不活性なCrの酸化膜が形成されること、
などの理由によりCr-Mo合金メッキ層とCrメッキ層との
密着性が悪く、研磨加工時の衝撃力と熱歪等によってCr
メッキ層が剥離し易くなるという問題がある。
硬質のCr-Mo合金メッキ層とCrメッキ層とが同材質でな
いこと、またCr-Mo合金メッキ層を形成後にCr-Mo合金メ
ッキ浴からCrメッキ浴へ移す過程でCr-Mo合金メッキ層
の表面に非常に不活性なCrの酸化膜が形成されること、
などの理由によりCr-Mo合金メッキ層とCrメッキ層との
密着性が悪く、研磨加工時の衝撃力と熱歪等によってCr
メッキ層が剥離し易くなるという問題がある。
上記公報に記載された技術による摺接部材の製造方法に
おいては、Cr-Mo合金メッキ浴とCrメッキ浴との２種類
のメッキ浴を使用するため少なくとも２工程で処理しな
ければならず、工程が複雑化し、製作コストの増大を招
くという問題がある。
おいては、Cr-Mo合金メッキ浴とCrメッキ浴との２種類
のメッキ浴を使用するため少なくとも２工程で処理しな
ければならず、工程が複雑化し、製作コストの増大を招
くという問題がある。
（問題点を解決するための手段） 本願第１発明に係る加工性の優れた摺接部材は、金属基
材の表面にCr-Mo合金メッキからなる硬質の電気メッキ
層を形成し、この硬質の電気メッキ層の表面に上記硬質
の電気メッキ層と同成分のCr-Mo合金からなる軟質の電
気メッキ層を形成したものである。
材の表面にCr-Mo合金メッキからなる硬質の電気メッキ
層を形成し、この硬質の電気メッキ層の表面に上記硬質
の電気メッキ層と同成分のCr-Mo合金からなる軟質の電
気メッキ層を形成したものである。
本願第２発明に係る加工性の優れた摺接部材の製造方法
は、Cr-Mo合金メッキ浴を用い、その浴温と電流密度と
の少なくとも一方を調整することによりメッキ析出速度
を遅くして金属基材の表面に硬質のCr-Mo合金メッキ層
を形成し、次にメッキ析出速度を速めて上記硬質のCr-M
o合金メッキ層の表面に軟質のCr-Mo合金メッキ層を形成
し、この軟質のCr-Mo合金メッキ層を仕上げ研磨するも
のである。
は、Cr-Mo合金メッキ浴を用い、その浴温と電流密度と
の少なくとも一方を調整することによりメッキ析出速度
を遅くして金属基材の表面に硬質のCr-Mo合金メッキ層
を形成し、次にメッキ析出速度を速めて上記硬質のCr-M
o合金メッキ層の表面に軟質のCr-Mo合金メッキ層を形成
し、この軟質のCr-Mo合金メッキ層を仕上げ研磨するも
のである。
（作用） 本願第１発明に係る加工性の優れた摺接部材において
は、金属基材の表面に形成されたCr-Mo合金メッキから
なる硬質の電気メッキ層と、このCr-Mo合金メッキから
なる硬質の電気メッキ層の表面に形成されたCr-Mo合金
メッキからなる軟質の電気メッキ層とが同成分であるた
め、硬質の電気メッキ層と軟質の電気メッキ層の結合が
強力なものとなる。
は、金属基材の表面に形成されたCr-Mo合金メッキから
なる硬質の電気メッキ層と、このCr-Mo合金メッキから
なる硬質の電気メッキ層の表面に形成されたCr-Mo合金
メッキからなる軟質の電気メッキ層とが同成分であるた
め、硬質の電気メッキ層と軟質の電気メッキ層の結合が
強力なものとなる。
本願第２発明に係る加工性の優れた摺接部材の製造方法
においては、同一のCr-Mo合金メッキ浴を用い、メッキ
析出速度を変えるだけで硬質のCr-Mo合金メッキ層と軟
質のCr-Mo合金メッキ層とを形成するので、硬質のCr-Mo
合金メッキ層を空気中に曝すことがなく硬質のCr-Mo合
金メッキ層の表面にCrの酸化膜が形成されず、硬質のCr
-Mo合金メッキ層と軟質のCr-Mo合金メッキ層の結合が強
力になる。
においては、同一のCr-Mo合金メッキ浴を用い、メッキ
析出速度を変えるだけで硬質のCr-Mo合金メッキ層と軟
質のCr-Mo合金メッキ層とを形成するので、硬質のCr-Mo
合金メッキ層を空気中に曝すことがなく硬質のCr-Mo合
金メッキ層の表面にCrの酸化膜が形成されず、硬質のCr
-Mo合金メッキ層と軟質のCr-Mo合金メッキ層の結合が強
力になる。
しかも、同一のCr-Mo合金メッキ浴を用いて硬質及び軟
質のCr-Mo合金メッキ層を形成するので、１工程で処理
し得ることになる。
質のCr-Mo合金メッキ層を形成するので、１工程で処理
し得ることになる。
（発明の効果） 本願第１発明に係る加工性の優れた摺接部材によれば、
以上説明したように金属基材の表面にCr-Mo合金メッキ
からなる硬質の電気メッキ層を形成し、この硬質の電気
メッキ層の表面に、この硬質の電気メッキ層と同成分の
Cr-Mo合金メッキからなる軟質の電気メッキ層を形成し
たので、摺接部材を仕上げ研磨加工して加工残しが生じ
た場合にも、硬軟両電気メッキ層が密着性に優れるた
め、剥離することもなく、初期なじみ性に優れたものと
なる。
以上説明したように金属基材の表面にCr-Mo合金メッキ
からなる硬質の電気メッキ層を形成し、この硬質の電気
メッキ層の表面に、この硬質の電気メッキ層と同成分の
Cr-Mo合金メッキからなる軟質の電気メッキ層を形成し
たので、摺接部材を仕上げ研磨加工して加工残しが生じ
た場合にも、硬軟両電気メッキ層が密着性に優れるた
め、剥離することもなく、初期なじみ性に優れたものと
なる。
本願第２発明に係る加工性の優れた摺接部材の製造方法
によれば、以上説明したように、同一のCr-Mo合金メッ
キ浴を用い、メッキ条件を変えるのみで硬質のCr-Mo合
金メッキ層と軟質のCr-Mo合金メッキ層とからなる密着
性に優れ且つCr酸化物など介在しない複合メッキ層を形
成することが出来るうえ、メッキ層形成の為の工程が簡
単化し、能率よく経済的に摺接部材を製造することが出
来る。
によれば、以上説明したように、同一のCr-Mo合金メッ
キ浴を用い、メッキ条件を変えるのみで硬質のCr-Mo合
金メッキ層と軟質のCr-Mo合金メッキ層とからなる密着
性に優れ且つCr酸化物など介在しない複合メッキ層を形
成することが出来るうえ、メッキ層形成の為の工程が簡
単化し、能率よく経済的に摺接部材を製造することが出
来る。
（実施例） 以下、本願の第１発明及び第２発明の実施例について図
面に基いて説明する。
面に基いて説明する。
先ず、本願第１発明をレシプロエンジンのシリンダライ
ナ（摺接部材）に適用した場合の実施例について説明す
る。
ナ（摺接部材）に適用した場合の実施例について説明す
る。
第１図に示す立型エンジンＥにおいては、シリンダブロ
ック１に略円筒状の鋳鉄製のシリンダライナ２が立向き
に嵌合され、このシリンダライナ２のシリンダボア３に
ピストン４が上下動自在に装着され、このシリンダボア
３とピストン４とシリンダヘッド５とで燃焼室が形成さ
れる。
ック１に略円筒状の鋳鉄製のシリンダライナ２が立向き
に嵌合され、このシリンダライナ２のシリンダボア３に
ピストン４が上下動自在に装着され、このシリンダボア
３とピストン４とシリンダヘッド５とで燃焼室が形成さ
れる。
上記シリンダライナ２のシリンダボア３にはピストン４
のピストンリングが摺接して気密状にシールし乍ら摺動
する関係上、シリンダボア３のボア面3aは高精度に仕上
げ研磨加工される。
のピストンリングが摺接して気密状にシールし乍ら摺動
する関係上、シリンダボア３のボア面3aは高精度に仕上
げ研磨加工される。
上記ボア面3aは、ピストンリングとの初期なじみ性・潤
滑性・高温耐摩耗性・高温強度などの特性を具備すると
同時に、吸入・爆発に伴なう激しい熱衝撃に耐えるもの
でなければならない。
滑性・高温耐摩耗性・高温強度などの特性を具備すると
同時に、吸入・爆発に伴なう激しい熱衝撃に耐えるもの
でなければならない。
本実施例のシリンダライナ２は、第３図・第４図に示す
ようにシリンダライナ２の母材のボア面3aに厚さ約80μ
の硬質のCr-Mo合金メッキ層６（ビッカース硬さHv＝100
0〜1300）を形成するとともにこの硬質のCr-Mo合金メッ
キ層の表面に加工代として厚さ約20μの軟質のCr-Mo合
金メッキ層７（ビッカース硬さ600〜1000）を形成して
から、硬軟両メッキ層６・７を逆電解処理によりポーラ
ス化し、その後第５図・第６図に示すように研磨用の砥
石８で軟質Cr-Mo合金メッキ層７を略全厚さに亙って仕
上げ研磨加工により研磨したものである。
ようにシリンダライナ２の母材のボア面3aに厚さ約80μ
の硬質のCr-Mo合金メッキ層６（ビッカース硬さHv＝100
0〜1300）を形成するとともにこの硬質のCr-Mo合金メッ
キ層の表面に加工代として厚さ約20μの軟質のCr-Mo合
金メッキ層７（ビッカース硬さ600〜1000）を形成して
から、硬軟両メッキ層６・７を逆電解処理によりポーラ
ス化し、その後第５図・第６図に示すように研磨用の砥
石８で軟質Cr-Mo合金メッキ層７を略全厚さに亙って仕
上げ研磨加工により研磨したものである。
即ち、上記シリンダライナ２のボア面3aには、全面に亙
って約80μのポーラス状の硬質のCr-Mo合金メッキ層６
とこの硬質のCr-Mo合金メッキ層６の表面に０〜２μ程
度の厚さで残存しているポーラス状の軟質のCr-Mo合金
メッキ層７とが形成されている。そして、上記軟質のCr
-Mo合金メッキ層７の表面即ちボア面3aは仕上げ研磨加
工されている。
って約80μのポーラス状の硬質のCr-Mo合金メッキ層６
とこの硬質のCr-Mo合金メッキ層６の表面に０〜２μ程
度の厚さで残存しているポーラス状の軟質のCr-Mo合金
メッキ層７とが形成されている。そして、上記軟質のCr
-Mo合金メッキ層７の表面即ちボア面3aは仕上げ研磨加
工されている。
上記シリンダライナ２のシリンダボアナ３の仕上げ研磨
加工に際しては軟質のCr-Mo合金メッキ層７を研磨すれ
ばよいので、砥石の寿命も長く、仕上げ面の性状もよ
く、研磨に要する加工時間も短縮される。
加工に際しては軟質のCr-Mo合金メッキ層７を研磨すれ
ばよいので、砥石の寿命も長く、仕上げ面の性状もよ
く、研磨に要する加工時間も短縮される。
更に、上記シリンダライナ２においては、硬質Cr-Mo合
金メッキ層６と軟質のCr-Mo合金メッキ層７とが同材
質、つまり、同成分であるため密着がよく、また同材質
故に同一メッキ浴内で形成するため硬質Cr-Mo合金メッ
キ層６の表面にCrの酸化膜が形成されることもなく、硬
質Cr-Mo合金メッキ層６と軟質Cr-Mo合金メッキ層７との
結合が強力で密着性に優れ、またボア面3aには０〜２μ
程度の厚さの軟質Cr-Mo合金メッキ層７が残存し且つポ
ーラス状のメッキ層６・７なのでピストンリングに対す
る初期なじみ性に優れ、このポーラス状のメッキ層６・
７にはオイルが保持され潤滑性に優れたものとなってい
る。
金メッキ層６と軟質のCr-Mo合金メッキ層７とが同材
質、つまり、同成分であるため密着がよく、また同材質
故に同一メッキ浴内で形成するため硬質Cr-Mo合金メッ
キ層６の表面にCrの酸化膜が形成されることもなく、硬
質Cr-Mo合金メッキ層６と軟質Cr-Mo合金メッキ層７との
結合が強力で密着性に優れ、またボア面3aには０〜２μ
程度の厚さの軟質Cr-Mo合金メッキ層７が残存し且つポ
ーラス状のメッキ層６・７なのでピストンリングに対す
る初期なじみ性に優れ、このポーラス状のメッキ層６・
７にはオイルが保持され潤滑性に優れたものとなってい
る。
尚、上記シリンダライナ２のボア面3aのように、硬質Cr
-Mo合金メッキ層６と軟質Cr-Mo合金メッキ層７とを備え
た加工性・耐摩耗性・潤滑性に優れた摺接面構造は、動
弁機構のロッカーアームやカムの摺接面、ロータリピス
トンエンジンのロータハウジングやサイドハウジングの
摺接面、各種油圧シリンダやエアシリンダのボア面、そ
の他各種機械類の摺動面などに適用し得るものである。
そして、上記実施例では硬軟両メッキ層６・７をポーラ
ス状に形成したが、ポーラス状にせずに使用する場合も
ある。
-Mo合金メッキ層６と軟質Cr-Mo合金メッキ層７とを備え
た加工性・耐摩耗性・潤滑性に優れた摺接面構造は、動
弁機構のロッカーアームやカムの摺接面、ロータリピス
トンエンジンのロータハウジングやサイドハウジングの
摺接面、各種油圧シリンダやエアシリンダのボア面、そ
の他各種機械類の摺動面などに適用し得るものである。
そして、上記実施例では硬軟両メッキ層６・７をポーラ
ス状に形成したが、ポーラス状にせずに使用する場合も
ある。
ここで、本願第２発明を上記シリンダライナ２の製造方
法に使用した場合の実施例について説明する。
法に使用した場合の実施例について説明する。
先ず、鋳鉄製のシリンダライナ２を鋳造により製作し、
そのボア面3aを機械加工して平滑面に形成した。
そのボア面3aを機械加工して平滑面に形成した。
次に、第２図に示すようにCr-Mo合金メッキ浴９を用い
て上記シリンダライナ２のボア面3aにCr-Mo合金メッキ
を施し、ボア面3aに約80μの厚さの硬質Cr-Mo合金メッ
キ層６を形成後、上記硬質Cr-Mo合金メッキ層６の表面
に約20μの厚さの軟質Cr-Mo合金メッキ層７を形成した
（第３図参照）。
て上記シリンダライナ２のボア面3aにCr-Mo合金メッキ
を施し、ボア面3aに約80μの厚さの硬質Cr-Mo合金メッ
キ層６を形成後、上記硬質Cr-Mo合金メッキ層６の表面
に約20μの厚さの軟質Cr-Mo合金メッキ層７を形成した
（第３図参照）。
上記Cr-Mo合金メッキ浴９としては、通常のサージェン
ト型Crメッキ浴（無水クロム酸:250g/1、硫酸:2.5g/1）
にモリブデン酸塩としてモリブデン酸ナトリウム100g/1
を添加したメッキ浴を用いた。
ト型Crメッキ浴（無水クロム酸:250g/1、硫酸:2.5g/1）
にモリブデン酸塩としてモリブデン酸ナトリウム100g/1
を添加したメッキ浴を用いた。
そして、上記Cr-Mo合金メッキ浴９を用いて、硬質Cr-Mo
合金メッキ層６と軟質Cr-Mo合金メッキ層７とを形成す
るには、メッキ浴の浴温と電流密度とを調節するか或い
は浴温または電流密度の一方を調節するかすることによ
り、メッキ析出速度を遅くすれば硬質Cr-Mo合金メッキ
層６が形成され、メッキ析出速度を速めれば軟質Cr-Mo
合金メッキ層７が形成される。
合金メッキ層６と軟質Cr-Mo合金メッキ層７とを形成す
るには、メッキ浴の浴温と電流密度とを調節するか或い
は浴温または電流密度の一方を調節するかすることによ
り、メッキ析出速度を遅くすれば硬質Cr-Mo合金メッキ
層６が形成され、メッキ析出速度を速めれば軟質Cr-Mo
合金メッキ層７が形成される。
上記硬質及び軟質のCr-Mo合金メッキ層６・７を形成す
る条件としては、浴温が30〜70℃、電流密度が20〜100A
/dm2の範囲である。
る条件としては、浴温が30〜70℃、電流密度が20〜100A
/dm2の範囲である。
硬質のCr-Mo合金メッキ層６を得るためには、高温高電
流密度（50〜70℃×50〜100A/dm2）または低温低電流密
度（30〜50℃×20〜50A/dm2）とすればよい。
流密度（50〜70℃×50〜100A/dm2）または低温低電流密
度（30〜50℃×20〜50A/dm2）とすればよい。
軟質のCr-Mo合金メッキ層７を得るためには、高温低電
流密度（50〜70℃×20〜50A/dm2）または低温高電流密
度（30〜50℃×50〜100A/dm2）とすればよい。
流密度（50〜70℃×20〜50A/dm2）または低温高電流密
度（30〜50℃×50〜100A/dm2）とすればよい。
次に、上記のようにして硬質及び軟質のCr-Mo合金メッ
キ層６・７が形成されたシリンダライナ２のボア面3aに
対して逆電解処理を施して軟質両メッキ層６・７にエッ
チングを施し両メッキ層６・７をポーラス化させた。
キ層６・７が形成されたシリンダライナ２のボア面3aに
対して逆電解処理を施して軟質両メッキ層６・７にエッ
チングを施し両メッキ層６・７をポーラス化させた。
上記ポーラス化させる場合、通常のCrメッキ層に対して
は電流密度を30〜60A/dm2、処理時間を１〜２分間とす
るが、Cr-Mo合金メッキ層６・７に対して上記と同条件
で処理すると十分にポーラス化（多孔質化）することが
出来ないので、逆電解処理の電気量を約50％増加させる
必要があるため、電流密度:30〜60A/dm2、処理時間:2〜
５分間の条件で処理した。
は電流密度を30〜60A/dm2、処理時間を１〜２分間とす
るが、Cr-Mo合金メッキ層６・７に対して上記と同条件
で処理すると十分にポーラス化（多孔質化）することが
出来ないので、逆電解処理の電気量を約50％増加させる
必要があるため、電流密度:30〜60A/dm2、処理時間:2〜
５分間の条件で処理した。
この逆電解処理によって、軟質メッキ層７の全厚さと硬
質メッキ層６の表層約1/2厚さとに亙る深さまでポーラ
ス化される。
質メッキ層６の表層約1/2厚さとに亙る深さまでポーラ
ス化される。
次に、第５図・第６図に示すように、上記シリンダライ
ナ２のシリンダボア３をホーニング加工で仕上げ研磨加
工し、軟質メッキ層７の大部分を研磨除去し、０〜２μ
の厚さの軟質メッキ層７だけを硬質メッキ層６の表面に
残した。
ナ２のシリンダボア３をホーニング加工で仕上げ研磨加
工し、軟質メッキ層７の大部分を研磨除去し、０〜２μ
の厚さの軟質メッキ層７だけを硬質メッキ層６の表面に
残した。
上記軟質メッキ層７は全部研磨除去してもよいが、一部
の軟質メッキ層７を残しておくことによりシリンダボア
３のピストンリングとの初期なじみ性を向上させること
が出来る。
の軟質メッキ層７を残しておくことによりシリンダボア
３のピストンリングとの初期なじみ性を向上させること
が出来る。
以下、上記実施例の製造方法で製作したシリンダライナ
２と、従来例のシリンダライナ及び比較例のシリンダラ
イナについて仕上げ研磨加工の加工性評価の為に行なっ
た試験結果を第１表に示した。
２と、従来例のシリンダライナ及び比較例のシリンダラ
イナについて仕上げ研磨加工の加工性評価の為に行なっ
た試験結果を第１表に示した。
この場合、仕上げ研磨加工の条件としては、砥石8:グリ
ーンカーボンランダム砥石（GC＃320NVS）でその形状は
第７図図示の形状、加工圧力:7kg/cm2、加工時間:2分間
であり、第１表中の砥石高さ摩耗量とは第７図の高さ寸
法Ｈの摩耗量のことである。
ーンカーボンランダム砥石（GC＃320NVS）でその形状は
第７図図示の形状、加工圧力:7kg/cm2、加工時間:2分間
であり、第１表中の砥石高さ摩耗量とは第７図の高さ寸
法Ｈの摩耗量のことである。
上記第１表の加工性評価試験結果から判るように、本願
第２発明の製造方法で製作されたシリンダライナ２は砥
石摩耗量が僅少であるにも拘らずメッキ落代も多く、メ
ッキ層の密着性の面でも良好な結果が得られた。
第２発明の製造方法で製作されたシリンダライナ２は砥
石摩耗量が僅少であるにも拘らずメッキ落代も多く、メ
ッキ層の密着性の面でも良好な結果が得られた。
図面は本願第１発明及び第２発明の実施例を示すもの
で、第１図はエンジンの部分縦断面図、第２図はシリン
ダライナをCr-Mo合金メッキ浴に浸漬してメッキしてい
る状態を示す図、第３図は硬軟両メッキ層を形成したシ
リンダライナの要部断面図、第４図はポーラス化された
硬軟両メッキ層を有するシリンダライナの要部断面図、
第５図はシリンダライナのシリンダボアに仕上げ研磨加
工を施す状態を示す斜視図、第６図はシリンダライナの
シリンダボア面を仕上げ研磨加工している状態を示す要
部拡大断面図、第７図は仕上げ研磨加工用の砥石の斜視
図である。 ２……シリンダライナ、６……硬質のCr-Mo合金メッキ
層、７……軟質のCr-Mo合金メッキ層、９……Cr-Mo合金
メッキ浴。
で、第１図はエンジンの部分縦断面図、第２図はシリン
ダライナをCr-Mo合金メッキ浴に浸漬してメッキしてい
る状態を示す図、第３図は硬軟両メッキ層を形成したシ
リンダライナの要部断面図、第４図はポーラス化された
硬軟両メッキ層を有するシリンダライナの要部断面図、
第５図はシリンダライナのシリンダボアに仕上げ研磨加
工を施す状態を示す斜視図、第６図はシリンダライナの
シリンダボア面を仕上げ研磨加工している状態を示す要
部拡大断面図、第７図は仕上げ研磨加工用の砥石の斜視
図である。 ２……シリンダライナ、６……硬質のCr-Mo合金メッキ
層、７……軟質のCr-Mo合金メッキ層、９……Cr-Mo合金
メッキ浴。
Claims (2)
- 【請求項１】金属基材の表面にCr-Mo合金メッキからな
る硬質の電気メッキ層を形成し、この硬質の電気メッキ
層の表面に上記硬質の電気メッキ層と同成分のCr-Mo合
金からなる軟質の電気メッキ層を形成したことを特徴と
する加工性の優れた摺接部材。 - 【請求項２】Cr-Mo合金メッキ浴を用い、その浴温と電
流密度との少なくとも一方を調整することによりメッキ
析出速度を遅くして金属基材の表面に硬質のCr-Mo合金
メッキ層を形成し、次にメッキ析出速度を速めて上記硬
質のCr-Mo合金メッキ層の表面に軟質のCr-Mo合金メッキ
層を形成し、この軟質のCr-Mo合金メッキ層を仕上げ研
磨することを特徴とする加工性の優れた摺接部材の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27561785A JPH0715158B2 (ja) | 1985-12-06 | 1985-12-06 | 加工性の優れた摺接部材およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27561785A JPH0715158B2 (ja) | 1985-12-06 | 1985-12-06 | 加工性の優れた摺接部材およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62136593A JPS62136593A (ja) | 1987-06-19 |
| JPH0715158B2 true JPH0715158B2 (ja) | 1995-02-22 |
Family
ID=17557947
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27561785A Expired - Fee Related JPH0715158B2 (ja) | 1985-12-06 | 1985-12-06 | 加工性の優れた摺接部材およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0715158B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3299680B2 (ja) * | 1996-12-12 | 2002-07-08 | 帝国ピストンリング株式会社 | Ｃｒ−Ｍｏ−Ｉ合金めっき皮膜および前記皮膜を有する部材 |
| JP2003013256A (ja) | 2001-07-04 | 2003-01-15 | Honda Motor Co Ltd | 摺動面の耐焼付性向上方法 |
| JP4650157B2 (ja) * | 2005-01-12 | 2011-03-16 | マツダ株式会社 | 摺動部用メッキ皮膜及び同皮膜の形成方法 |
| JP4840109B2 (ja) * | 2006-12-06 | 2011-12-21 | マツダ株式会社 | 摺動部材及びその製造方法 |
-
1985
- 1985-12-06 JP JP27561785A patent/JPH0715158B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62136593A (ja) | 1987-06-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US2314604A (en) | Method of producing chromium wearing surfaces | |
| US7543557B2 (en) | Scuff resistant aluminum piston and aluminum cylinder bore combination and method of making | |
| US4221639A (en) | Aluminium alloy cylinder and manufacturing method thereof | |
| US3806139A (en) | Piston ring | |
| US6561322B2 (en) | Plated wear surface for alloy components and methods of manufacturing the same | |
| KR20160085261A (ko) | 마찰공학적 시스템의 코팅된 표면을 형성하는 방법 | |
| US6161837A (en) | Piston ring with hybrid face coating | |
| GB1566764A (en) | Piston | |
| JPH0715158B2 (ja) | 加工性の優れた摺接部材およびその製造方法 | |
| JPS60152668A (ja) | 圧縮ピストンリングの製造方法 | |
| US3948309A (en) | Composite rotor housing with wear-resistant coating | |
| JPH05222575A (ja) | 金属表面処理方法 | |
| US3661402A (en) | Piston ring | |
| JP3054425B2 (ja) | 摺動面の製作方法 | |
| US6296951B1 (en) | Laminated chromium plating layers having superior wear resistance and fatigue strength | |
| JPH081217B2 (ja) | 組合せ摺動部材 | |
| US20020197504A1 (en) | Sliding member | |
| EP0679736A1 (en) | Improvement of properties of the surface of a titanium alloy engine valve | |
| JPS60145247A (ja) | 連続鋳造用鋳型とその製造方法 | |
| KR102673048B1 (ko) | 경질 크롬층 및 개선된 러닝인 거동이 있는 피스톤 링 | |
| JP2511468B2 (ja) | ロ−タリピストンエンジンのサイドハウジングの製造方法 | |
| EP1243819B1 (en) | Thin liners in light alloy for internal combustion engine | |
| JPH05311467A (ja) | ピストンロッドの表面処理方法 | |
| JP2812561B2 (ja) | バルブリフタ及びその製造方法 | |
| CN118019879A (zh) | 具有含有颗粒的磨损保护层的活塞环、制造方法和用途 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |