JP3289236B2

JP3289236B2 - 吸収式冷熱発生装置

Info

Publication number: JP3289236B2
Application number: JP03519497A
Authority: JP
Inventors: 哲也山田; 昇小林
Original assignee: Osaka Gas Co Ltd; Yazaki Corp
Current assignee: Osaka Gas Co Ltd; Yazaki Corp
Priority date: 1997-02-19
Filing date: 1997-02-19
Publication date: 2002-06-04
Anticipated expiration: 2017-02-19
Also published as: JPH10232061A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、吸収冷温水機に係
り、特に相変化する二次冷媒を用いた吸収式冷熱発生装
置に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、二次冷媒（以下、単に冷媒ともい
う）に相変化を行わせることにより、単位流量あたりの
熱搬送量を増加させるものが考案されている。図７はそ
のような構成の例を示すもので、冷熱を発生する吸収冷
温水機１００と、この吸収冷温水機１００に冷却水管４
０，４１で接続され冷却水を冷却するクーリングタワー
４２と、冷却水管４１に介装され冷却水をクーリングタ
ワー４２から吸収冷温水機１００の蒸発器６に循環させ
る冷却水循環ポンプ１４と、よりなると、吸収冷温水機
１００の蒸発器６に冷媒液管５０、冷媒蒸気管５１で接
続され空調対象空間に配置されて空間の空気との熱交換
を行う空調用の室内機５２，５３と、冷媒液管５０に介
装され冷媒液管５０、冷媒蒸気管５１に充填された二次
冷媒を吸収冷温水機１００の蒸発器６と空調用の室内機
５２，５３との間で循環させる冷媒循環ポンプ５７とを
含んで構成されている。さして冷却回路は、クーリング
タワー４２及び冷却水循環ポンプ１４等よりなり、冷媒
回路は、室内機５２，５３及び冷媒循環ポンプ５７等よ
りなるものとする。

【０００３】冷媒液管５０、冷媒蒸気管５１が蒸発コイ
ルの下端、上端にそれぞれ接続されている。冷媒液管５
０、冷媒蒸気管５１の他端は、蒸発コイルよりも下方に
配置された室内機５２，５３の数だけ分岐しており、冷
媒液管５０の分岐端は、室内機５２，５３にそれぞれ内
装された熱交換器の下側入り口に膨張弁５４，５５を介
して接続され、冷媒蒸気管５１の分岐端は、熱交換器の
上側出口にそれぞれ接続されている。冷媒液管５０の蒸
発コイルとの接続部近傍には、二次冷媒の温度を検出し
て電気信号としてコントローラー（制御する手段）５９
に出力する冷媒液温度センサ２１が装着されている。

【０００４】室内機５２，５３に対して、吸収冷温水機
１００は、通常、室外機と呼ばれ、燃料を燃焼させその
熱で希溶液を加熱する高温再生器１と、この高温再生器
１で加熱された希溶液から冷媒蒸気と中間濃溶液を分離
する分離器２と、分離された冷媒蒸気を熱源として中間
濃溶液を加熱してさらに冷媒蒸気を発生させる低温再生
器３と、低温再生器３を通過した冷媒蒸気及び低温再生
器３で発生した冷媒蒸気を冷却して凝縮液化させ液冷媒
を生成する凝縮器４と、凝縮器４で生成された液冷媒を
内装した冷媒分配器６Ｂから同じく内装した蒸発コイル
上に滴下蒸発させ蒸発コイル中の二次冷媒を冷却する蒸
発器６と、蒸発器６で蒸発した冷媒蒸気を濃溶液に吸収
させ希溶液を生成する吸収器５と、希溶液を加圧し低温
溶液熱交換器８及び高温溶液熱交換器７の被加熱流体側
を経て高温再生器１に送りこむ溶液循環ポンプ９と、溶
液循環ポンプ９の吐出側に設けられるオリフィス２６
と、分離器２の底部と蒸発器６の底部を冷暖切換弁１０
を介して連通する管路１０Ａと、低温溶液熱交換器８の
加熱流体出側を吸収器５の上部に接続する濃溶液管８Ａ
と、濃溶液管８Ａと吸収器５の下部を溶液バイパス弁１
３を介して接続する管路１３Ａと、濃溶液管８Ａと蒸発
器５に内装された冷媒分配器６Ｂを凍結防止弁１２を介
して連通する管路１２Ａと、冷媒分配器６Ｂに装着され
冷媒分配器６Ｂ内の冷媒の温度（蒸発器温度）を検知す
る蒸発器温度センサ１７と、凝縮器４から冷媒分配器６
Ｂに水冷媒を導く管路に並列に接続され水冷媒比例弁１
１を介装する管路１１Ａとを含んで構成されている。

【０００５】また、分離器２で分離された中間濃溶液
は、高温溶液熱交換器７の加熱流体側を経て低温再生器
３に導かれ、低温再生器３で冷媒を蒸発させて濃溶液と
なったのち、低温溶液熱交換器８の加熱流体側を経て濃
溶液管８Ａに導かれるように管路が構成されている。吸
収器５及び凝縮器４にはそれぞれ冷却水コイルが内装さ
れ、吸収器５の冷却水コイルの出口は凝縮器４の冷却水
コイルの入り口に接続されていて、吸収器５の冷却水コ
イルの入り口は冷却水管４１に、凝縮器４の冷却水コイ
ルの出口は冷却水管４０に、それぞれ接続されている。
冷温水管４３は蒸発器６の蒸発コイルの入り側に冷媒液
管５０が、冷媒蒸気管５１は蒸発器６の蒸発コイルの出
側に、それぞれ接続され、冷温水管４４の蒸発コイル出
口近傍には二次冷媒の温度を検知する冷水出口温度セン
サ１６が装着されている。

【０００６】冷媒液管５０は、途中に室内機５２，５３
よりも低い位置に配置された部分があり、そこに冷媒液
を加圧して前記蒸発コイルに送りこむ冷媒ポンプ５７が
装着されている。暖房運転時、冷媒循環ポンプ５７の吐
出側には、逆止弁５８が設けられ、この逆止弁５８の出
側と冷媒循環ポンプ５７の吸い込み側は、冷暖切換弁５
６を介して接続されている。相変化する二次冷媒とし
て、例えばＨＦＣ−１３４ａが冷媒液管に充填されてい
る。

【０００７】図７に示す空調装置の冷房時の動作は次の
通りである。冷房時には、冷暖切換弁５６は開かれてい
る。冷媒蒸気（ＨＦＣ−１３４ａ）は、蒸発器６の蒸発
コイルで冷却凝縮されて冷媒液となり、重力により、冷
媒液管５０を下方に流れ、膨張弁５４，５５を経て各室
内機５２，５３の熱交換器に流入する。熱交換器に流入
した冷媒液は、空調対象空間の空気の熱を奪って蒸発
し、冷媒蒸気となって冷媒蒸気管５１を経て上昇し蒸発
器６の蒸発コイルに流入する。室外機は冷房モードで運
転されているから、蒸発器６の蒸発コイルは、その表面
に滴下される液冷媒の蒸発により冷却され、蒸発コイル
に流入してきた冷媒蒸気（ＨＦＣ−１３４ａ）は、凝縮
液化する。この凝縮液化により、蒸発コイル内部の圧力
が低下し、室内機の熱交換器で蒸発した冷媒蒸気は蒸発
器に吸引される。蒸発コイル内部で凝縮液化した冷媒液
は重力で室内機に流入するから、冷房時の冷媒（ＨＦＣ
−１３４ａ）は、自然循環し、ポンプによる冷媒の駆動
を行う必要がない。

【０００８】冷房運転が開始されると、前記のように、
蒸発コイル内部の圧力が低下し、冷媒蒸気管内の飽和冷
媒蒸気が圧力差により蒸発コイル内に流入する。蒸発コ
イル内で凝縮して生成された冷媒液は、冷媒液管５０内
を自重で流下し、冷媒液のヘッド（液柱）が上昇してく
る。先に述べた冷媒の自然循環が成立するためには、
（冷媒の液ヘッド−冷媒ガスヘッド）が冷媒循環経路の
全圧力損失以上であればよい。つまり、この関係を満足
する液ヘッドが形成されるまでは冷媒の自然循環は開始
されない。このことは、冷房運転開始時点で蒸発器６に
供給される熱負荷が少ないことを意味する。

【０００９】参考として暖房時には、冷暖切換弁５６は
閉じられている。冷媒液（ＨＦＣ−１３４ａ）は、蒸発
器６の蒸発コイルで加熱されて冷媒蒸気となり、冷媒蒸
気管５１を下方に流れ、各室内機５２，５３の熱交換器
に流入する。熱交換器に流入した冷媒蒸気は、空調対象
空間の空気に熱を奪われて凝縮液化し、冷媒液となって
冷媒液管５１を下方に流れて冷媒循環ポンプ５７入り側
に流入する。冷媒液は冷媒循環ポンプ５７で加圧され、
蒸発器６の蒸発コイルに流入して上記のサイクルを繰り
返す。このとき、室外機は暖房モードで運転され、蒸発
器６には分離器２で分離された高温の溶液が導かれ、蒸
発コイルはこの熱により加熱される。

【００１０】上記構成の装置において、冷凍能力を段階
制御する場合は、インプット量に合わせて希溶液循環量
を制御するのが一般的であるが、インプット量がある範
囲内（５０〜１００％）では必ずしも希溶液循環量をイ
ンプット量と比例して流量調整する必要はない。例えば
インプット量６０％、希溶液循環量１００％で運転に支
障はない。

【００１１】しかしながら燃焼モードに関係なく固定の
オリフィスで希溶液循環量の制御を行う場合、全負荷
（Ｈｉ）つまり高燃焼時から、部分負荷（Ｌｏｗ）つま
り低燃焼に移行時、高温再生器の圧力低下により、溶液
循環ポンプの吸込側の吸収器圧力と吐出側の高温再生器
圧力との圧力差が小さくなり、希溶液循環量を過大に送
給する傾向になる。これにより吸込揚程が少ない場合
は、キャビテーションが発生し、分離器の容積が小さい
場合は水冷媒回路に溶液混入する現象が起きる。

【００１２】すなわち従来の制御は図８に示すように、
冷媒出口温度（ＣＲＴ）制御及び蒸発器温度（ＬＴ₂）
制御において、冷房運転に復帰する場合、高温再生器温
度（ＨＧＥ）が所定温度１２２℃に達するまでは溶液循
環ポンプ（ＳＰ）が間歇駆動されるとともに遅延停止さ
れ、冷媒出口温度（ＣＲＴ）及び／又は蒸発器温度（Ｌ
Ｔ₂）に応じて燃焼が制御されている。この従来の制御
では図９に示すように、溶液循環ポンプ（ＳＰ）が高温
再生器温度（ＨＧＥ）１１２℃〜１２２℃の間で運転さ
れるとキャビテーションにより異音を発生し、振動速度
が通常の１０ｍｍ／ｓより２０ｍｍ／ｓに増加し、前記
のように分離器の容積が小さい場合は水冷媒回路に溶液
混入する現象が起きる。つまり冷媒出口温度（ＣＲＴ）
及び蒸発器温度（ＬＴ₂）復帰時（ＯＮ→ＯＦＦ）に、
高温再生器温度（ＨＧＥ）が１１２℃以上の場合、溶液
循環ポンプ（ＳＰ）は同時に運転を継続する条件下で、
ある一定時間溶液循環ポンプが運転されるとキャビテー
ションが発生しやすい状況になる。

【００１３】

【発明が解決しようとする課題】従来の吸収式冷熱発生
装置にあっては、燃焼モードに関係なく固定のオリフィ
スで希溶液循環量の制御を行う場合、全負荷燃焼から部
分負荷燃焼に移行する際、高温再生器の圧力低下によ
り、溶液循環ポンプがキャビテーションを発生し、分離
器の容積が小さい場合は水冷媒回路に溶液混入する現象
が起きる問題がある。

【００１４】本発明の課題は、冷房運転時に希溶液循環
量の制御を行い、安定した運転を得ることのできる吸収
式冷熱発生装置を提供することにある。

【００１５】

【課題を解決するための手段】前記の課題を達成するた
め、本発明に係る吸収式冷熱発生装置は、吸収器より希
溶液を溶液循環ポンプで送給し、希溶液を高温再生器で
燃焼により加熱して凝縮器及び蒸発器を含む複数の機器
へ循環する吸収式冷温水機と、冷却水を吸収器及び凝縮
器へ循環し冷却する冷却回路と、相変化する冷媒を蒸発
器と少なくとも一つの室内機との間に循環する冷媒回路
と、希溶液循環量を制御するオリフィスと、燃焼を制御
する手段とを備えた吸収式冷熱発生装置において、制御
する手段は、冷房運転に復帰する際、高温再生器温度を
検知し、この検知した高温再生器温度が所定温度に達す
る前に溶液循環ポンプを設定時間運転したのち高温再生
器での燃焼を強制高燃焼し、検知した高温再生器温度が
所定温度以上で溶液循環ポンプを連続運転するものであ
る構成とする。

【００１６】そして吸収器より希溶液を溶液循環ポンプ
で送給し、希溶液を高温再生器で燃焼により加熱して凝
縮器及び蒸発器を含む複数の機器へ循環する吸収式冷温
水機と、冷却水を冷却水循環ポンプで吸収器及び凝縮器
へ循環し冷却する冷却回路と、相変化する冷媒を蒸発器
と少なくとも一つの室内機との間に循環する冷媒回路
と、溶液循環ポンプの吐出側に設けられ希溶液循環量を
制御するオリフィスと、蒸発器の冷媒出口温度に応じて
燃焼を制御する手段とを備えた吸収式冷熱発生装置にお
いて、制御する手段は、冷房運転に復帰する際、高温再
生器温度が所定温度に達する前に溶液循環ポンプを設定
時間運転したのち燃焼を強制高燃焼し、所定温度以上で
溶液循環ポンプを連続運転するとともに冷媒出口温度に
応じて燃焼を制御するものである構成でもよい。

【００１７】また冷媒出口温度は、蒸発器温度が代用さ
れる又は該蒸発器温度が併用される構成でもよい。

【００１８】さらに所定温度は、１２２℃であり、設定
時間は、１５秒である構成でもよい。

【００１９】そして制御する手段は、冷媒出口温度が５
℃以下で燃焼停止し、かつ溶液循環ポンプを遅延停止す
るとともに、冷却水循環ポンプを遅延停止させ、冷媒出
口温度が６℃以上で燃焼を低燃焼とし、かつ溶液循環ポ
ンプ及び冷却水循環ポンプを駆動し、冷媒出口温度が９
℃以上で燃焼を高燃焼とし、冷媒出口温度が７℃以下で
燃焼を高燃焼より低燃焼へ移行するものである構成でも
よい。

【００２０】また制御する手段は、蒸発器温度が２℃以
下で燃焼停止し、かつ溶液循環ポンプを遅延停止すると
ともに、冷却水循環ポンプを停止させ、蒸発器温度が７
℃以上で燃焼開始し、溶液循環ポンプ及び冷却水循環ポ
ンプを駆動するものである構成でもよい。

【００２１】本発明によれば、溶液循環ポンプの運転パ
ターンが変えられるため、溶液投入量を増加することな
くキャビテーションの発生が抑制され、水冷媒回路への
溶液混入が防止される。

【００２２】

【発明の実施の形態】本発明の実施の形態を図１、図２
及び図７を参照しながら説明する。図２に示すコントロ
ーラー以外の機器は図７と同一である。図１、図２及び
図７に示すように、吸収器５より希溶液を溶液循環ポン
プ９で送給し、希溶液を高温再生器１で燃焼熱により加
熱して凝縮器４及び蒸発器６を含む複数の機器へ循環す
る吸収式冷温水機１００と、クーリングタワー４２から
冷却水を冷却水循環ポンプ１４で吸収器５及び凝縮器４
へ循環し吸収器５及び凝縮器４を冷却する冷却回路と、
相変化する冷媒（二次冷媒）を蒸発器６と少なくとも一
つの室内機５２，５３との間に循環する冷媒回路と、溶
液循環ポンプ９の吐出側に設けられ希溶液循環量を制御
するオリフィス２６と、冷房運転時に蒸発器６の冷媒液
温度センサー２１で検知した冷媒出口温度（ＣＲＴ）に
応じて燃焼を制御する手段（コントローラー）６９とを
備えた吸収式冷熱発生装置であって、制御する手段６９
は、冷房運転時に高温再生器温度（ＨＧＥ）に応じて溶
液循環ポンプ９を発停しかつ高温再生器１の燃焼を制御
するものである。

【００２３】すなわち制御する手段６９は、冷房運転に
復帰（ＯＮ→ＯＦＦ）する際、温度センサー７１で検知
した高温再生器温度（ＨＧＥ）が所定温度に達する前に
溶液循環ポンプ９を設定時間運転したのち燃焼を強制高
（Ｈｉ）燃焼するとともに、高温再生器温度（ＨＧＥ）
が所定温度以上で溶液循環ポンプ９を連続運転するもの
である構成とする。そして冷媒出口温度（ＣＲＴ）は、
温度センサー１７で検知した蒸発器温度（ＬＴ₂）が代
用される又は蒸発器温度（ＬＴ₂）が併用される構成で
もよく、所定温度は、１２２℃であり、設定時間は、１
５秒であるものとする。

【００２４】つまり冷媒出口温度（ＣＲＴ）制御及び蒸
発器温度（ＬＴ₂）制御において、冷房運転に復帰（Ｏ
Ｎ→ＯＦＦ）する場合、高温再生器温度（ＨＧＥ）に応
じて溶液循環ポンプ（ＳＰ）及び燃焼モードが以下のよ
うに制御される。ＨＧＥ１２２℃以下ＨＧＥ１２２℃までＳＰはＯＦＦ、燃焼は強制Ｈｉ燃
焼、その後、ＨＧＥ１２２℃以上でＳＰはパルス駆動、
燃焼はＣＲＴ制御、ＨＧＥ１２２℃以上ＳＰはＯＮ（連続運転）、燃焼はＣＲＴ制御、ＨＧＥ１１２℃以上〜１２２℃未満ＳＰは設定時間ＯＮ（実際は１５秒）、設定時間後、燃
焼は強制Ｈｉ燃焼、ＨＧＥ１２２℃以上になればＳＰは
ＯＮ、燃焼はＣＲＴ制御される。

【００２５】本実施の形態によれば、図３に示すよう
に、高温再生器温度が１２２℃になる前に溶液循環ポン
プを設定時間運転することにより、高温再生器内の希溶
液ヘッドが上昇し吸収器圧力との圧力差が大きくなって
キャビテーションが発生し難くなり、振動速度が１０ｍ
ｍ／ｓ以下の安定した運転となる。

【００２６】次に冷媒出口温度、蒸発器温度及び高温再
生器温度に対応する制御の動作を説明する。図４に示すように、制御する手段は、冷媒出口温度が
５℃以下で燃焼停止し、かつ溶液循環ポンプを遅延停止
するとともに、冷却水循環ポンプを遅延停止し、冷媒出
口温度が６℃以上で燃焼を低燃焼とし、かつ溶液循環ポ
ンプ及び冷却水循環ポンプを駆動し、冷媒出口温度が９
℃以上で燃焼を高燃焼とし、冷媒出口温度が７℃以上で
燃焼を高燃焼より低燃焼へ移行する。

【００２７】図５に示すように、制御する手段は、蒸
発器温度が２℃以下で燃焼停止し、かつ溶液循環ポンプ
を遅延停止するとともに、冷却水循環ポンプを停止し、
蒸発器温度が７℃以上で燃焼開始し、かつ溶液循環ポン
プ及び冷却水循環ポンプを駆動する。図６に示すように、制御する手段は、冷房立上り時に
高温再生器温度が１２２℃以上で溶液循環ポンプをパル
ス駆動後に連続運転し、冷房運転時に高温再生器温度が
１１２℃以下で溶液循環ポンプを遅延停止し、高温再生
器温度が１２２℃以上で溶液循環ポンプをパルス駆動後
に連続運転する。

【００２８】本発明によれば、溶液循環ポンプの運転パ
ターンを変えれることにより、安価なコストで溶液投入
量を増加することなく、溶液循環ポンプのキャビテーシ
ョンの発生を押さえることができ、水冷媒回路への溶液
混入を防止することができる。

【００２９】

【発明の効果】本発明によれば、冷房運転に復帰する際
に、高温再生器温度が所定温度に達する前に溶液循環ポ
ンプを設定時間運転し運転パターンを変えるため、溶液
循環ポンプのキャビテーションが抑制され、水冷媒回路
への溶液混入が防止されて運転が安定する効果がある。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施の形態を示す制御ステップを示す
図である。

【図２】本発明の実施の形態を示す制御する手段の図で
ある。

【図３】図１に基づく溶液循環ポンプの状態を説明する
図である。

【図４】冷媒出口温度（ＣＲＴ）の制御を説明する図で
ある。

【図５】蒸発器温度（ＬＴ₂）の制御を説明する図であ
る。

【図６】高温再生器温度（ＨＧＥ）の制御を説明する図
である。

【図７】従来の技術を示す図である。

【図８】従来の技術の制御ステップを示す図である。

【図９】従来の技術の状態を説明する図である。

【符号の説明】

１高温再生器２分離器３低温再生器４凝縮器５吸収器６蒸発器７高温熱交換器８低温熱交換器９溶液循環ポンプ１４冷却水循環ポンプ２６オリフィス５２，５３室内機５９，６９コントローラー１００吸収冷温水機

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献実開平４−57166（ＪＰ，Ｕ) 実開平２−52062（ＪＰ，Ｕ) 実開平４−74261（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) F25B 15/00 306

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】吸収器より希溶液を溶液循環ポンプで送
給し、該希溶液を高温再生器で燃焼により加熱して凝縮
器及び蒸発器を含む複数の機器へ循環する吸収式冷温水
機と、冷却水を前記吸収器及び前記凝縮器へ循環し冷却
する冷却回路と、相変化する冷媒を前記蒸発器と少なく
とも一つの室内機との間に循環する冷媒回路と、希溶液
循環量を制御するオリフィスと、前記燃焼を制御する手
段とを備えた吸収式冷熱発生装置において、前記制御す
る手段は、冷房運転に復帰する際、高温再生器温度を検
知し、該検知した高温再生器温度が所定温度に達する前
に前記溶液循環ポンプを設定時間運転したのち前記高温
再生器での燃焼を強制高燃焼し、前記検知した高温再生
器温度が所定温度以上で前記溶液循環ポンプを連続運転
するものであることを特徴とする吸収式冷熱発生装置。
【請求項２】吸収器より希溶液を溶液循環ポンプで送
給し、該希溶液を高温再生器で燃焼により加熱して凝縮
器及び蒸発器を含む複数の機器へ循環する吸収式冷温水
機と、冷却水を冷却水循環ポンプで前記吸収器及び前記
凝縮器へ循環し冷却する冷却回路と、相変化する冷媒を
前記蒸発器と少なくとも一つの室内機との間に循環する
冷媒回路と、前記溶液循環ポンプの吐出側に設けられ希
溶液循環量を制御するオリフィスと、前記蒸発器の冷媒
出口温度に応じて前記燃焼を制御する手段とを備えた吸
収式冷熱発生装置において、前記制御する手段は、冷房
運転に復帰する際、前記高温再生器温度が所定温度に達
する前に前記溶液循環ポンプを設定時間運転したのち前
記燃焼を強制高燃焼し、前記所定温度以上で前記溶液循
環ポンプを連続運転するとともに前記冷媒出口温度に応
じて前記燃焼を制御するものであることを特徴とする吸
収式冷熱発生装置。
【請求項３】冷媒出口温度は、蒸発器温度が代用され
る又は該蒸発器温度が併用されることを特徴とする請求
項２記載の吸収式冷熱発生装置。
【請求項４】所定温度は、１２２℃であり、設定時間
は、１５秒であることを特徴とする請求項２又は３記載
の吸収式冷熱発生装置。
【請求項５】制御する手段は、冷媒出口温度が５℃以
下で燃焼停止し、かつ溶液循環ポンプを遅延停止すると
ともに、冷却水循環ポンプを遅延停止させ、前記冷媒出
口温度が６℃以上で燃焼を低燃焼とし、かつ前記溶液循
環ポンプ及び前記冷却水循環ポンプを駆動し、前記冷媒
出口温度が９℃以上で前記燃焼を高燃焼とし、前記冷媒
出口温度が７℃以下で前記燃焼を高燃焼より低燃焼へ移
行するものであることを特徴とする請求項２〜４のいず
れか１項記載の吸収式冷熱発生装置。
【請求項６】制御する手段は、蒸発器温度が２℃以下
で燃焼停止し、かつ溶液循環ポンプを遅延停止するとと
もに、冷却水循環ポンプを停止させ、前記蒸発器温度が
７℃以上で燃焼開始し、前記溶液循環ポンプ及び前記冷
却水循環ポンプを駆動するものであることを特徴とする
請求項２〜５のいずれか１項記載の吸収式冷熱発生装
置。