JPH025320Y2 - - Google Patents
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- JPH025320Y2 JPH025320Y2 JP19317682U JP19317682U JPH025320Y2 JP H025320 Y2 JPH025320 Y2 JP H025320Y2 JP 19317682 U JP19317682 U JP 19317682U JP 19317682 U JP19317682 U JP 19317682U JP H025320 Y2 JPH025320 Y2 JP H025320Y2
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- JP
- Japan
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- refrigeration cycle
- temperature side
- temperature
- side refrigeration
- low
- Prior art date
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- Expired
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- 230000009977 dual effect Effects 0.000 claims description 5
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 19
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- Devices That Are Associated With Refrigeration Equipment (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
本考案は二元冷凍サイクルの改良に関するもの
である。従来の二元冷凍サイクルは高温側冷凍サ
イクルに冷媒Ｒ−12を、また低温側冷凍サイクル
には飽和蒸気圧の高い冷媒例えばＲ−13，Ｒ−
503等を封入して低温側冷凍サイクルの凝縮器を
高温側冷凍サイクルの蒸発器により冷却し、−80
℃前後の極低温に冷凍庫内を冷却するのが一般的
であつた。
である。従来の二元冷凍サイクルは高温側冷凍サ
イクルに冷媒Ｒ−12を、また低温側冷凍サイクル
には飽和蒸気圧の高い冷媒例えばＲ−13，Ｒ−
503等を封入して低温側冷凍サイクルの凝縮器を
高温側冷凍サイクルの蒸発器により冷却し、−80
℃前後の極低温に冷凍庫内を冷却するのが一般的
であつた。
第１図はかかる二元冷凍サイクルの一般的な冷
媒回路を示す。このような冷媒回路を用いた装置
において室温になじんだ状態で運転を開始し温度
を降下させると冷凍庫内空気と冷媒蒸発温度との
差が大きいため蒸発が急速に行われる。又低温側
冷凍サイクルに使用される冷媒の特性は臨界温度
が低く、しかも飽和蒸気圧が高いため圧力上昇
が、著しい。これを所定の圧力に維持し凝縮液化
させるためには高温側冷凍サイクルの冷凍能力を
大きくする必要がある。しかし毛細管を使用する
と絞り低抗が一定であること、又絞り低抗は冷凍
庫内を−80℃前後に冷却した状態で最適値をとる
ように決定することが一般的であるので運転の初
期の最的必要抵抗値よりは大きくなつている。従
つて運転初期に低温側冷凍ユニツトの凝縮器を冷
却する能力即ち高温側冷凍ユニツトの冷凍能力を
大きくする必要がある。冷媒の循環重量Ｇと冷凍
能力Ｑとの間には、 Ｑ＝GΔi （但しΔiは毛細管入口ガスのエンタルピと蒸
発器出口のエンタルピの差） の関係があるが冷媒の循環重量Ｇが毛細管の抵抗
に阻害されて大きくとれず必要な冷凍能力が不足
する。そのため凝縮能力が不足となり、飽和蒸気
圧の高い冷媒を使用している低温側冷凍ユニツト
の吐出圧力が上昇し、圧縮機が過負荷となるた
め、低温側冷凍サイクルのみを停止させて機器の
損傷を防止し、安全を確保している。なお冷凍庫
内の空気温度は初期の運転で約＋５℃位まで冷却
されている。低温側冷凍サイクルの運転停止を２
乃至３回くり返して庫内温度を段階的に冷却した
後通常の連続運転にはいるが普通である。
媒回路を示す。このような冷媒回路を用いた装置
において室温になじんだ状態で運転を開始し温度
を降下させると冷凍庫内空気と冷媒蒸発温度との
差が大きいため蒸発が急速に行われる。又低温側
冷凍サイクルに使用される冷媒の特性は臨界温度
が低く、しかも飽和蒸気圧が高いため圧力上昇
が、著しい。これを所定の圧力に維持し凝縮液化
させるためには高温側冷凍サイクルの冷凍能力を
大きくする必要がある。しかし毛細管を使用する
と絞り低抗が一定であること、又絞り低抗は冷凍
庫内を−80℃前後に冷却した状態で最適値をとる
ように決定することが一般的であるので運転の初
期の最的必要抵抗値よりは大きくなつている。従
つて運転初期に低温側冷凍ユニツトの凝縮器を冷
却する能力即ち高温側冷凍ユニツトの冷凍能力を
大きくする必要がある。冷媒の循環重量Ｇと冷凍
能力Ｑとの間には、 Ｑ＝GΔi （但しΔiは毛細管入口ガスのエンタルピと蒸
発器出口のエンタルピの差） の関係があるが冷媒の循環重量Ｇが毛細管の抵抗
に阻害されて大きくとれず必要な冷凍能力が不足
する。そのため凝縮能力が不足となり、飽和蒸気
圧の高い冷媒を使用している低温側冷凍ユニツト
の吐出圧力が上昇し、圧縮機が過負荷となるた
め、低温側冷凍サイクルのみを停止させて機器の
損傷を防止し、安全を確保している。なお冷凍庫
内の空気温度は初期の運転で約＋５℃位まで冷却
されている。低温側冷凍サイクルの運転停止を２
乃至３回くり返して庫内温度を段階的に冷却した
後通常の連続運転にはいるが普通である。
本考案は上述の点に留意して着想されたもので
ある。本考案を説明するに当り先ず従来例である
第１図について説明する。二元冷凍サイクルは高
温側冷凍サイクルと低温側冷凍サイクルよりな
る。高温側冷凍サイクルは高温冷媒圧縮機１→凝
縮器２→ドライヤ３→毛細管４→カスケードコン
デンサー５を形成する蒸発器６→アキユームレー
タ７とこれらを順次閉回路状に環状配管連通接続
して構成されている。低温側冷凍サイクルは低温
冷媒圧縮機８→オイルセパレータ９→カスケード
コンデンサー形成用凝縮器１０→ドライヤー１１
→毛細管１２→冷凍庫内を冷却する為の蒸発器１
３→アキユームレータ１４と順次閉回路状に環状
配管連続して構成されている。なお低温側におい
ては前記オイルセパレータ９は分岐し、オイル戻
り調節用毛細管１５を介して低温冷媒圧縮機８と
アキユームレータ１４間の配管１６に配設されて
いる。
ある。本考案を説明するに当り先ず従来例である
第１図について説明する。二元冷凍サイクルは高
温側冷凍サイクルと低温側冷凍サイクルよりな
る。高温側冷凍サイクルは高温冷媒圧縮機１→凝
縮器２→ドライヤ３→毛細管４→カスケードコン
デンサー５を形成する蒸発器６→アキユームレー
タ７とこれらを順次閉回路状に環状配管連通接続
して構成されている。低温側冷凍サイクルは低温
冷媒圧縮機８→オイルセパレータ９→カスケード
コンデンサー形成用凝縮器１０→ドライヤー１１
→毛細管１２→冷凍庫内を冷却する為の蒸発器１
３→アキユームレータ１４と順次閉回路状に環状
配管連続して構成されている。なお低温側におい
ては前記オイルセパレータ９は分岐し、オイル戻
り調節用毛細管１５を介して低温冷媒圧縮機８と
アキユームレータ１４間の配管１６に配設されて
いる。
本考案による二元冷凍サイクルは第２図に示す
如く第１図のドライヤー３の後に毛細管４、及び
電磁弁例えばソレノイド１７を介した毛細管１８
を並列にカスケード５の入口に配設し、第３図に
示すように毛細管１８をソレノイド１７で制御す
ることを特徴とする。ソレノイド１７は制御用セ
ンサーとして冷凍庫内の所定温度を感知し、閉路
する低温用サーモスタツト１９に直列接続され電
源に接続されている。なお２１は冷凍庫内の温度
を検知して高温冷媒圧縮機１の運転を制御する冷
凍庫内制御用サーモスタツトである。次に本考案
の作用効果について述べる。一般に高温側冷凍サ
イクルの冷凍能力は低温側冷凍サイクルの凝縮能
力を左右するが、低温側冷凍サイクルが所望の温
度を得られる状態でバランスが得られなければな
らない。室温になじんだ状態から運転を開始する
と運転初期に低温冷凍サイクルに大きな熱負荷が
かかり、凝縮能力を大きくする必要があるが、高
温側冷凍サイクルの毛細管４は所定の最適温度に
設定されているため高負荷時に十分な能力を発揮
し得ない。そのため低温側冷凍サイクルの吐出圧
力が上昇する結果となる。圧力上昇を防止するた
めには容量の大きな圧縮機を必要とするが、これ
はコストアツプとなり、エネルギーを浪費し、且
つ安定状態での冷凍能力即ち低温側凝縮器の凝縮
能力が大きくなり過ぎる等の欠点がある。
如く第１図のドライヤー３の後に毛細管４、及び
電磁弁例えばソレノイド１７を介した毛細管１８
を並列にカスケード５の入口に配設し、第３図に
示すように毛細管１８をソレノイド１７で制御す
ることを特徴とする。ソレノイド１７は制御用セ
ンサーとして冷凍庫内の所定温度を感知し、閉路
する低温用サーモスタツト１９に直列接続され電
源に接続されている。なお２１は冷凍庫内の温度
を検知して高温冷媒圧縮機１の運転を制御する冷
凍庫内制御用サーモスタツトである。次に本考案
の作用効果について述べる。一般に高温側冷凍サ
イクルの冷凍能力は低温側冷凍サイクルの凝縮能
力を左右するが、低温側冷凍サイクルが所望の温
度を得られる状態でバランスが得られなければな
らない。室温になじんだ状態から運転を開始する
と運転初期に低温冷凍サイクルに大きな熱負荷が
かかり、凝縮能力を大きくする必要があるが、高
温側冷凍サイクルの毛細管４は所定の最適温度に
設定されているため高負荷時に十分な能力を発揮
し得ない。そのため低温側冷凍サイクルの吐出圧
力が上昇する結果となる。圧力上昇を防止するた
めには容量の大きな圧縮機を必要とするが、これ
はコストアツプとなり、エネルギーを浪費し、且
つ安定状態での冷凍能力即ち低温側凝縮器の凝縮
能力が大きくなり過ぎる等の欠点がある。
本考案においては同種又は異種の毛細管を並列
に接続しているため毛細管の抵抗は半減され、冷
媒の循環量は増大し冷凍能力は向上する。また低
温側冷凍サイクルの吐出圧力の上昇を防止する。
に接続しているため毛細管の抵抗は半減され、冷
媒の循環量は増大し冷凍能力は向上する。また低
温側冷凍サイクルの吐出圧力の上昇を防止する。
運転開始により冷凍庫内は急冷され低温側圧縮
機８の熱負荷が減少し、高温側冷凍サイクルの毛
細管４のみで十分運転できる状態になると冷凍庫
内の制御用センサー例へばサーモスタツトが働い
て、サーモスタツト１９がソレノイドの電気回路
をたち毛細管１８を閉路して毛細管４のみで運転
を続ける。この時点では低温側冷凍サイクルの熱
負荷は減少しているため、高温側冷凍サイクルの
能力は充分であり、低温側冷凍サイクルの吐出圧
力の上昇を防止することができる。以上説明した
ように本考案に依れば下記の如き種々の利点を有
する。
機８の熱負荷が減少し、高温側冷凍サイクルの毛
細管４のみで十分運転できる状態になると冷凍庫
内の制御用センサー例へばサーモスタツトが働い
て、サーモスタツト１９がソレノイドの電気回路
をたち毛細管１８を閉路して毛細管４のみで運転
を続ける。この時点では低温側冷凍サイクルの熱
負荷は減少しているため、高温側冷凍サイクルの
能力は充分であり、低温側冷凍サイクルの吐出圧
力の上昇を防止することができる。以上説明した
ように本考案に依れば下記の如き種々の利点を有
する。
(1) 間歇運転が不要なので温度の降下時間を早め
ることができる。
ることができる。
(2) 温度域の広い庫内制御サーモスタツトを使う
ことで庫内の制御が幅広く行える。
ことで庫内の制御が幅広く行える。
(3) 高温の商品の急速冷凍ができる。
(4) 高温側圧縮機に小容量のものを使うことがで
きる。
きる。
第１図は二元冷凍サイクルの一般的な冷媒回路
図第２図は本考案による冷媒回路の要部第３図は
本考案に用いる電気回路図を示す。矢印は冷媒の
流通方向を示す。 図において、１…高圧冷媒圧縮機、２，１０…
凝縮機、３，１１…ドライヤー、４，１２，１８
…毛細管、５…カスケードコンデンサ、６，１３
…蒸発器、７，１４…アキユームレータ、８…低
温冷媒圧縮機、９…オイルセパレータ、１７…ソ
レノイド、１９…サーモスタツト、２０…電源、
２１…冷凍庫内制御用サーモスタツト。
図第２図は本考案による冷媒回路の要部第３図は
本考案に用いる電気回路図を示す。矢印は冷媒の
流通方向を示す。 図において、１…高圧冷媒圧縮機、２，１０…
凝縮機、３，１１…ドライヤー、４，１２，１８
…毛細管、５…カスケードコンデンサ、６，１３
…蒸発器、７，１４…アキユームレータ、８…低
温冷媒圧縮機、９…オイルセパレータ、１７…ソ
レノイド、１９…サーモスタツト、２０…電源、
２１…冷凍庫内制御用サーモスタツト。
Claims (1)
- 圧縮機，凝縮器，蒸発器を直列に接続した高温
側冷凍サイクルと、低温側冷凍サイクルとからな
り、該高温側冷凍サイクルの蒸発器と該低温側冷
凍サイクルの凝縮器でカスケードコンデンサーを
構成するとともに、前記低温側冷凍サイクルの蒸
発器で冷凍庫内を冷却する二元冷凍装置におい
て、前記高温側冷凍サイクルの凝縮器と蒸発器の
間に２個以上並列に設けられるとともにそのうち
の１個に電磁弁を設けた毛細管と、前記冷凍庫内
の温度を検知する制御用センサーと、該制御用セ
ンサーにより庫内温度が所定温度以下に達したと
き前記電磁弁を閉止する制御装置とを有すること
を特徴とする二元冷凍装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19317682U JPS5998246U (ja) | 1982-12-22 | 1982-12-22 | 二元冷凍装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19317682U JPS5998246U (ja) | 1982-12-22 | 1982-12-22 | 二元冷凍装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5998246U JPS5998246U (ja) | 1984-07-03 |
| JPH025320Y2 true JPH025320Y2 (ja) | 1990-02-08 |
Family
ID=30415540
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19317682U Granted JPS5998246U (ja) | 1982-12-22 | 1982-12-22 | 二元冷凍装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5998246U (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5524459B2 (ja) * | 2008-07-22 | 2014-06-18 | パナソニックヘルスケア株式会社 | 冷凍装置 |
| CN105202852A (zh) * | 2015-09-15 | 2015-12-30 | 杭州华日家电有限公司 | 一种基于高效节能的电冰箱制冷循环系统及其控制方法 |
-
1982
- 1982-12-22 JP JP19317682U patent/JPS5998246U/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5998246U (ja) | 1984-07-03 |
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