JP3286050B2 - 疲労特性に優れた加工用高強度熱延鋼板 - Google Patents
疲労特性に優れた加工用高強度熱延鋼板Info
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- JP3286050B2 JP3286050B2 JP33892393A JP33892393A JP3286050B2 JP 3286050 B2 JP3286050 B2 JP 3286050B2 JP 33892393 A JP33892393 A JP 33892393A JP 33892393 A JP33892393 A JP 33892393A JP 3286050 B2 JP3286050 B2 JP 3286050B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、疲労特性が優れ、強度
−伸びバランス及び伸びフランジ性に優れる高強度熱延
鋼板に関し、特に、自動車の足まわり部材やホィールデ
ィスク等の素材として好適に用いることができる高強度
熱延鋼板に関する。
−伸びバランス及び伸びフランジ性に優れる高強度熱延
鋼板に関し、特に、自動車の足まわり部材やホィールデ
ィスク等の素材として好適に用いることができる高強度
熱延鋼板に関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】近年、
自動車の安全性向上及び燃費向上が検討されており、自
動車用鋼板の高強度薄肉化の試みが多くなされている。
これらの中でも、バネ下部材となるホィールや足まわり
部材の軽量化は、自動車の燃費向上に極めて有効な手段
であるので、ホィールや足まわり部材への高強度鋼板の
適用が検討されている。
自動車の安全性向上及び燃費向上が検討されており、自
動車用鋼板の高強度薄肉化の試みが多くなされている。
これらの中でも、バネ下部材となるホィールや足まわり
部材の軽量化は、自動車の燃費向上に極めて有効な手段
であるので、ホィールや足まわり部材への高強度鋼板の
適用が検討されている。
【０００３】かゝる高強度鋼板としては、フェライト・
マルテンサイト複合組織鋼板、所謂デュアル・フェイズ
鋼板(ＤＰ鋼板)が既に知られている。このＤＰ鋼板は、
降伏比が低く、強度に比べて伸びが大きく、成形性及び
形状凍結性に優れており、また、疲労特性も良好であ
る。しかしながら、この高強度鋼板は伸びフランジ性の
面で劣っており、そのためにホィールディスク等への適
用に際して、ディスク成形時の穴拡げ部からの割れの発
生や、疲労試験時又は走行試験中における穴拡げ部から
の割れの発生の問題を有し、これらの問題は未だ解決さ
れていない。
マルテンサイト複合組織鋼板、所謂デュアル・フェイズ
鋼板(ＤＰ鋼板)が既に知られている。このＤＰ鋼板は、
降伏比が低く、強度に比べて伸びが大きく、成形性及び
形状凍結性に優れており、また、疲労特性も良好であ
る。しかしながら、この高強度鋼板は伸びフランジ性の
面で劣っており、そのためにホィールディスク等への適
用に際して、ディスク成形時の穴拡げ部からの割れの発
生や、疲労試験時又は走行試験中における穴拡げ部から
の割れの発生の問題を有し、これらの問題は未だ解決さ
れていない。
【０００４】最近では、このＤＰ鋼板の欠点である伸び
フランジ性を向上させるために、フェライト・ベーナイ
ト・マルテンサイトの３相の組織を最適合に調整した、
所謂トライフェイズ鋼板(特開昭５７−７０２５７号、
特開昭５７−１４５９６５号)がある。これらは、強度
−伸びバランス及び伸びフランジ性に優れているが、疲
労特性の要求の厳しい足まわり部材やホィールでは疲労
強度の向上が要求されている。
フランジ性を向上させるために、フェライト・ベーナイ
ト・マルテンサイトの３相の組織を最適合に調整した、
所謂トライフェイズ鋼板(特開昭５７−７０２５７号、
特開昭５７−１４５９６５号)がある。これらは、強度
−伸びバランス及び伸びフランジ性に優れているが、疲
労特性の要求の厳しい足まわり部材やホィールでは疲労
強度の向上が要求されている。
【０００５】本発明は、上記従来技術の欠点を解消し
て、強度−伸びバランス及び伸びフランジ性に優れる高
強度熱延鋼板において、特に疲労特性に優れる加工用高
強度熱延鋼板を提供することを目的としている。
て、強度−伸びバランス及び伸びフランジ性に優れる高
強度熱延鋼板において、特に疲労特性に優れる加工用高
強度熱延鋼板を提供することを目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者らは、
前記課題を解決するために鋭意研究した結果、トライフ
ェイズ鋼板であっても、ベーナイト面積率とマルテンサ
イト面積率の分率を制御することによって、強度−伸び
バランス及び伸びフランジ性をさほど損なうことなく、
疲労強度を向上できることを見い出し、本発明に至った
ものである。
前記課題を解決するために鋭意研究した結果、トライフ
ェイズ鋼板であっても、ベーナイト面積率とマルテンサ
イト面積率の分率を制御することによって、強度−伸び
バランス及び伸びフランジ性をさほど損なうことなく、
疲労強度を向上できることを見い出し、本発明に至った
ものである。
【０００７】すなわち、本発明は、 Ｃ ：０．０５〜０．２０％、 Ｓｉ：０．２０〜２．０％、 Ｍｎ：０．６０〜２．５％、 Ｓ ：０．００５％以下、 Ｐ ：０．１％以下、 Ａｌ：０．１％以下 を含み、必要に応じて更に、Ｃｕ：０．１〜２．０％、
Ｎｉ：０．１〜２．０％、Ｃｒ：０．０５〜２．０％、
Ｍｏ：０．０５〜１．０％、Ｖ：０．０１〜０．５０
％、Ｔｉ：０．０１〜０．３０％、Ｎｂ：０．０１〜
０．３０％、Ｂ：０．０００５〜０．０１％、Ｃａ：
０．００５％以下よりなる群から選ばれた１種或いは２
種以上を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物元素から
なる鋼であって、その組織がポリゴナルフェライト、ベ
ーナイト及びマルテンサイトの３相からなり、ベーナイ
ト面積率（ＶｆＢ）が１〜１５％（好ましくは１．５〜
５％）、マルテンサイト面積率（ＶｆＭ）が２〜３０％
（好ましくは５〜２０％）で、かつ、ＶｆＭ／ＶｆＢの
比が２以上２０以下であることを特徴とする疲労特性に
優れた加工用高強度熱延鋼板を要旨としている。
Ｎｉ：０．１〜２．０％、Ｃｒ：０．０５〜２．０％、
Ｍｏ：０．０５〜１．０％、Ｖ：０．０１〜０．５０
％、Ｔｉ：０．０１〜０．３０％、Ｎｂ：０．０１〜
０．３０％、Ｂ：０．０００５〜０．０１％、Ｃａ：
０．００５％以下よりなる群から選ばれた１種或いは２
種以上を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物元素から
なる鋼であって、その組織がポリゴナルフェライト、ベ
ーナイト及びマルテンサイトの３相からなり、ベーナイ
ト面積率（ＶｆＢ）が１〜１５％（好ましくは１．５〜
５％）、マルテンサイト面積率（ＶｆＭ）が２〜３０％
（好ましくは５〜２０％）で、かつ、ＶｆＭ／ＶｆＢの
比が２以上２０以下であることを特徴とする疲労特性に
優れた加工用高強度熱延鋼板を要旨としている。
【０００８】
【作用】以下に本発明について更に詳述する。
【０００９】本発明においては、鋼板の組織をポリゴナ
ルフェライト、ベーナイト及びマルテンサイトの３相に
し、ＶfＭ／ＶfＢを制御することが本質的に重要であ
る。
ルフェライト、ベーナイト及びマルテンサイトの３相に
し、ＶfＭ／ＶfＢを制御することが本質的に重要であ
る。
【００１０】すなわち、後述する実施例で実証されてい
るが、図１に示すように強度−伸びフランジ性のバラン
スは、ベーナイト鋼板が最も良好で、次いでトライフェ
イズ鋼板、ＤＰ鋼板の順である。本発明鋼板は、ポリゴ
ナルフェライト、ベーナイト及びマルテンサイトの３相
からなるトライフェイズ鋼板であるので、従来のトライ
フェイズ鋼板とほぼ同等の強度−伸びフランジ性バラン
スを示している。
るが、図１に示すように強度−伸びフランジ性のバラン
スは、ベーナイト鋼板が最も良好で、次いでトライフェ
イズ鋼板、ＤＰ鋼板の順である。本発明鋼板は、ポリゴ
ナルフェライト、ベーナイト及びマルテンサイトの３相
からなるトライフェイズ鋼板であるので、従来のトライ
フェイズ鋼板とほぼ同等の強度−伸びフランジ性バラン
スを示している。
【００１１】しかも、図２に示すように、強度−疲労強
度比は、ＤＰ鋼板が最も良好で、トライフェイズ鋼板、
ベーナイト鋼板の順である。本発明鋼板は、ベーナイト
及びマルテンサイイトの面積率及びＶfＭ／ＶfＢを制御
することにより、ＤＰ鋼板と同等の強度−疲労強度比が
得られている。
度比は、ＤＰ鋼板が最も良好で、トライフェイズ鋼板、
ベーナイト鋼板の順である。本発明鋼板は、ベーナイト
及びマルテンサイイトの面積率及びＶfＭ／ＶfＢを制御
することにより、ＤＰ鋼板と同等の強度−疲労強度比が
得られている。
【００１２】したがって、本発明による鋼板は、トライ
フェイズ鋼板並みの優れた加工性を有し、かつ、ＤＰ鋼
板と同等の疲労強度を有し、すべての特性に優れてい
る。
フェイズ鋼板並みの優れた加工性を有し、かつ、ＤＰ鋼
板と同等の疲労強度を有し、すべての特性に優れてい
る。
【００１３】そのためには、本発明による鋼板では、上
記したようにポリゴナルフェライト、ベーナイト及びマ
ルテンサイトの３相を有するが、特にそのベーナイト面
積率(ＶfＢ)が１〜１５％の範囲にあることが必要であ
る。ベーナイト面積率が１５％を超えると、前記したマ
ルテンサイトを導入しても強度−疲労強度比が低下す
る。また、１％未満では、ＤＰ鋼板並みの伸びフランジ
性しか得ることができず、厳しい穴拡げ加工などに対し
ての加工性が不十分となる。特に好ましいベーナイト面
積率は１.５〜５％の範囲である。
記したようにポリゴナルフェライト、ベーナイト及びマ
ルテンサイトの３相を有するが、特にそのベーナイト面
積率(ＶfＢ)が１〜１５％の範囲にあることが必要であ
る。ベーナイト面積率が１５％を超えると、前記したマ
ルテンサイトを導入しても強度−疲労強度比が低下す
る。また、１％未満では、ＤＰ鋼板並みの伸びフランジ
性しか得ることができず、厳しい穴拡げ加工などに対し
ての加工性が不十分となる。特に好ましいベーナイト面
積率は１.５〜５％の範囲である。
【００１４】次に、マルテンサイト面積率(ＶfＭ)は２
〜３０％の範囲にあることが必要である。マルテンサイ
ト面積率が３０％を超えると、伸びフランジ性が低下
し、厳しい穴拡げ加工などに対しての加工性が不十分と
なる。また、２％未満では、強度−疲労強度比が低くな
る。特に好ましいマルテンサイト面積率は５〜２０％の
範囲である。また、ベーナイト及びマルテンサイトの平
均粒径を１０μm以下にすることで、より良好な強度−
疲労強度比及び伸びフランジ性を得ることができる。な
お、本発明において規定するマルテンサイトには、一
部、残留オーステナイトを包含するものとする。
〜３０％の範囲にあることが必要である。マルテンサイ
ト面積率が３０％を超えると、伸びフランジ性が低下
し、厳しい穴拡げ加工などに対しての加工性が不十分と
なる。また、２％未満では、強度−疲労強度比が低くな
る。特に好ましいマルテンサイト面積率は５〜２０％の
範囲である。また、ベーナイト及びマルテンサイトの平
均粒径を１０μm以下にすることで、より良好な強度−
疲労強度比及び伸びフランジ性を得ることができる。な
お、本発明において規定するマルテンサイトには、一
部、残留オーステナイトを包含するものとする。
【００１５】更に、本発明による鋼板では、上記のベー
ナイト面積率(ＶfＢ)とマルテンサイト面積率(ＶfＭ)が
所定の範囲にあることを必要条件とし、かつ、ＶfＭ／
ＶfＢの比を２以上２０以下にコントロールされること
が肝要であり、この条件を満足しなければ良好な強度−
伸びバランス及び伸びフランジ性を確保し優れた疲労特
性が併せて得られない。図３に示すように、本発明の組
成であっても、ＶfＭ／ＶfＢの比が２未満では、σw／
ＴＳが低く、優れた疲労特性を得ることができない。ま
た、ＶfＭ／ＶfＢの比が２０を超えると、伸びフランジ
性が低下するので望ましくない。
ナイト面積率(ＶfＢ)とマルテンサイト面積率(ＶfＭ)が
所定の範囲にあることを必要条件とし、かつ、ＶfＭ／
ＶfＢの比を２以上２０以下にコントロールされること
が肝要であり、この条件を満足しなければ良好な強度−
伸びバランス及び伸びフランジ性を確保し優れた疲労特
性が併せて得られない。図３に示すように、本発明の組
成であっても、ＶfＭ／ＶfＢの比が２未満では、σw／
ＴＳが低く、優れた疲労特性を得ることができない。ま
た、ＶfＭ／ＶfＢの比が２０を超えると、伸びフランジ
性が低下するので望ましくない。
【００１６】上記鋼板組織の調整は、以下に説明する鋼
板の化学成分を考慮したうえで、鋼板の熱間圧延及び圧
延後の冷却条件を調整し、或いはその後の連続焼鈍或い
はバッチ焼鈍における焼鈍条件を調節することによって
得ることができる。
板の化学成分を考慮したうえで、鋼板の熱間圧延及び圧
延後の冷却条件を調整し、或いはその後の連続焼鈍或い
はバッチ焼鈍における焼鈍条件を調節することによって
得ることができる。
【００１７】Ｃ：Ｃは鋼の強化に効果を有する。特にベ
ーナイト及びマルテンサイト等の低温変態生成物を形成
するために必要な元素であり、このためには少なくとも
０.０５％を添加する必要がある。しかし、過多に添加
すると延性の劣化が著しく溶接性も低下するので、その
上限を０.２０％とする。
ーナイト及びマルテンサイト等の低温変態生成物を形成
するために必要な元素であり、このためには少なくとも
０.０５％を添加する必要がある。しかし、過多に添加
すると延性の劣化が著しく溶接性も低下するので、その
上限を０.２０％とする。
【００１８】Ｓi：Ｓiは溶鋼の脱酸元素としての役割を
有するほか、置換型固溶強化元素としても有効な元素で
あり、高延性を与える働きをする。また、本発明のよう
な複合組織鋼板においては、熱延後のγ−α変態におい
てαへの変態を促進すると共にα中の固溶炭素をγ中へ
排出する作用があり、その結果、α相の清浄性を高め、
しかもγ中への炭素の濃縮によりγの安定化を図り、硬
質相の生成が容易になるため、機械的性質が向上する。
このためには、少なくとも０.２０％の添加を必要とす
る。しかし、過多に添加すると溶接部の脆化を招くだけ
でなく、酸化スケールの生成により表面性状が悪化する
ので、２.０％を上限とする。
有するほか、置換型固溶強化元素としても有効な元素で
あり、高延性を与える働きをする。また、本発明のよう
な複合組織鋼板においては、熱延後のγ−α変態におい
てαへの変態を促進すると共にα中の固溶炭素をγ中へ
排出する作用があり、その結果、α相の清浄性を高め、
しかもγ中への炭素の濃縮によりγの安定化を図り、硬
質相の生成が容易になるため、機械的性質が向上する。
このためには、少なくとも０.２０％の添加を必要とす
る。しかし、過多に添加すると溶接部の脆化を招くだけ
でなく、酸化スケールの生成により表面性状が悪化する
ので、２.０％を上限とする。
【００１９】Ｍn：Ｍnは焼入れ性を向上させ、所望の組
織を得るために必要な元素である。この効果を有効に発
揮させるには少なくとも０.６０％を添加する必要があ
るが、過多に添加すると、延性を低下させるだけでなく
溶接性を害するので、その上限を２.５％とする。
織を得るために必要な元素である。この効果を有効に発
揮させるには少なくとも０.６０％を添加する必要があ
るが、過多に添加すると、延性を低下させるだけでなく
溶接性を害するので、その上限を２.５％とする。
【００２０】Ｓ：Ｓは通常０.００８％程度は含まれて
いるが、成形性、特に、伸びフランジ性の改善のため
に、本発明においては、特に０.００５％以下の範囲に
規制する。
いるが、成形性、特に、伸びフランジ性の改善のため
に、本発明においては、特に０.００５％以下の範囲に
規制する。
【００２１】Ｐ：Ｐは置換型固溶強化元素として有効な
元素であり、高延性を与える効果がある。しかし、過多
に添加すると、粒界に偏析し、脆化を招くので、０.１
％以下とする。
元素であり、高延性を与える効果がある。しかし、過多
に添加すると、粒界に偏析し、脆化を招くので、０.１
％以下とする。
【００２２】Ａl：Ａlは脱酸剤として添加するが、過多
に添加してもその効果が飽和するだけでなく、コストア
ップを招くので、０.１％以下とする。
に添加してもその効果が飽和するだけでなく、コストア
ップを招くので、０.１％以下とする。
【００２３】本発明では、必要に応じて更に、Ｃu、Ｎ
i、Ｃr、Ｍo、Ｖ、Ｔi、Ｎb、Ｂ及びＣaの１種或いは２
種以上を適量にて含有せしめることができる。
i、Ｃr、Ｍo、Ｖ、Ｔi、Ｎb、Ｂ及びＣaの１種或いは２
種以上を適量にて含有せしめることができる。
【００２４】Ｃu：Ｃuは固溶強化及び析出強化に有効な
元素であり、伸びフランジ性を損なうことなく鋼板を強
化する働きがある。また、疲労強度を向上させる効果も
ある。これらの効果を発揮するためには少なくとも０.
１％添加する必要がある。しかし、過多に添加するとそ
の効果が飽和するだけでなく、コストアップを招くの
で、２.０％を上限とする。
元素であり、伸びフランジ性を損なうことなく鋼板を強
化する働きがある。また、疲労強度を向上させる効果も
ある。これらの効果を発揮するためには少なくとも０.
１％添加する必要がある。しかし、過多に添加するとそ
の効果が飽和するだけでなく、コストアップを招くの
で、２.０％を上限とする。
【００２５】Ｎi：Ｎiは溶接性を阻害せずに焼入れ性及
び靭性を向上する効果があり、この効果を発揮するには
少なくとも０.１％添加する必要がある。しかし、過多
に添加するとコストアップを招くので、２.０％を上限
とする。
び靭性を向上する効果があり、この効果を発揮するには
少なくとも０.１％添加する必要がある。しかし、過多
に添加するとコストアップを招くので、２.０％を上限
とする。
【００２６】Ｃr：Ｃrは焼入れ性を向上させて、所望の
組織を有利に与える元素である。この効果を発揮するた
めには少なくとも０.０５％を添加する必要がある。し
かし、過多に添加しても効果が飽和し、また、コストア
ップになるので、その上限を２.０％とする。
組織を有利に与える元素である。この効果を発揮するた
めには少なくとも０.０５％を添加する必要がある。し
かし、過多に添加しても効果が飽和し、また、コストア
ップになるので、その上限を２.０％とする。
【００２７】Ｍo：Ｍoは焼入れ性を向上させて所望の組
織を有利に与える元素である。この効果を発揮するため
には少なくとも０.０５％を添加する必要がある。しか
し、過多に添加しても効果が飽和し、また、コストアッ
プになるので、その上限を１.０％とする。
織を有利に与える元素である。この効果を発揮するため
には少なくとも０.０５％を添加する必要がある。しか
し、過多に添加しても効果が飽和し、また、コストアッ
プになるので、その上限を１.０％とする。
【００２８】Ｖ、Ｔi、Ｎb：Ｖ、Ｔi及びＮbは析出強化
元素であり、強度上昇に有効であるのみならず、Ｍn等
と共存して低温変態生成物を得やすくする効果がある。
これらの効果を発揮するためには、それぞれＶ：０.０
１〜０.５０％、Ｔi：０.０１〜０.３０％、Ｎb：０.０
１〜０.３０％の範囲で添加する必要がある。
元素であり、強度上昇に有効であるのみならず、Ｍn等
と共存して低温変態生成物を得やすくする効果がある。
これらの効果を発揮するためには、それぞれＶ：０.０
１〜０.５０％、Ｔi：０.０１〜０.３０％、Ｎb：０.０
１〜０.３０％の範囲で添加する必要がある。
【００２９】Ｂ：Ｂは焼入れ性を向上させるのに有効な
元素である。この効果を発揮するためには少なくとも
０.０００５％を添加する必要がある。しかし、過多に
添加するとその効果が飽和するだけでなく、延性が低下
するので、その上限を０.０１％とする。
元素である。この効果を発揮するためには少なくとも
０.０００５％を添加する必要がある。しかし、過多に
添加するとその効果が飽和するだけでなく、延性が低下
するので、その上限を０.０１％とする。
【００３０】Ｃa：Ｃaは硫化物形態制御を通じて延性、
特に伸びフランジ性を改善する効果がある。しかし、過
多に添加してもその効果が飽和するだけでなく、逆に鋼
の清浄度を低下させるので、その上限を０.０１％とす
る。
特に伸びフランジ性を改善する効果がある。しかし、過
多に添加してもその効果が飽和するだけでなく、逆に鋼
の清浄度を低下させるので、その上限を０.０１％とす
る。
【００３１】以上のように、本発明による高強度熱延鋼
板は、上記の成分のもとにおいて、組織をポリゴナルフ
ェライト・ベーナイト・マルテンサイトの複合組織に
し、かつ、ベーナイトとマルテンサイトの面積率と面積
比とを制御することにより、優れた疲労特性と加工性を
有している。
板は、上記の成分のもとにおいて、組織をポリゴナルフ
ェライト・ベーナイト・マルテンサイトの複合組織に
し、かつ、ベーナイトとマルテンサイトの面積率と面積
比とを制御することにより、優れた疲労特性と加工性を
有している。
【００３２】次に本発明の実施例を示す。
【００３３】表１に示す化学成分を有する鋼を真空溶製
し、粗圧延した３０mmの厚さのスラブを３〜４パスにて
厚さ３.５mmの熱延板とした。これらの熱延板、及び熱
延板に熱処理を施して種々の異なる組織の供試材を作製
した。
し、粗圧延した３０mmの厚さのスラブを３〜４パスにて
厚さ３.５mmの熱延板とした。これらの熱延板、及び熱
延板に熱処理を施して種々の異なる組織の供試材を作製
した。
【００３４】供試材の機械的性質及び顕微鏡組織観察結
果を表２に示す。また各供試材の強度と伸びフランジ性
の関係を図１に、強度と疲労強度の関係を図２に整理し
て示す。
果を表２に示す。また各供試材の強度と伸びフランジ性
の関係を図１に、強度と疲労強度の関係を図２に整理し
て示す。
【００３５】なお、機械的性質に関しては、引張特性は
ＪＩＳ５号引張試験片で試験し、伸びフランジ性は、鋼
板にポンチ打ち抜きで１０mmφの穴をあけ、先端角６０
°の円錐ポンチで試験した穴拡げ率(λ)で評価した。疲
労強度(σｗ)は、両振り平面曲げ疲労試験で１０7サイ
クル以上で破断しなかった応力とした。
ＪＩＳ５号引張試験片で試験し、伸びフランジ性は、鋼
板にポンチ打ち抜きで１０mmφの穴をあけ、先端角６０
°の円錐ポンチで試験した穴拡げ率(λ)で評価した。疲
労強度(σｗ)は、両振り平面曲げ疲労試験で１０7サイ
クル以上で破断しなかった応力とした。
【００３６】表２において、本発明材は、５９０Ｎ／mm
2以上の高強度でσｗ／ＴＳが０.５以上の優れた疲労特
性と良好な伸びフランジ性を示している。
2以上の高強度でσｗ／ＴＳが０.５以上の優れた疲労特
性と良好な伸びフランジ性を示している。
【００３７】しかし、本発明範囲内の化学成分を有する
鋼であっても、ＶfＭ／ＶfＢが２未満の比較材Ｎo.２、
Ｎo.３及びＮo.５では、σＷ／ＴＳが０.５未満であっ
て優れた疲労特性が得られない。また、ＶfＭ／ＶfＢが
２０を超える比較材Ｎo.８では、穴拡げ率λが低く、良
好な伸びフランジ性を得ることができない。更に、比較
材Ｎo.１８はＳ量が多い例であるが、このように、本発
明の条件を満たす組織になっていても、本発明範囲外の
化学成分では良好な伸びフランジ性を得ることができな
い。
鋼であっても、ＶfＭ／ＶfＢが２未満の比較材Ｎo.２、
Ｎo.３及びＮo.５では、σＷ／ＴＳが０.５未満であっ
て優れた疲労特性が得られない。また、ＶfＭ／ＶfＢが
２０を超える比較材Ｎo.８では、穴拡げ率λが低く、良
好な伸びフランジ性を得ることができない。更に、比較
材Ｎo.１８はＳ量が多い例であるが、このように、本発
明の条件を満たす組織になっていても、本発明範囲外の
化学成分では良好な伸びフランジ性を得ることができな
い。
【００３８】
【表１】
【００３９】
【表２】
【００４０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
優れた強度−伸びバランスと伸びフランジ性を有し、更
に疲労特性に優れる加工用高強度熱延鋼板を提供するこ
とができる。
優れた強度−伸びバランスと伸びフランジ性を有し、更
に疲労特性に優れる加工用高強度熱延鋼板を提供するこ
とができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施例における各種供試材の強度と伸びフラン
ジ性の関係を示す図である。
ジ性の関係を示す図である。
【図２】実施例における各種供試材の強度と疲労強度の
関係を示す図である。
関係を示す図である。
【図３】ＶfＭ／ＶfＢと伸びフランジ性及び疲労特性の
関係を示す図である。
関係を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭57−108241（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−167750（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−110650（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−170518（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で（以下、同じ）、 Ｃ ：０．０５〜０．２０％、 Ｓｉ：０．２０〜２．０％、 Ｍｎ：０．６０〜２．５％、 Ｓ ：０．００５％以下、 Ｐ ：０．１％以下、 Ａｌ：０．１％以下 を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物元素からなる鋼
であって、 その組織がポリゴナルフェライト、ベーナイト及びマル
テンサイトの３相からなり、 ベーナイト面積率（ＶｆＢ）が１〜１５％、マルテンサ
イト面積率（ＶｆＭ）が２〜３０％で、かつ、ＶｆＭ／
ＶｆＢの比が２以上２０以下であることを特徴とする疲
労特性に優れた加工用高強度熱延鋼板。 - 【請求項２】 前記ベイナイト面積率（ＶｆＢ）が１．
５〜５％である請求項１に記載の加工用高強度熱延鋼
板。 - 【請求項３】 前記マルテンサイト面積率（ＶｆＭ）が
５〜２０％である請求項１または２に記載の加工用高強
度熱延鋼板。 - 【請求項４】 前記鋼が更に、 Ｃｕ：０．１〜２．０％、Ｎｉ：０．１〜２．０％、Ｃ
ｒ：０．０５〜２．０％、Ｍｏ：０．０５〜１．０％、
Ｖ：０．０１〜０．５０％、Ｔｉ：０．０１〜０．３０
％、Ｎｂ：０．０１〜０．３０％、Ｂ：０．０００５〜
０．０１％、Ｃａ：０．００５％以下よりなる群から選
ばれた１種或いは２種以上を含む請求項１〜３のいずれ
かに記載の加工用高強度熱延鋼板。
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| JP33892393A JP3286050B2 (ja) | 1993-12-01 | 1993-12-01 | 疲労特性に優れた加工用高強度熱延鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| JP33892393A JP3286050B2 (ja) | 1993-12-01 | 1993-12-01 | 疲労特性に優れた加工用高強度熱延鋼板 |
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| JPH07150291A JPH07150291A (ja) | 1995-06-13 |
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ID=18322603
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| JP33892393A Expired - Fee Related JP3286050B2 (ja) | 1993-12-01 | 1993-12-01 | 疲労特性に優れた加工用高強度熱延鋼板 |
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-
1993
- 1993-12-01 JP JP33892393A patent/JP3286050B2/ja not_active Expired - Fee Related
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