JP3285180B2 - 耐食性、耐摩耗性、耐焼付性に優れたスクリュ - Google Patents
耐食性、耐摩耗性、耐焼付性に優れたスクリュInfo
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- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
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- B29C48/50—Details of extruders
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- B29C48/507—Screws characterised by the material or their manufacturing process
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、特にフッ素樹脂あるい
はガラス繊維やシリカ粒子などの充填材を多量に含有す
る樹脂の射出成形や押出成形に好適な耐食性、耐摩耗性
および耐焼付性に優れたスクリュに関するものである。
はガラス繊維やシリカ粒子などの充填材を多量に含有す
る樹脂の射出成形や押出成形に好適な耐食性、耐摩耗性
および耐焼付性に優れたスクリュに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】合成樹脂の射出成形あるいは押出成形に
使用される成形機用のスクリュには、加熱成形時に樹脂
または樹脂に加えられる添加材による腐食摩耗あるいは
シリンダとの焼付きなどを防止する目的で、耐食性、耐
摩耗性および耐焼付性を考慮した開発が進められてき
た。なかでも、フッ素樹脂の成形用スクリュ材について
は、熱分解で発生するフッ素ガスによる腐食が生じるた
めに、従来特公昭６２−２１８５３号に開示されるよう
なマトリックス強化形ニッケル基合金が使用されてき
た。しかし、硬さの高い充填材を混入したフッ素樹脂の
成形においては、特にスクリュの山形部が使用に際し、
これらの樹脂と接触して腐食性環境にさらされるととも
に高い成形圧を受けるため山形部のヘタリ、摩耗などが
激しく、短時間で寿命に至ってしまう欠点があった。
使用される成形機用のスクリュには、加熱成形時に樹脂
または樹脂に加えられる添加材による腐食摩耗あるいは
シリンダとの焼付きなどを防止する目的で、耐食性、耐
摩耗性および耐焼付性を考慮した開発が進められてき
た。なかでも、フッ素樹脂の成形用スクリュ材について
は、熱分解で発生するフッ素ガスによる腐食が生じるた
めに、従来特公昭６２−２１８５３号に開示されるよう
なマトリックス強化形ニッケル基合金が使用されてき
た。しかし、硬さの高い充填材を混入したフッ素樹脂の
成形においては、特にスクリュの山形部が使用に際し、
これらの樹脂と接触して腐食性環境にさらされるととも
に高い成形圧を受けるため山形部のヘタリ、摩耗などが
激しく、短時間で寿命に至ってしまう欠点があった。
【０００３】また、充填材を混入しないフッ素樹脂の成
形においても、マトリックス強化形の高Ｍｏ含有Ｎi基
合金製スクリュは常温硬さ、ならびに強度が低いため
に、シリンダ内面との焼付きを生じたり、場合によって
はねじり現象を生じ寿命低下が顕著であり、ほとんど工
具費の節約に寄与していない。このため、特公昭６１−
２５７７４号に示されるようなマトリックス強化形Ｎi
基合金(例、主要成分：Ｎi 60%、Ｃr 15%、Ｍo 15%)を
冷間引抜きによる加工硬化により硬さを上げるととも
に、耐焼付摩耗性の向上を図ったスクリュも提案されて
いる。これにより若干の改善は可能となったが、充填材
を混入したフッ素樹脂に対しては、未だ十分ではなく、
主に冷間引抜きによる加工硬化を用いているため、製造
可能寸法に限界があることなど、高価な割りには工具費
の節約に至っていないのが現状である。
形においても、マトリックス強化形の高Ｍｏ含有Ｎi基
合金製スクリュは常温硬さ、ならびに強度が低いため
に、シリンダ内面との焼付きを生じたり、場合によって
はねじり現象を生じ寿命低下が顕著であり、ほとんど工
具費の節約に寄与していない。このため、特公昭６１−
２５７７４号に示されるようなマトリックス強化形Ｎi
基合金(例、主要成分：Ｎi 60%、Ｃr 15%、Ｍo 15%)を
冷間引抜きによる加工硬化により硬さを上げるととも
に、耐焼付摩耗性の向上を図ったスクリュも提案されて
いる。これにより若干の改善は可能となったが、充填材
を混入したフッ素樹脂に対しては、未だ十分ではなく、
主に冷間引抜きによる加工硬化を用いているため、製造
可能寸法に限界があることなど、高価な割りには工具費
の節約に至っていないのが現状である。
【０００４】さらに耐食性と耐摩耗性ともに兼備するス
クリュ材として、本願出願人は粉体肉盛を利用して得ら
れた耐食、耐摩スクリュを特開昭６１−２４８７０３号
で提案している。このスクリュは、スクリュ軸部の外周
に螺線状に連なる山形を有する母材の山形部、および山
形部間の谷部の全表面にＣo基、Ｎi基合金またはこれら
に硬質粒子を分散保持した表面硬化合金を粉体肉盛する
こと内容とするものである。しかし、山形部、および山
形部間の谷部の全表面に粉体肉盛した場合、スクリュの
曲り、収縮などの変形が起こりにくい材質の厳選、なら
びに特別な施行方法としなければならず、材質の選定や
作業性の面で制約が多く、製作費が嵩む問題があった。
クリュ材として、本願出願人は粉体肉盛を利用して得ら
れた耐食、耐摩スクリュを特開昭６１−２４８７０３号
で提案している。このスクリュは、スクリュ軸部の外周
に螺線状に連なる山形を有する母材の山形部、および山
形部間の谷部の全表面にＣo基、Ｎi基合金またはこれら
に硬質粒子を分散保持した表面硬化合金を粉体肉盛する
こと内容とするものである。しかし、山形部、および山
形部間の谷部の全表面に粉体肉盛した場合、スクリュの
曲り、収縮などの変形が起こりにくい材質の厳選、なら
びに特別な施行方法としなければならず、材質の選定や
作業性の面で制約が多く、製作費が嵩む問題があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上述したように、フッ
素樹脂など腐食性雰囲気に対してマトリックス強化形Ｎ
ｉ基合金は、ある程度の効果を有するものの耐摩耗性や
耐焼付性の点で劣る欠点があった。さらに、マトリック
ス強化形Ｎｉ基合金に冷間加工を施して硬化させるに
は、加工性の点で限界があり、また硬質粒子を分散させ
た表面硬化合金を肉盛溶接するには、熱影響による変形
など施工上の問題があった。本発明の目的は、フッ素樹
脂など腐食性雰囲気に対する防止効果が大きく、また耐
摩耗性や耐焼付性に優れ、かつ容易に製作することが可
能なスクリュを提供することである。
素樹脂など腐食性雰囲気に対してマトリックス強化形Ｎ
ｉ基合金は、ある程度の効果を有するものの耐摩耗性や
耐焼付性の点で劣る欠点があった。さらに、マトリック
ス強化形Ｎｉ基合金に冷間加工を施して硬化させるに
は、加工性の点で限界があり、また硬質粒子を分散させ
た表面硬化合金を肉盛溶接するには、熱影響による変形
など施工上の問題があった。本発明の目的は、フッ素樹
脂など腐食性雰囲気に対する防止効果が大きく、また耐
摩耗性や耐焼付性に優れ、かつ容易に製作することが可
能なスクリュを提供することである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】発明者は、前述の問題点
を解決すべく検討した結果、スクリュの作業面にニッケ
ル−リン−タングステンからなる皮膜層を形成させるこ
とで耐食性、耐摩耗性および耐焼付性に優れたスクリュ
が得られることを新たに見出した。すなわち、本発明は
射出成形または押出成形用のスクリュであって、前記ス
クリュ本体の作業面に少なくともニッケル−リン−タン
グステンからなる層が形成されていることを特徴とする
耐食性、耐摩耗性、耐焼付性に優れたスクリュである。
また、前記ニッケル−リン−タングステンからなる皮膜
層を最外層とし、中間層をニッケル−リン、さらにスク
リュ本体との界面をニッケル層とする構造にするのが良
く、これらはそれぞれメッキ処理されたものが望まし
い。さらに前記スクリュ本体はＮｉ基合金であることが
望ましい。
を解決すべく検討した結果、スクリュの作業面にニッケ
ル−リン−タングステンからなる皮膜層を形成させるこ
とで耐食性、耐摩耗性および耐焼付性に優れたスクリュ
が得られることを新たに見出した。すなわち、本発明は
射出成形または押出成形用のスクリュであって、前記ス
クリュ本体の作業面に少なくともニッケル−リン−タン
グステンからなる層が形成されていることを特徴とする
耐食性、耐摩耗性、耐焼付性に優れたスクリュである。
また、前記ニッケル−リン−タングステンからなる皮膜
層を最外層とし、中間層をニッケル−リン、さらにスク
リュ本体との界面をニッケル層とする構造にするのが良
く、これらはそれぞれメッキ処理されたものが望まし
い。さらに前記スクリュ本体はＮｉ基合金であることが
望ましい。
【０００７】
【作用】本発明のスクリュを構成するスクリュ本体の作
業面に形成されるニッケル−リン−タングステン皮膜層
は、樹脂または樹脂に加えられる添加材に対して優れた
耐食性を有するとともに硬質の皮膜層は、優れた耐摩耗
性と耐焼付性を発揮させる上で重要である。ニッケル−
リン−タングステン層の皮膜形成方法は真空蒸着法、イ
オンプレーティング法、スパッタリング法およびメッキ
法などが利用できるが、真空蒸着法、イオンプレーティ
ング法、スパッタリング法は、皮膜形成処理時にスクリ
ュ本体が加熱による熱変形や装置上の制約があるため、
メッキ法が実用的である。なかでも無電解メッキは、ピ
ンホールの発生がなく、均一な皮膜が形成される点で望
ましい。無電解メッキでニッケル−リン−タングステン
皮膜を形成させるには、例えば硫酸ニッケル等のニッケ
ル塩、タングステン酸ソーダ等のタングステン塩などに
より、次亜リン酸塩クエン酸ソーダ等の還元剤とする方
法で成形できる。
業面に形成されるニッケル−リン−タングステン皮膜層
は、樹脂または樹脂に加えられる添加材に対して優れた
耐食性を有するとともに硬質の皮膜層は、優れた耐摩耗
性と耐焼付性を発揮させる上で重要である。ニッケル−
リン−タングステン層の皮膜形成方法は真空蒸着法、イ
オンプレーティング法、スパッタリング法およびメッキ
法などが利用できるが、真空蒸着法、イオンプレーティ
ング法、スパッタリング法は、皮膜形成処理時にスクリ
ュ本体が加熱による熱変形や装置上の制約があるため、
メッキ法が実用的である。なかでも無電解メッキは、ピ
ンホールの発生がなく、均一な皮膜が形成される点で望
ましい。無電解メッキでニッケル−リン−タングステン
皮膜を形成させるには、例えば硫酸ニッケル等のニッケ
ル塩、タングステン酸ソーダ等のタングステン塩などに
より、次亜リン酸塩クエン酸ソーダ等の還元剤とする方
法で成形できる。
【０００８】ニッケル−リン−タングステン皮膜層中の
タングステンの含有量は、ＰＨ値および温度により決定
されるが、10%以下では硬さが700HV以下となり、硬質皮
膜が得られなくなる。このため、無電解ニッケルメッキ
浴中のＰＨを6〜9.5は管理することにより、タングステ
ン含有量を10〜21wt%にするのが良い。望ましくはＰＨ
を7.5〜8.5に管理することによりタングステン含有量
は、20〜21wt%が得られ、皮膜の硬さは750〜800HVが得
られる。また、ニッケル−リン−タングステン皮膜の厚
みは工具としての寿命を延ばす上で重要であり、最低1
μm以上必要であるが、無電解メッキの作業性、経済性
を考慮すると3〜10μmが適当である。
タングステンの含有量は、ＰＨ値および温度により決定
されるが、10%以下では硬さが700HV以下となり、硬質皮
膜が得られなくなる。このため、無電解ニッケルメッキ
浴中のＰＨを6〜9.5は管理することにより、タングステ
ン含有量を10〜21wt%にするのが良い。望ましくはＰＨ
を7.5〜8.5に管理することによりタングステン含有量
は、20〜21wt%が得られ、皮膜の硬さは750〜800HVが得
られる。また、ニッケル−リン−タングステン皮膜の厚
みは工具としての寿命を延ばす上で重要であり、最低1
μm以上必要であるが、無電解メッキの作業性、経済性
を考慮すると3〜10μmが適当である。
【０００９】上述のニッケル−リン−タングステン層
は、本発明のスクリュを使用する上で必須の構成要件で
あり、スクリュ本体の作業面に直接形成させても良い
が、以下に述べる中間層およびスクリュ本体との界面に
下地皮膜層を設けるのが望ましい。この中間層と下地皮
膜層は、それ自体耐腐食性を有するとともに、スクリュ
本体とニッケル−リン−タングステン層との密着性を高
める効果と、使用中のニッケル−リン−タングステン層
の剥離を防止する緩衝効果もある。中間層のニッケル−
リン皮膜層は、最外層のニッケル−リン−タングステン
層と下地膜層であるニッケル層とを良好に接合する役割
がある。このニッケル−リン皮膜は、例えば工業的に用
いられている塩化ニッケル、硫酸ニッケルなどにより次
亜リン酸塩を還元剤とする無電解ニッケル−リンメッキ
で形成することができる。
は、本発明のスクリュを使用する上で必須の構成要件で
あり、スクリュ本体の作業面に直接形成させても良い
が、以下に述べる中間層およびスクリュ本体との界面に
下地皮膜層を設けるのが望ましい。この中間層と下地皮
膜層は、それ自体耐腐食性を有するとともに、スクリュ
本体とニッケル−リン−タングステン層との密着性を高
める効果と、使用中のニッケル−リン−タングステン層
の剥離を防止する緩衝効果もある。中間層のニッケル−
リン皮膜層は、最外層のニッケル−リン−タングステン
層と下地膜層であるニッケル層とを良好に接合する役割
がある。このニッケル−リン皮膜は、例えば工業的に用
いられている塩化ニッケル、硫酸ニッケルなどにより次
亜リン酸塩を還元剤とする無電解ニッケル−リンメッキ
で形成することができる。
【００１０】ニッケル−リン皮膜層の硬さは、リンの含
有量により決定されるが、8%以下では結晶質となり硬さ
は400HV以下となるため好ましくなく、密着性と適度な
硬さを得るためには8〜15%を含有するアモルファス構造
とするのが望ましく、その時の硬さは450〜550HVが得ら
れ好都合である。ニッケル−リン皮膜層の厚さは、最低
1μm必要であるが、例えば無電解ニッケルメッキの作業
性、経済性を考慮すると5〜20μmが適当である。次に下
地膜のニッケル層は、母材であるスクリュ本体とニッケ
ル−リン皮膜とを良好に接合する役割がある。ニッケル
層は0.1〜5μm程度の皮膜厚さで十分であり、皮膜厚を
無理に厚くする必要はなく、無電解メッキによりアモル
ファス構造の皮膜層とするのが良い。
有量により決定されるが、8%以下では結晶質となり硬さ
は400HV以下となるため好ましくなく、密着性と適度な
硬さを得るためには8〜15%を含有するアモルファス構造
とするのが望ましく、その時の硬さは450〜550HVが得ら
れ好都合である。ニッケル−リン皮膜層の厚さは、最低
1μm必要であるが、例えば無電解ニッケルメッキの作業
性、経済性を考慮すると5〜20μmが適当である。次に下
地膜のニッケル層は、母材であるスクリュ本体とニッケ
ル−リン皮膜とを良好に接合する役割がある。ニッケル
層は0.1〜5μm程度の皮膜厚さで十分であり、皮膜厚を
無理に厚くする必要はなく、無電解メッキによりアモル
ファス構造の皮膜層とするのが良い。
【００１１】本発明のスクリュ本体は、高速度鋼やダイ
ス鋼などの工具鋼を用いることもできるが、長時間使用
した後、上記の層が腐食や摩耗によって損耗して直接ス
クリュ本体が部分的に露出した場合、この部分が集中的
に腐食されたため注意する必要がある。好ましくは、ス
クリュ本体を耐食効果の高いＮｉ基合金とすることによ
り、スクリュ本体の作業面に形成した層が部分的に損耗
してもスクリュ本体の損傷が少なく、皮膜形成処理を繰
り返して使用することが可能である。
ス鋼などの工具鋼を用いることもできるが、長時間使用
した後、上記の層が腐食や摩耗によって損耗して直接ス
クリュ本体が部分的に露出した場合、この部分が集中的
に腐食されたため注意する必要がある。好ましくは、ス
クリュ本体を耐食効果の高いＮｉ基合金とすることによ
り、スクリュ本体の作業面に形成した層が部分的に損耗
してもスクリュ本体の損傷が少なく、皮膜形成処理を繰
り返して使用することが可能である。
【００１２】
（実施例１）スクリュ本体として、表１に示したＳＫＤ
１１相当材により作製し、次いで無電解メッキによって
最表面層がニッケル−リン−タングステン層、中間層が
ニッケル−リン層、ＳＫＤ１１相当材の界面にニッケル
層をそれぞれ形成させて各種試験片とした。耐焼付性試
験片は、8mm径×25mm長、耐摩耗試験片は10mm×15mm×1
0mm、耐食性試験片は20mm×30mm×2mm厚である。得られ
た層は、ニッケル層の厚さが0.5μm、ニッケル−リン層
の厚さが12.5μm、ニッケル−リン−タングステン層の
厚さが5.5μmであった。ＩＣＰによる分析の結果、ニッ
ケル−リン層のリン含有量は9.8wt%で、硬さは515HVで
あった。また、ニッケル−リン−タングステン層中のリ
ン含有量は6.3wt%、タングステンの含有量は20.4wt%
で、硬さは763HVであった。なお、耐焼付性試験および
耐摩耗試験の相手材には、シリンダに相当する材料とし
て、ＳＣＭ４４０に表１に示すＮｉ基合金をライニング
したものを用いた。用いた相手材の試験片の寸法は、耐
焼付性試験片としてφ20mm×180mmL、耐摩耗試験片とし
てφ8mm×25mmLであった。
１１相当材により作製し、次いで無電解メッキによって
最表面層がニッケル−リン−タングステン層、中間層が
ニッケル−リン層、ＳＫＤ１１相当材の界面にニッケル
層をそれぞれ形成させて各種試験片とした。耐焼付性試
験片は、8mm径×25mm長、耐摩耗試験片は10mm×15mm×1
0mm、耐食性試験片は20mm×30mm×2mm厚である。得られ
た層は、ニッケル層の厚さが0.5μm、ニッケル−リン層
の厚さが12.5μm、ニッケル−リン−タングステン層の
厚さが5.5μmであった。ＩＣＰによる分析の結果、ニッ
ケル−リン層のリン含有量は9.8wt%で、硬さは515HVで
あった。また、ニッケル−リン−タングステン層中のリ
ン含有量は6.3wt%、タングステンの含有量は20.4wt%
で、硬さは763HVであった。なお、耐焼付性試験および
耐摩耗試験の相手材には、シリンダに相当する材料とし
て、ＳＣＭ４４０に表１に示すＮｉ基合金をライニング
したものを用いた。用いた相手材の試験片の寸法は、耐
焼付性試験片としてφ20mm×180mmL、耐摩耗試験片とし
てφ8mm×25mmLであった。
【００１３】
【表１】
【００１４】（実施例２）スクリュ本体として、表１に
示したハステロイＣを用い各種試験片を作製し、実施例
１と同様の表面処理を行なった。得られた複合層は、厚
みが0.5μmのニッケル層、中間層として厚さ 11.3μmの
ニッケル−リン層および最外層として厚さ5.3μmのニッ
ケル−リン−タングステン層を順次形成した。ＩＣＰに
よる分析の結果は実施例１と同様の組成であり、最外層
の硬さは750HVであった。 （実施例３）スクリュ本体として、表１に示したインコ
ネル７１８を用い、各種試験片を作製し、実施例１と同
様の表面処理を行なった。得られた複合層は、厚みが0.
5μmのニッケル層、最外層として厚さ 5.2μmのニッケ
ル−リン−タングステン層を形成させ、中間層のニッケ
ル−リン層は形成させなかった。ＩＣＰによる分析の結
果は、実施例１と同様の組成であり、最外層の硬さは75
0HVであった。
示したハステロイＣを用い各種試験片を作製し、実施例
１と同様の表面処理を行なった。得られた複合層は、厚
みが0.5μmのニッケル層、中間層として厚さ 11.3μmの
ニッケル−リン層および最外層として厚さ5.3μmのニッ
ケル−リン−タングステン層を順次形成した。ＩＣＰに
よる分析の結果は実施例１と同様の組成であり、最外層
の硬さは750HVであった。 （実施例３）スクリュ本体として、表１に示したインコ
ネル７１８を用い、各種試験片を作製し、実施例１と同
様の表面処理を行なった。得られた複合層は、厚みが0.
5μmのニッケル層、最外層として厚さ 5.2μmのニッケ
ル−リン−タングステン層を形成させ、中間層のニッケ
ル−リン層は形成させなかった。ＩＣＰによる分析の結
果は、実施例１と同様の組成であり、最外層の硬さは75
0HVであった。
【００１５】（比較例１）スクリュ本体として表１に示
したＳＫＤ１１相当材により各種試験片を作製した。作
製した試験片は、表面処理を行なわない試料とした。 （比較例２）スクリュ本体として材は表１に示したハス
テロイＣを用い各種試験片を作製し、実施例３と同様に
表面処理を行なわない試料とした。上述した各実施例の
スクリュに相当する試験片について、耐摩耗性および耐
食性は単独で、耐焼付性については、試験片と相手材で
あるシリンダ材を用いた。耐焼付性については、往復動
摩擦摩耗試験装置にて、固定試験片（スクリュ）と摺動
試験片（シリンダ材）との間に潤滑油を介して、摺動速
度 30m/min、ストローク 130mm、荷重は10kg毎増荷重で
各々50サイクルで、最適300kgまで行ない、焼付発生時
の荷重をチャート紙より測定した。
したＳＫＤ１１相当材により各種試験片を作製した。作
製した試験片は、表面処理を行なわない試料とした。 （比較例２）スクリュ本体として材は表１に示したハス
テロイＣを用い各種試験片を作製し、実施例３と同様に
表面処理を行なわない試料とした。上述した各実施例の
スクリュに相当する試験片について、耐摩耗性および耐
食性は単独で、耐焼付性については、試験片と相手材で
あるシリンダ材を用いた。耐焼付性については、往復動
摩擦摩耗試験装置にて、固定試験片（スクリュ）と摺動
試験片（シリンダ材）との間に潤滑油を介して、摺動速
度 30m/min、ストローク 130mm、荷重は10kg毎増荷重で
各々50サイクルで、最適300kgまで行ない、焼付発生時
の荷重をチャート紙より測定した。
【００１６】耐摩耗性については、10mm×15mm×10mmの
試料を#400エメリー研磨紙に、荷重2kgで押圧し、480m
の距離を摺動させた後に、スクリュに相当する試験片の
摩耗量を測定した。耐食性については、20%フッ化水素
酸、20%塩酸および20%硫酸水溶液中に25℃で24時間浸漬
後、重量の減少割合(減量/浸漬前の重量)を測定した。
これらの試験結果を表２および表３に示す。耐焼付性に
ついては、表２から明らかなように、最外層にニッケル
−リン−タングステン皮膜を有する実施例１，２および
３の複合皮膜層のものが最も優れていた。耐摩耗性につ
いては、表２から明らかなように、最外層にニッケル−
リン−タングステン皮膜を有する実施例１，２および３
の複合皮膜層のものが最も優れていた。また、耐食性に
ついては、表３から明らかなように20%塩酸および20%硫
酸に対しては各試料とも概ね良好であったが、20%フッ
化水素酸に対しては、最外層にニッケル−リン−タング
ステン皮膜を有する実施例１，２および３の複合皮膜層
のものが最も優れていた。
試料を#400エメリー研磨紙に、荷重2kgで押圧し、480m
の距離を摺動させた後に、スクリュに相当する試験片の
摩耗量を測定した。耐食性については、20%フッ化水素
酸、20%塩酸および20%硫酸水溶液中に25℃で24時間浸漬
後、重量の減少割合(減量/浸漬前の重量)を測定した。
これらの試験結果を表２および表３に示す。耐焼付性に
ついては、表２から明らかなように、最外層にニッケル
−リン−タングステン皮膜を有する実施例１，２および
３の複合皮膜層のものが最も優れていた。耐摩耗性につ
いては、表２から明らかなように、最外層にニッケル−
リン−タングステン皮膜を有する実施例１，２および３
の複合皮膜層のものが最も優れていた。また、耐食性に
ついては、表３から明らかなように20%塩酸および20%硫
酸に対しては各試料とも概ね良好であったが、20%フッ
化水素酸に対しては、最外層にニッケル−リン−タング
ステン皮膜を有する実施例１，２および３の複合皮膜層
のものが最も優れていた。
【００１７】
【表２】
【００１８】
【表３】
【００１９】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の最外層に
ニッケル−リン−タングステン皮膜を有する複合層から
なるスクリュは、フッ酸水溶液に対する高い耐食性を有
し、耐摩耗性が良好で、耐焼付性に優れた特性を有して
いるので、フッ素樹脂用スクリュとしての使用に十分に
耐え、工具費低減に有利である。
ニッケル−リン−タングステン皮膜を有する複合層から
なるスクリュは、フッ酸水溶液に対する高い耐食性を有
し、耐摩耗性が良好で、耐焼付性に優れた特性を有して
いるので、フッ素樹脂用スクリュとしての使用に十分に
耐え、工具費低減に有利である。
【図１】実施例２の複合ニッケル層の断面構成を示す走
査型電子顕微鏡金属組織写真であり、4,000倍率を示す
写真である。
査型電子顕微鏡金属組織写真であり、4,000倍率を示す
写真である。
Ａ：ニッケル−リン−タングステン層、Ｂ：ニッケル−
リン層、Ｃ：ニッケル層
リン層、Ｃ：ニッケル層
Claims (4)
- 【請求項１】 射出成形または押出成形用のスクリュで
あって、前記スクリュ本体の作業面に少なくともニッケ
ル−リン−タングステンからなる層が形成されているこ
とを特徴とする耐食性、耐摩耗性、耐焼付性に優れたス
クリュ。 - 【請求項２】 射出成形または押出成形用のスクリュで
あって、前記スクリュ本体の作業面に最外層がニッケル
−リン−タングステンからなる層、中間層がニッケル−
リンからなる層、スクリュ本体との界面にニッケル層が
形成されていることを特徴とする耐食性、耐摩耗性、耐
焼付性に優れたスクリュ。 - 【請求項３】 スクリュ本体の作業面に形成する層がメ
ッキ処理層である請求項１または２に記載の耐食性、耐
摩耗性、耐焼付性に優れたスクリュ。 - 【請求項４】 スクリュ本体がＮｉ基合金である請求項
１ないし３のいずれかに記載の耐食性、耐摩耗性、耐焼
付性に優れたスクリュ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21657994A JP3285180B2 (ja) | 1994-08-18 | 1994-08-18 | 耐食性、耐摩耗性、耐焼付性に優れたスクリュ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21657994A JP3285180B2 (ja) | 1994-08-18 | 1994-08-18 | 耐食性、耐摩耗性、耐焼付性に優れたスクリュ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0857923A JPH0857923A (ja) | 1996-03-05 |
| JP3285180B2 true JP3285180B2 (ja) | 2002-05-27 |
Family
ID=16690633
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21657994A Expired - Fee Related JP3285180B2 (ja) | 1994-08-18 | 1994-08-18 | 耐食性、耐摩耗性、耐焼付性に優れたスクリュ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3285180B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007032052A1 (ja) * | 2005-09-12 | 2007-03-22 | Tadahiro Ohmi | 樹脂成形機および樹脂成形方法 |
| WO2007122680A1 (ja) * | 2006-04-13 | 2007-11-01 | Ibiden Co., Ltd. | 押出成形機、押出成形方法及びハニカム構造体の製造方法 |
| JP4839339B2 (ja) * | 2008-06-13 | 2011-12-21 | 株式会社日本製鋼所 | 押出機用スクリュ及び押出機用スクリュの製造方法 |
| CN101905802B (zh) * | 2010-07-26 | 2012-05-30 | 章鹏 | 一种制造平行双螺杆挤出机用熔复型螺纹元件的方法 |
-
1994
- 1994-08-18 JP JP21657994A patent/JP3285180B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0857923A (ja) | 1996-03-05 |
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| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |