JP3283471B2 - 積層型熱交換器 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、カーエアコン用の
蒸発器等として好適に用いられる積層型熱交換器に関す
る。

【０００２】

【従来の技術】例えばカーエアコン用の蒸発器として、
一対の皿状成形プレートが対向合致されてなり、かつ上
下両端部にタンク部を有する多数枚の帯板状チューブエ
レメントが厚さ方向に積層されるとともに、隣り合うチ
ューブエレメント間において対応し合うタンク部同士が
連通された蒸発器コアを具備する積層型蒸発器が提供さ
れている。

【０００３】このような積層型蒸発器は、機種によっ
て、様々な冷媒の流路が形成されるが、基本的には、上
側のタンク部群を流通する冷媒を、適当数のチューブエ
レメントの熱交換部に並列的に通過させて下側のタンク
部群に導く一方、下側のタンク部群を流通する冷媒を、
適当数のチューブエレメントの熱交換部に並列的に通過
させて上側のタンク部群に導くように構成している。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
積層型蒸発器においては、例えば上側のタンク部群を流
通する冷媒は、重力の影響により、チューブエレメント
の熱交換部に引き込まれ易くなるので、冷媒がタンク部
群を奥まで十分に流通せず、各チューブエレメントの熱
交換部にそれぞれ均等に流入せず、偏流が発生して、熱
交換効率の低下を来すという問題が発生する。また逆
に、下側のタンク部群を流通する冷媒は、重力と慣性力
の影響により、チューブエレメントの熱交換部に流入し
難いので、冷媒が多量にタンク部群の奥まで流通してし
まい、各チューブエレメントの熱交換部にそれぞれ均等
に流入せず、ここでも偏流が発生し、熱交換効率を一段
と低下させてしまうという問題があった。

【０００５】この発明は、上記従来技術の問題を解消
し、冷媒が各チューブエレメントの熱交換部にそれぞれ
バランス良く均一に流入し、熱交換効率を向上させるこ
とができる積層型熱交換器を提供することを目的とす
る。

【０００６】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、この発明は一対の皿状成形プレートが対向合致され
てなり、かつ上下両端部にタンク部を有する帯板状チュ
ーブエレメントを備え、そのチューブエレメントが厚さ
方向に複数枚積層されるとともに、隣り合うチューブエ
レメント間において対応し合うタンク部に、それらのタ
ンク部同士を内部的に連通する冷媒流通孔がそれぞれ設
けられる積層型熱交換器において、前記冷媒流通孔が、
前記上下の各タンク部のそれぞれにおいて各タンク部の
中心に対し、前記チューブエレメントの長手方向に沿っ
て内側に位置をずらせて形成されてなるものを要旨とし
ている。

【０００７】この積層型熱交換器においては、隣り合う
チューブエレメント間において対応するタンク部に形成
される冷媒流通孔が、内側に偏心させるように形成され
ているため、熱交換器上側のタンク部群を流通する冷媒
は流動抵抗が小さくなり、その冷媒は、タンク部群の奥
まで十分に流通し、各チューブエレメントの熱交換部に
それぞれバランス良く均一に流入し、冷媒に偏流が発生
するのを防止することができる。また下側のタンク部群
を流通する冷媒は流動抵抗が大きくなり、その冷媒は、
タンク部群の奥まで多量に流通することなく、各チュー
ブエレメントの熱交換部にそれぞれバランス良く均一に
流入し、この点においても、冷媒に偏流が発生するのを
防止することができる。

【０００８】

【発明の実施の形態】図１はこの発明の実施形態である
カークーラー用の積層型蒸発器を示す正面図、図２は底
面図、図３（ａ）は一側面図、図３（ｂ）は他の側面図
である。

【０００９】これらの図に示すように、この蒸発器にお
ける蒸発器コア（４０）は、主要部を構成するコア本体
（５０）と、そのコア本体（５０）の一側端に設けられ
るサイドプレート（３）と、コア本体（５０）の他側端
に設けられるエンドプレートユニット（４）とを有して
いる。

【００１０】コア本体（５０）は、帯板状のチューブエ
レメント（１）…と、コルゲートフィン等によるアウタ
ーフィン（２）…とを有し、帯板状チューブエレメント
（１）…はそれらの間にアウターフィン（２）…を介在
させて厚さ方向（図１の左右方向）に積層されている。

【００１１】このコア本体（５０）におけるチューブエ
レメント（１）…の積層方向の一方の最側部（図１の右
側）に、サイドプレート（３）が積層配置されて、最外
側のアウターフィン（２）を保護するよう構成してい
る。

【００１２】またコア本体（５０）における積層方向の
もう一方の最側部（図１の左側）に、エンドプレートユ
ニット（４）が、最外側のチューブエレメント（１）に
隣接して積層配置されている。

【００１３】なお、これら蒸発器コア構成部材はその一
部がアルミニウムブレージングシートにて構成され、ろ
う付けにより接合一体化されている。

【００１４】図４ないし図１０に示すように、コア本体
（５０）における各帯板状チューブエレメント（１）
は、一対の皿状成形プレート（７）（７）を対向合致さ
せて形成されたものであるが、後に詳述するように本実
施形態においては、皿状成形プレート（７）として、３
種類のプレート（７１）（７２）（７３）が適宜使用さ
れている。

【００１５】各皿状成形プレート（７）は、アルミニウ
ムブレージングシートのプレス成形品によるもので、外
周長方形状に形成され、その内面部の長手方向の両端部
を除く中間部に、長手方向に延びる冷媒通路形成用凹部
（９）（９）が幅方向に２つ並んでプレス成形されてお
り、両皿状成形プレート（７）（７）を対向合致させて
接合一体化することにより、内部に、幅方向に２つの冷
媒通路（１０）（１０）が形成されている。

【００１６】上記各帯板状チューブエレメント（１）の
冷媒通路（１０）（１０）内にはインナーフィン（１
１）が配置されている。このインナーフィン（１１）
は、伝熱面積を大きく確保すべく波状に成形され、か
つ、冷媒の圧力損失を低減すべく波の山谷がチューブエ
レメント（１）の幅方向に繰り返されるよう向けられて
冷媒通路（１０）（１０）内に配置されている。このイ
ンナーフィン（１１）は、帯板状チューブエレメント
（１）内の前後２つの冷媒通路（１０）（１０）にわた
るように配置される広幅のもので、その幅方向の中央部
には、長手方向全長にわたって延びる平坦部（１１ａ）
が形成されている。そしてその平坦部（１１ａ）は波の
山谷の中間高さに位置するように形成されており、該平
坦部（１１ａ）を、帯板状チューブエレメント（１）内
の前後の冷媒通路（１０）（１０）を仕切る仕切り部
（７ａ）（７ａ）にて両側から挟むことにより、インナ
ーフィン（１１）を帯板状チューブエレメント（１）内
で位置決めするようになされている。

【００１７】また図８ないし図１０に示すように、各皿
状成形プレート（７）には、両冷媒通路形成用凹部
（９）（９）の両端部にそれぞれ連通するように、該凹
部（９）の深さよりも深く、外方に突出するように合計
４つのタンク部（１３）がプレス成形されている。

【００１８】皿状成形プレート（７）のうち、図８及び
図１０に示す第１及び第３の皿状成形プレート（７１）
（７３）は、その４つのタンク部（１３）に、それぞれ
長円形の冷媒流通孔（１２）が形成されるとともに、図
１０に示す第３の皿状成形プレート（７３）における一
方側端部（図１０（ａ）の下側端部）の２つのタンク部
（１３）（１３）は、連通部（１５）によって互いに連
通されている。更に第３の皿状成形プレート（７３）の
タンク連通部（１５）には、その外面側に、皿状成形プ
レート（７３）の長手方向に延びる水抜き孔形成溝（１
５ａ）が形成されている。

【００１９】また、図９に示す第２の皿状成形プレート
（７２）は、４つのタンク部（１３）のうち３つのタン
ク部（１３）に、冷媒流通孔（１２）が形成されて、残
り１つのタンク部（１３）の突出壁部は、めくら状の閉
塞壁（１２１）として構成されている。

【００２０】図８ないし図１０に示すように、各冷媒流
通孔（１２）は、その中心線（Ｓ１２）がタンク部（１
３）の中心線（Ｓ１３）よりも、皿状成形プレート
（７）の長手方向、すなわちチューブエレメント（１）
の長手方向に対し、内側に位置するように形成されてい
る。これにより、タンク部（１３）における冷媒流通孔
（１２）の周縁部によって構成される内向きフランジ
（１４）のうち、外側部分（１４ａ）の突出寸法（Ｌ
ａ）が、内側部分（１４ｂ）の突出寸法（Ｌｂ）よりも
長く形成されている。

【００２１】そして、図１１に示すように、隣り合うチ
ューブエレメント（１）（１）間において、互いに対応
し合う皿状成形プレート（７）（７）の対応タンク部
（１３）（１３）同士が、互いの冷媒流通孔（１２）
（１２）を一致させた状態で連結される。

【００２２】これにより、隣り合うチューブエレメント
（１）（１）の対応タンク部（１３）（１３）同士が、
冷媒流通孔（１２）（１２）により内部的に連通され、
その孔（１２）（１２）を通って冷媒（Ｒ）が対応タン
ク部（１３）（１３）間を流動し得るよう構成される。
ここで図１１（ａ）に示すように、上側タンク部（１
３）の冷媒流通孔（１２）を通過する冷媒（Ｒ）に対し
ては、内向きフランジ（１４）のうち突出寸法（Ｌｂ）
が小さい内側部分（１４ｂ）が抵抗板となって作用する
ので、冷媒（Ｒ）の流動抵抗が小さくなるとともに、下
側タンク部（１３）の冷媒流通孔（１２）を通過する冷
媒（Ｒ）に対しては、内向きフランジ（１４）のうち突
出寸法（Ｌａ）が大きい外側部分（１４ａ）が抵抗板と
なって作用するので、冷媒（Ｒ）の流動抵抗が大きくな
る。

【００２３】一方、図１２に示すように、コア本体（５
０）では、後述するように一側端側から流入された冷媒
が、蒸発器を前後方向に流れる空気（Ａ）に対して、風
下側の冷媒通路（Ｐ１）…（Ｐ２）…群を蛇行状に流通
した後、風上側の冷媒通路（Ｐ３）…（Ｐ４）…群を蛇
行状に流通して、一側端側から流出されるように、次の
ような構造が採られている。

【００２４】すなわち図４に示すように、蒸発器の積層
方向中間部の隣り合う一対の帯板状チューブエレメント
（１）（１）の互いに隣り合う皿状成形プレート（７）
として、上記第２の皿状成形プレート（７２）（７２）
が用いられている。これら第２の皿状成形プレート（７
２）（７２）は、同一のもので、閉塞壁（１２１）を有
するタンク部（１３）を下側に位置させ、その外面側を
対向させて積層接合することにより、下側の両タンク部
（１３）（１３）における冷媒流通孔（１２）（１２）
は共に閉塞されて仕切られる。また、第２の皿状成形プ
レート（７２）（７２）を挟む積層方向の一方の側、す
なわち左側の帯板状チューブエレメント（１）を構成す
る皿状成形プレート（７）として、上記第１の皿状成形
プレート（７１）…が用いられている。更に積層方向の
もう一方の側、すなわち右側の帯板状チューブエレメン
ト（１）を構成する皿状成形プレート（７）として、上
記第３の皿状成形プレート（７３）…が用いられてい
る。なお、この第３の皿状成形プレート（７３）…はタ
ンク連通部（１５）が下側に位置するように配置されて
いる。

【００２５】また最外側の第３の皿状成形プレート（７
３）の外側に配置されるサイドプレート（３）は、図３
（ｂ）及び図６に示すように、皿状成形プレート（７）
と同様サイズの外周方形状に成形され、皿状成形プレー
ト（７）の４つのタンク部（１３）…の位置に対応し
て、上下両端部に２つの膨出部（１６）（１６）がプレ
ス成形されている。これら膨出部（１６）は、その膨出
壁面がめくら状に閉塞されており、その膨出部（１６）
が最外側の皿状成形プレート（７３）におけるタンク部
（１３）の冷媒流通孔（１２）をそれぞれ閉塞する態様
に接合されている。

【００２６】このような構成により、図１２に示すよう
に、冷媒は、風下側の左半部の冷媒通路（Ｐ１）…群を
上昇した後、蛇行して、同風下側の右半部の冷媒通路
（Ｐ２）…群を下降し、しかる後、タンク連通部（１
５）を介して、今度は風上側の右半部の冷媒通路（Ｐ
３）…群を上昇し、更に蛇行して、同風上側の左半部の
冷媒通路（Ｐ４）…群を下降するという経路を伝って流
通される。

【００２７】ここで、コア本体（５０）の上側のタンク
部（１３）群を流通する冷媒は、一般に、重力の影響に
より、チューブエレメント（１）の冷媒通路（１０）内
に引き込まれ易く、所定のタンク部（１３）群の奥まで
十分に流れ難いものであるが、図１１（ａ）に示すよう
に本実施形態においては、蒸発器上側に位置する冷媒流
通孔（１２）を通過する冷媒（Ｒ）は、既述したように
流動抵抗が小さくなっている。このため、コア本体（５
０）の上側のタンク部（１３）群を流通する冷媒（Ｒ）
は、所定のタンク部（１３）群の奥まで十分に流通し、
各チューブエレメント（１）の冷媒通路（１０）内に、
それぞれバランス良く均一に流入する。

【００２８】また、コア本体（５０）の下側のタンク部
（１３）群を流通する冷媒は、一般に、重力及び慣性力
の影響により、チューブエレメント（１）の冷媒通路
（１０）内に引き込まれ難く、冷媒が所定のタンク部
（１３）群の奥まで多量に流れてしまうものであるが、
図１１（ｂ）に示すように本実施形態においては、蒸発
器下側に位置する冷媒流通孔（１２）を通過する冷媒
（Ｒ）は、既述したように流動抵抗が大きくなってい
る。このため、コア本体（５０）の下側のタンク部（１
３）群を流通する冷媒（Ｒ）は、各チューブエレメント
（１）の冷媒通路（１０）内に、それぞれバランス良く
均一に流入する。

【００２９】このように冷媒（Ｒ）が、偏流を起こすこ
となく、上下のタンク部（１３）群から各チューブエレ
メント（１）内の冷媒通路（１０）に、それぞれ均等に
流入するので、熱交換効率を向上させることができる。

【００３０】なお、本実施形態においては、コア本体
（５０）を上下反転させた状態で使用しても、上記と同
様、上側タンク部（１３）を流れる冷媒（Ｒ）に対して
は、流動抵抗が小さくなり、下側タンク部（１３）を流
れる冷媒（Ｒ）に対しては、流動抵抗が大きくなる。従
って上下を反転させて使用しても、上記の効果を得るこ
とができるので、レイアウトの自由度が増し、コンパク
ト化や高効率化を図ることができる。

【００３１】また図２及び図１３に示すように、コア本
体（５０）の右半部を構成するチューブエレメント
（１）は、下側タンク部（１３）（１３）間に連通部
（１５）が設けられた第３の皿状成形プレート（７３）
により構成されているため、連通部（１５）によって各
チューブエレメント（１）間の下側が閉塞されるが、本
実施形態においては、連通部（１５）に水抜き孔形成溝
（１５ａ）を形成しているため、隣り合うチューブエレ
メント（１）（１）間において対応し合う水抜き孔形成
溝（１５ａ）（１５ａ）によって、水抜き孔（１５ｂ）
が形成される。このため、コア本体（５０）の上部に凝
結した凝縮水が、水抜き孔（１５ｂ）を通ってスムーズ
に排出される。従って、凝縮水の凍結等により、通風性
の低下や、高負荷運転時におけるコア凍結を、有効に防
止することができ、高い冷却性能を維持することができ
る。

【００３２】またサイドプレート（３）は、アウターフ
ィン（２）を保護するのみならず、最外側の皿状成形プ
レート（７）冷媒流通孔（１２）のキャップとしての機
能も併せ持たされているため、蒸発器の部品点数の減少
を図ることができると共に、積層型蒸発器に用いられる
皿状成形プレート（７）の種類を例えば上記のように３
種類のプレート（７１）（７２）（７３）と少なく制限
することができる。

【００３３】一方、コア本体（５０）の側端に積層され
るエンドプレートユニット（４）は、次のように構成さ
れている。

【００３４】すなわち図１４に示すように、エンドプレ
ートユニット（４）は、いずれも同サイズで方形状の内
側エンドプレート（２１）、外側エンドプレート（２
２）、及び中間エンドプレート（２３）を対向合致させ
ることによって構成されている。

【００３５】内側エンドプレート（２１）は、皿状成形
プレート（７）と同様に、アルミニウムブレージングシ
ートのプレス成形品によるもので、その内面部の長手方
向の両端部を除く中間部に、長手方向に延びる冷媒通路
形成用凹部（冷媒通路（２８）（２８））が幅方向に２
つ並んで形成されている。

【００３６】この内側エンドプレート（２１）におい
て、冷媒通路形成用凹部（２８）（２８）の両端部に
は、上記皿状成形プレート（７）の４個のタンク部（１
３）にそれぞれ対応して、冷媒通路形成用凹部（２８）
の深さよりも深く、外方に突出する４個のタンク部（１
３）がプレス成形されている。更に各タンク部（１３）
には、上記皿状成形プレート（７）の冷媒流通孔（１
２）と同様に、冷媒流通孔（１２）が形成されている。
また、冷媒通路形成用凹部（２８）（２８）には、中間
エンドプレート（２３）側に突出する冷媒案内用のリブ
（２９）が起こされている。

【００３７】図１４及び図１５に示すように、外側エン
ドプレート（２２）には、その上部において、幅方向の
後側に位置して往き冷媒経路入口（２３１）が開口形成
されると共に、幅方向の前側には戻り冷媒経路出口（２
４２）が開口形成されている。更に外側エンドプレート
（２２）の内面には、往き冷媒経路入口（２３１）を含
む位置から下部にかけての領域がプレス成形されて往き
冷媒経路形成用凹部（往き冷媒経路２３０）が形成され
るとともに、戻り冷媒経路出口（２４２）を含む位置か
ら下部にかけての領域がプレス成形されて戻り冷媒経路
形成用凹部（戻り冷媒経路２４０）が形成されている。
更に各冷媒経路形成用凹部（２３０）（２４０）には、
その中央にリブ状の仕切り壁（２３５）（２４５）が筋
状に形成されるとともに、各仕切り壁（２３５）（２４
５）の下端には、連通部（２３６）（２４６）が設けら
れている。

【００３８】中間プレート（２３）の下端部には、外側
エンドプレート（２２）の往き冷媒経路（２３０）及び
戻り冷媒経路（２４０）の下端に対応して、往き冷媒経
路出口（２３２）及び戻り冷媒経路入口（２４１）がそ
れぞれ開口形成されている。

【００３９】そして、内外エンドプレート（２１）（２
２）がそれらの間に中間エンドプレート（２３）を挟ん
で積層されることにより、内側エンドプレート（２１）
及び中間エンドプレート（２３）間における幅方向の前
後に冷媒通路（２８）（２８）が形成される。更に外側
エンドプレート（２２）及び中間エンドプレート（２
３）間における幅方向の後側に往き冷媒経路（２３０）
が形成されるとともに、幅方向の前側に戻り冷媒経路
（２４０）がそれぞれ形成される。

【００４０】なお、各冷媒経路（２３０）（２４０）
は、上記仕切り壁（２３５）（２４５）によって、それ
ぞれ２つずつの分流経路（２３０ａ）（２３０ａ）（２
４０ａ）（２４０ａ）に分割されるとともに、仕切り壁
（２３５）（２４５）の下端に設けられた連通部（２３
６）（２４６）によって、各冷媒経路（２３０）（２４
０）の分流経路間がそれぞれ連通されている。

【００４１】以上の構成のエンドプレートユニット
（４）は、内側エンドプレート（２１）の外面側がアウ
ターフィン（２）を挟んで最外側の帯板状チューブエレ
メント（１）の外側の皿状成形プレート（７）の外側に
積層されて、タンク部（１３）が同皿状成形プレート
（７）の上下のタンク部（１３）に接合される。これに
より、最外側のチューブエレメント（１）における外側
の皿状成形プレート（７）の冷媒流通孔（１２）と、エ
ンドプレートユニット（４）における内側エンドプレー
ト（２１）の冷媒流通孔（１２）とがそれぞれ連通され
て、エンドプレートユニット（４）とコア本体（５０）
とが内部的に連通される。

【００４２】また図１及び図２に示すように、外側エン
ドプレート（２２）の上部外面には、往き冷媒経路入口
（２３１）及び戻り冷媒経路出口（２４２）に対応し
て、冷媒出入口用のフランジ（２７）が接続される。

【００４３】更にエンドプレートユニット（４）の外側
には、自動温度式膨張弁等のブロック型膨張弁（６０）
が設けられる。この膨張弁（６０）は、図３（ａ）に示
すように、冷媒流入部（６１）及び冷媒流出部（６２）
を有し、冷媒流入部（６１）を、上記図１４及び図１５
の往き冷媒経路入口（２３１）に対応させるとともに、
冷媒流出部（６２）を、上記図１４及び図１５の戻り冷
媒経路出口（２４２）に対応させた状態で、エンドプレ
ートユニット（４）の外面における冷媒出入口用フラン
ジ（２７）に固定されている。

【００４４】これにより、膨張弁（６０）の冷媒流入部
（６１）から、往き冷媒経路入口（２３１）を介して、
エンドプレートユニット（４）内に流入した冷媒は往き
冷媒経路（２３０）を通って、往き冷媒経路出口（２３
２）から、内側エンドプレート（２１）及び中間エンド
プレート（２３）間、更にはコア本体（５０）内に流入
される。このとき、往き冷媒経路（２３０）を通過する
冷媒は、各分流経路（２３０ａ）（２３０ａ）に分流
し、場合によっては分流経路（２３０ａ）（２３０ａ）
のいずれかに偏った状態で流通することがあるが、たと
えこのように冷媒の偏流が生じたとしても、連通部（２
３６）において各分流経路（２３０ａ）（２３０ａ）の
冷媒が互いに均等に交わり合うので、偏りなく均等に分
布した状態で、往き冷媒経路出口（２３２）からコア本
体（５０）内に送り込まれる。従ってコア本体（５０）
内にスムーズに冷媒が流入し、効率良く熱交換すること
ができ、優れた蒸発性能を得ることができる。

【００４５】一方、コア本体（５０）から流出して、エ
ンドプレートユニット（４）の戻り冷媒経路入口（２４
１）から戻り冷媒経路（２４０）内に流入した戻り冷媒
は、各分流経路（２４０ａ）（２４０ａ）に分流し、戻
り冷媒経路出口（２４２）を通って、膨張弁（６０）の
冷媒流出部（６２）へと導かれる。この戻り冷媒におい
ても、上記の往き冷媒と同様で、戻り冷媒経路（２４
０）の各分流経路（２４０ａ）（２４０ａ）に分かれて
流通する戻り冷媒は、連通部（２４６）において冷媒が
均等に交わり合って、冷媒経路内を均等な分布で流通す
るので、上記と同様、良好な性能を得ることができる。
なお言うまでもなく、連通部（２３６）（２４６）は、
仕切り壁（２３５）（２４５）の中間部に形成しても良
く、更に連通部（２３６）（２４６）を複数形成するよ
うにしても良い。

【００４６】また各冷媒経路（２３０）（２４０）は、
仕切り壁（２３５）（２４５）により補強されるので、
通路断面積を十分に確保しつつ、良好な耐圧性を得るこ
とができる。

【００４７】なお、発明においては、蒸発器コアの冷媒
の流れ方向や、パス数、各パスの通路本数等は限定され
るものではなく、どのように設定しても良い。

【００４８】

【発明の効果】以上のように、本発明の積層型熱交換器
よれば、隣り合うチューブエレメント間において対応す
るタンク部に形成される冷媒流通孔が、内側に偏心させ
るように形成されているため、熱交換器上側のタンク部
群を流通する冷媒は流動抵抗が小さくなるのに対し、下
側のタンク部群を流通する冷媒は流動抵抗が大きくな
る。このため、上側を流れる冷媒は、タンク部群の奥ま
で十分に流通し、各チューブエレメントの熱交換部にそ
れぞれバランス良く均一に流入するとともに、下側を流
れる冷媒は、タンク部群の奥まで過度に流通せず、各チ
ューブエレメントの熱交換部にそれぞれバランス良く均
一に流入するので、熱交換効率を向上させることができ
るという効果がある。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施形態である積層型蒸発器を示す正
面図である。

【図２】実施形態の積層型蒸発器を示す底面図である。

【図３】図３（ａ）は実施形態の積層型蒸発器を示す一
側面図、図３（ｂ）は他の側面図である。

【図４】実施形態の蒸発器におけるコア本体をアウター
フィンを省略した状態で示す分解斜視図である。

【図５】実施形態のコア本体における一半部側のチュー
ブエレメントを示す分解斜視図である。

【図６】実施形態のコア本体における他半部側のチュー
ブエレメントを示す分解斜視図である。

【図７】実施形態に適用されたチューブエレメントを示
す水平断面図である。

【図８】実施形態に適用された第１の皿状成形プレート
を示す図であって、同図（ａ）は内面図、同図（ｂ）は
図（ａ）の８Ｂ−８Ｂ線断面図、同図（ｃ）は図（ａ）
の８Ｃ−８Ｃ線断面図、同図（ｄ）は８Ｄ−８Ｄ線断面
図である。

【図９】実施形態に適用された第２の皿状成形プレート
を示す図であって、同図（ａ）は内面図、同図（ｂ）は
図（ａ）の９Ｂ−９Ｂ線断面図、同図（ｃ）は図（ａ）
の９Ｃ−９Ｃ線断面図、同図（ｄ）は９Ｄ−９Ｄ線断面
図である。

【図１０】実施形態に適用された第３の皿状成形プレー
トを示す図であって、同図（ａ）は内面図、同図（ｂ）
は図（ａ）の１０Ｂ−１０Ｂ線断面図、同図（ｃ）は図
（ａ）の１０Ｃ−１０Ｃ線断面図、同図（ｄ）は底面図
である。

【図１１】実施形態の蒸発器におけるタンク部同士の接
合構造を示す断面図であって、同図（ａ）は上側タンク
部の断面図、同図（ｂ）は下側タンク部の断面図であ
る。

【図１２】実施形態の積層型蒸発器における冷媒の通過
経路を示す斜視図である。

【図１３】図２の二点鎖線で囲まれる部分を拡大して示
す底面図である。

【図１４】実施形態のエンドプレートユニットを分解状
態にして示す斜視図である。

【図１５】実施形態のエンドプレートユニットの外側エ
ンドプレートを示す内面図である。

【符号の説明】

１…チューブエレメント ７…皿状成形プレート １２…冷媒流通孔 １３…タンク部

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) F28F 9/00 - 9/26 F28D 1/03 F28F 3/00 - 3/14

Claims (1)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 一対の皿状成形プレートが対向合致され
   てなり、かつ上下両端部にタンク部を有する帯板状チュ
   ーブエレメントを備え、そのチューブエレメントが厚さ
   方向に複数枚積層されるとともに、隣り合うチューブエ
   レメント間において対応し合うタンク部に、それらのタ
   ンク部同士を内部的に連通する冷媒流通孔がそれぞれ設
   けられる積層型熱交換器において、 前記冷媒流通孔が、前記上下の各タンク部のそれぞれに
   おいて各タンク部の中心に対し、前記チューブエレメン
   トの長手方向に沿って内側に位置をずらせて形成されて
   なることを特徴とする積層型熱交換器。