JP3271568B2

JP3271568B2 - 表面外観に優れたＴｉ−ＩＦ鋼薄板

Info

Publication number: JP3271568B2
Application number: JP31778797A
Authority: JP
Inventors: 陽子村松; 隆明近藤; 芳延島; 淳一稲垣
Original assignee: JFE Engineering Corp
Current assignee: JFE Engineering Corp
Priority date: 1997-11-05
Filing date: 1997-11-05
Publication date: 2002-04-02
Anticipated expiration: 2017-11-05
Also published as: JPH11140621A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、表面外観の均一性
に優れたＴｉ−ＩＦ鋼薄板に係り、特に、表面窒化層の
Ｎ量を制御することで、表面外観の均一性を向上させた
Ｔｉ−ＩＦ鋼薄板に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、車体軽量化の観点から、車体部品
の一体成形を行うために、今まで以上にプレス成形性の
高い材料が必要とされるようになり、鋼中の固溶Ｃ，Ｎ
をＴｉなどで炭窒化物として析出固定したいわゆるＩＦ
（Interstitial Free ）鋼が使われるようになった。

【０００３】しかし、Ｔｉ添加ＩＦ鋼（以下、Ｔｉ−Ｉ
Ｆ鋼）を自動車車体用の合金化溶融亜鉛めっき用下地鋼
板として用いた場合、Ｔｉ添加鋼に特有の線状の合金ム
ラ（以下、スジムラ）が発生し、表面性状が著しく劣化
することが知られている。

【０００４】例えば、特公昭５７−５７９４５号公報や
特開平２−３４７２２号公報に開示されているように、
ＩＦ鋼を用いることによって従来の低炭素アルミキルド
鋼に比べてそのプレス成形性は飛躍的に向上する。しか
し、これらの開示技術はプレス成形性のみに着目した技
術であって、表面性状の向上に関しては何ら記載がな
い。

【０００５】また、Ｔｉ−ＩＦ鋼の表面性状に着目した
技術としては、特開平２−３８５５０号公報に開示され
たものがある。本技術では、スジムラの原因は表面の微
細結晶粒の影響によるものであって、スジムラの解消方
法として、表面の結晶粒をプレ焼鈍などによって粗大化
させる方法と、熱延板・冷間圧延板の表面を研削する方
法が開示されている。プレ焼鈍による方法では、内層部
まで結晶粒が粗大化するため、加工性の低下や加工時に
肌荒れの問題をおこす可能性が高くなる。一方、表面を
研削する方法では、研削屑による工場内の環境悪化や、
歩留り低下・生産性の低下などを招く。

【０００６】上記のようなＴｉ−ＩＦ鋼板の表面外観上
の問題点に対して、特開平３−１８０４２９号公報で
は、Ｔｉ添加量を抑え、Ｎｂを複合添加させ、さらに焼
鈍後の冷却速度に規定を設けることで対処しようとして
いる。鋼中Ｔｉ量を減少させ、Ｎｂを代替元素として添
加すればスジムラは軽減されるが、固溶Ｃの一部はＮｂ
Ｃとして析出するために冷間圧延後の焼鈍過程で一部の
Ｃが再固溶し、Ｔｉ−ＩＦ鋼と比較して材質、特に深絞
り性の劣化は避けられない。

【０００７】また、特開平６−１０１００９号公報に示
された様に、鋼中へのＢ添加と熱延低温仕上との組み合
わせによりスジムラを軽減しようとする技術もあるが、
本文中に「８２０℃から８８０℃の本来は原理的に好ま
しくないとされる温度域の熱延仕上げ温度では鋼板の表
面層は（α＋γ）域となるものの、鋼板の中心層ではγ
域圧延となるため、（１１１）集合組織が発達する」と
記載されているように、Ｔｉ添加ＩＦ鋼の優れた材質を
必ずしも十分に発揮できない難点がある。

【０００８】一方、様々な付加的処理によって鋼板表面
に出現したスジムラを目立たなくする試みも提案されて
いる。すなわち、特開平２−０１１７４６号公報は鋼板
表面をチオ硫酸水溶液で処理後焼鈍・めっきする技術で
あり、特開平２−０３８５４９号公報は、鋼板表面にＦ
ｅ系めっきを施した後焼鈍する技術であり、特開平２−
１３３５６０号公報は鋼板表面に５ミクロン以上の鉄の
窒化層を形成後、めっきを行う技術、特開平３−２８１
７６４号公報は鋼板表面を酸洗した後焼鈍する技術であ
る。

【０００９】また、めっき条件からのアプローチとし
て、特開平３−１５８４４９号公報は浴中の鋼板に超音
波振動を付加する技術であり、特開平７−２４３０１２
号公報は焼鈍直後の鋼板にイオンプレーティングなどの
方法によりＡｌめっきを施した後、特定のめっき浴で溶
融亜鉛めっきする方法である。

【００１０】いずれの方法においても、通常の合金化溶
融亜鉛めっき鋼板の製造工程に、さらに工程を増やすも
のであって、製造コストが著しく高くなることは間違い
ない。さらに、加工性の低下や工場内の環境悪化、歩留
り低下・生産性の著しい低下などを招く。従って、従来
開示技術は、表面性状に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼
板の製造方法としては、好ましい方法であるとは到底言
えない。いずれにしても、従来の技術においては、プレ
ス成形性と表面性状の両者を同時に満足する技術にはな
っていない。

【００１１】

【発明が解決しようとする課題】上述したように、ほと
んどの従来技術においては、必然的にコスト高を招く
か、またはＴｉ−ＩＦ鋼が持つ優れたプレス成形性を犠
牲にして表面外観を改善するため、工業的に好ましい製
造方法であるとは言えない。さらに、最近では、自動車
の外板材にもＴｉ−ＩＦ鋼板が使用されるようになって
きているため、表面外観に対する要求がますます厳しく
なってきており、従来技術では対処できなくなってきて
いる。

【００１２】また、合金化溶融亜鉛めっき鋼板において
上記スジムラの問題は従来から知られていたが、冷延鋼
板（焼鈍板）や、それを基に製造した電気めっき鋼板上
にも上記スジムラが見られ、塗装条件によっては使用時
に外観上の問題となることがわかっている。

【００１３】本発明の目的は、かかる事情に鑑みて、高
いプレス成形性を損なうことなく低コストの表面外観に
優れたＴｉ−ＩＦ鋼薄板を提供することにある。

【００１４】

【課題を解決するための手段】前記の課題を解決し目的
を達成するために、本発明は以下に示す手段を用いてい
る。

【００１５】（１）本発明の鋼薄板は、Ｔｉ添加鋼の冷
延薄板上の任意の１点における表面窒化層のＮ量：Ｃ１
重量％と、その点から少なくとも板幅方向に沿って１ｍ
ｍ以上離間した位置における表面窒化層のＮ量：Ｃ２重
量％との差の絶対値Ｃｄ＝｜Ｃ２％−Ｃ１％｜≦０．０
０２重量％であることを特徴とする、表面外観に優れた
Ｔｉ−ＩＦ鋼薄板である。但し、表面窒化層は下記
（１）式で定義される。

【００１６】冷延薄板の片面当たりの表面窒化層厚み（μｍ）＝３５
００×冷延薄板板厚／スラブ厚・・・（１）（２）本発明の鋼薄板は、上記（１）に記載のＴｉ−Ｉ
Ｆ鋼薄板であって、さらに、表面窒化層のＮ量≦０．０
０９重量％であることを特徴とする表面外観に優れた合
金化溶融亜鉛めっき鋼板下地用Ｔｉ−ＩＦ鋼薄板。

【００１７】

【発明の実施の形態】本発明者らは、かかる目的を達成
するために鋭意研究を重ねた結果、スジムラと鋼板表面
のＴｉＮ量との間に、強い相関関係があることを見出し
た。

【００１８】以下に、その基となった研究結果を詳述す
る。

【００１９】まず、Ｔｉ−ＩＦ鋼のスジムラ部と正常部
の表層を比較調査した。すると、スジムラ部の表層に微
細なＴｉＮ量が多いことが判明した。これらのＴｉＮは
ほとんどが数十ｎｍ程度の大きさであった。一般に、Ｔ
ｉ−ＩＦ鋼においては、鋼中のＴｉはＣ，Ｓ，Ｎと結び
ついてＴｉＣ，Ｔｉ₄Ｃ₂Ｓ₂，ＴｉＳ，ＴｉＮ等の析
出物になるが、一部のＴｉは固溶状態のまま鋼中に存在
する。特に熱延工程前のスラブ加熱時にスラブ表層に存
在する固溶状態のＴｉは雰囲気ガス成分である酸素や窒
素と結びつきやすいために、結晶粒界などを介してガス
成分が鋼中に侵入すると酸化や窒化が起こる。

【００２０】ここで、酸化現象は母層のＦｅに対しても
起こり、酸素は固溶成分として鋼中に侵入できないた
め、ＴｉＯｘは生成されずスケールのみが成長すること
となる。このスケールは後工程において剥離除去され、
最終製品へ問題とはならない。ところが、窒化は母層で
あるＦｅよりＴｉに対してより優先的に起こり極微細な
ＴｉＮを生成する。さらに、このスラブ表層に形成され
た極微細なＴｉＮは熱延後も溶解することなく残留し、
最終的な表面品質に多大な影響を及ぼすことがある。

【００２１】鋳造組織（鋳壁との接触状態の不均一性に
伴う凝固・冷却速度の違い）に起因する場所的な組成や
結晶構造のばらつきが存在すると、上記極微細なＴｉＮ
の分布も不均一となる。通常、熱延された鋼板は酸洗脱
スケール後に冷間圧延され、連続焼鈍ラインなどで焼鈍
される。この時、表層の極微細なＴｉＮ析出物の多く存
在する領域では再結晶が遅れるため、比較的粗大な回復
組織となり、その他の部分では再結晶粒が形成されるよ
うになる。このように、元々連続鋳造スラブ表面の不均
一な領域が熱延および冷延によってスジ状に引き延ばさ
れ、その領域内には比較的粗大なフェライト展伸粒が散
在する極めて特徴的な表面組織となる。その様子を図１
の顕微鏡写真に示す。

【００２２】このような、表層フェライト組織の不均一
性は、焼鈍および冷却時における表面酸化挙動に影響を
およぼすとともに、板面内で局所的に変形抵抗が異なる
結果、連続焼鈍炉内での張力付加やスキンパスミルにお
ける圧延によって冷延鋼板表面にわずかな凸凹を形成す
るようになり、外観上のスジムラとして認識されるよう
になる。さらに、上記冷延鋼板にＺｎ，Ｚｎ−Ｆｅ，Ｚ
ｎ−Ｎｉ系などの電気めっきを施した場合には、その凸
凹がスジムラとして認識されるばかりでなく、電析結晶
の成長方位が下地冷延鋼板の表面フェライト結晶に左右
されるため、スジムラが強調される結果となる。さら
に、溶融亜鉛めっきした場合にも前述した表面凸凹によ
りスジムラが認識されるようになるが、さらに合金化処
理によって以下のメカニズムによりスジムラが強調され
る。

【００２３】Ｔｉ−ＩＦ鋼では鋼中のＣを主としてＴｉ
が強力に固定するため、結晶粒界の清浄度が高い。その
ために冷延焼鈍後の（１１１）集合組織が発達しやす
く、優れた深絞り性が得られるが、一方ではその清浄な
結晶粒界のために溶融亜鉛めっき後の合金化処理時にア
ウトバースト反応と呼ばれる結晶粒界での急激なＦｅ−
Ｚｎ反応が起こりやすくなり、合金化速度に差異が生
じ、最終的に合金化の進んだ領域と遅れた領域ができる
こととなる。したがって、結晶粒界密度の低い、または
正常な結晶粒界の少ないスジムラの部分では、合金化が
遅れることになり、色調の差が現れる（白っぽくな
る）。

【００２４】加熱炉内スラブ表層温度を低下あるいは上
昇させることによって表面外観は改善傾向を示すが、こ
れは、前者では温度低下による窒化量の減少、後者では
母相の内部酸化層により最表層が保護され窒化層による
影響が免れることにより説明することができる。

【００２５】このように、冷延鋼板、およびそれを基に
した各種表面処理鋼板におけるＴｉ−ＩＦ鋼板特有のス
ジムラ発現メカニズムを解明した結果、本発明者らは、
表面窒化層のＴｉＮ分布が一様になった鋼板を作れば、
スジムラが実用上問題にならないまで軽減されることを
新規に知見し本発明に至った。

【００２６】すなわち、プレス加工に用いられるＴｉ−
ＩＦ鋼薄板は、通常、連続鋳造して得られたスラブを、
熱間圧延及び冷間圧延した後、溶融合金化亜鉛めっき、
焼鈍、あるいは焼鈍した後電気亜鉛めっきを施すことで
使用されるが、冷間圧延した後に得られるＴｉ−ＩＦ鋼
薄板表面に含まれるＴｉＮ量を制御することにより、Ｔ
ｉ−ＩＦ鋼板を下地とした焼鈍板やめっき板に発生する
スジムラを防止することができることを見出したのであ
る。

【００２７】以上の知見に基づき、本発明者らは、冷間
圧延されたＴｉ添加鋼薄板の表面窒化層のＮ量を一定範
囲内に制御するようにして、高いプレス成形性を損なう
ことなく低コストの表面外観に優れたＴｉ−ＩＦ鋼薄板
を見出し、本発明を完成させた。以下に、本発明につい
て詳細に説明する。

【００２８】本発明のＴｉ−ＩＦ鋼薄板は、Ｔｉ添加鋼
の冷延薄板上の任意の１点における表面窒化層のＮ量Ｃ
１重量％と、その点から少なくとも板幅方向に沿って１
ｍｍ以上離間した位置における表面窒化層のＮ量Ｃ２重
量％との差の絶対値Ｃｄ＝｜Ｃ２％−Ｃ１％｜≦０．０
０２重量％であることを特徴とする、表面外観に優れた
Ｔｉ−ＩＦ鋼薄板である。但し、表面窒化層は下記
（１）式で定義される。

【００２９】冷延材の表面窒化層厚み（μｍ／片面）＝３５００×冷延材板厚／スラブ厚 …（１）また、本発明の合金化溶融亜鉛めっき鋼板下地用Ｔｉ−
ＩＦ鋼薄板は、上記のＮ濃度差を満足し、さらに、表面
窒化層のＮ量≦０．００９重量％である。

【００３０】本発明のＴｉ−ＩＦ鋼薄板の表面窒化層の
Ｎ濃度差と合金化溶融亜鉛めっき鋼板下地用Ｔｉ−ＩＦ
鋼薄板の表面窒化層のＮ量は、以下に示す本発明者らの
定量分析により明らかとなった。

【００３１】スジムラの出ているＴｉ−ＩＦ鋼板を、二
次イオン質量分析法（以下、ＳＩＭＳ）にてＮの深さ方
向分布を調べたところ、目視でスジムラと確認できるの
は、表面窒化層（板厚が０．６６ｍｍだと約１０μｍ位
まで）の濃度差がスジムラ部と正常部とで０．００２５
重量％以上の場合であった。それ以下だと、厳密にはス
ジムラは存在するが外観上問題にならない。さらに、問
題となるスジムラは、幅方向に１〜５ｍｍ程度の幅を有
していることが多い。それより細いものも存在はする
が、分かり難く外観上問題にはならない。そこで、比較
したい点を幅方向に沿って１ｍｍ以上離れてとれば外観
を損ねる原因となるＴｉＮむらを見落とすことはない。

【００３２】また、微細なＴｉＮはその存在そのものが
焼鈍時の再結晶を阻害し最終製品の表面性状を悪化させ
ることから、むらが無いこともさることながら生成しな
い方が望ましい。そこで、下地になっているＴｉ−ＩＦ
鋼板の表面窒化層の窒化物系析出物に含まれているＮ量
を化学分析にて調べてみたところ、合金化溶融亜鉛めっ
き鋼板の場合、下地のＴｉ−ＩＦ鋼板の表面濃化層のＮ
量が０．００９重量％より多い鋼板では、全体に白っぽ
い外観になり、場合によっては加工後めっきのわれが発
生した。

【００３３】これらの結果に基づき、本発明では表面外
観を実際のラインにおいて全く問題のない水準に抑える
観点から、ＳＩＭＳにてＮの深さ方向分布を調べたとこ
ろ、表面窒化層のＮ濃度差が０．００２重量％以下と
し、さらに、比較点は薄板上のある１点とその点から少
なくとも板幅方向に沿って１ｍｍ離れた点とした。

【００３４】また、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の下地と
して使用する場合は、表面窒化層のＮ量が０．００９重
量％以下とすることにより、めっきの特性を損なうこと
なくめっき後の外観を良好にすることができる。本発明
におけるＴｉＮ分布の測定法であるが、ＴｉＮを直接分
析せずともＮ分布を測定することで代用できることが、
上記ＴｉＮ分布研究の過程で分かっている。鋼中の窒素
は固溶しておらず、反応性の高いＴｉと結びついている
ためである。

【００３５】よって、ＳＩＭＳでは、Ｃｓ一次イオンビ
ームを試料に照射したとき生成するイオン（１４７Ｎ⁺
Ｃｓ⁺、６２ＴｉＮ⁺、７０ＦｅＮ^-または６２ＴｉＮ
^-）で深さ方向のＮ分布を測定しそのＮ濃度差を決定す
る。

【００３６】化学分析の場合、ＴｉＮを定量するのは、
１０％Ｂｒ₂−メタノール溶液で融解して窒化・酸化物
系析出物を抽出しＩＣＰでＴｉ量を定量するという方法
がある。しかし、この方法は鋼板の表面のみといった局
所的な測定には使用できないうえ、ＴｉＯｘも含んでし
まう。そこでＡＡ系またはＡ３系電解抽出法で窒化物系
析出物を抽出しＮ量を測定する方法が適している。Ｔｉ
−ＩＦ鋼板にはＴｉＮ以外の窒化物は検出限界以下であ
るからである。

【００３７】表面窒化層であるが、上記研究の過程で、
再加熱後スラブの窒化層の厚みは表層から４〜５ｍｍ／
片面であることが分かった。これを、冷間圧延後の厚み
に換算すればよい。本発明では、デスケーリングや酸洗
時に落ちる表層を考慮して下記（１）式で示される表層
を調べた。

【００３８】即ち、冷延材の表面窒化層厚み（μｍ／片
面）＝３５００×冷延材板厚／スラブ厚…（１）なる部
分のＮ分布とＮ量を調べればよい。

【００３９】本発明においては、最終製品の外観を良好
にするためこのように薄板の表面窒化層のＮ量をある程
度制御することにより、Ｔｉ−ＩＦ鋼薄板のプレス加工
性を損なうことなく製品の外観不良を防止することがで
き、低コストで外観良好なＴｉ−ＩＦ鋼薄板を得ること
ができる。

【００４０】本発明においては、冷間圧延時の表面窒化
層のＮ分布及びＮ量以外の合金組成に関しては、特に限
定するものではなく、通常自動車車体や家電製品等に用
いられる組成のＴｉ−ＩＦ鋼薄板であれば良く、例え
ば、重量％で、Ｃ≦０．００５％と、Ｓｉ≦０．０５％
と、Ｍｎ≦２．５％と、Ｐ：０．０２〜０．１％と、Ｓ
≦０．０１５％と、ｓｏｌ．Ａｌ≦０．１％と、Ｔｉ≦
０．３％と、Ｎ≦０．００６％と、残部実質的にＦｅか
らなるＴｉ−ＩＦ鋼を用いることができる。

【００４１】特にプレス成形性が要求される場合には、
Ｔｉ添加量の範囲をＴｉ^*％／Ｃ％≧４（重量比）の範
囲に限定することが望ましい。なお、Ｔｉ^*％は有効Ｔ
ｉ量で、Ｔｉ^*％＝Ｔｉ％−Ｓ％×４８／３２−Ｎ％×
４８／１４で示される。

【００４２】また、必要に応じて、重量％でＢ≦０．０
０２％、またはＮｂ≦０．０２％の合金元素を添加して
も本発明の効果を損なうものではない。また、製造方法
に関しても、冷間圧延後の薄板の表面窒素濃化層のＮ量
を請求項どおり制御できるのであれば特に限定するもの
ではない。具体的には、所定の組成に調整された鋼を連
続鋳造または造塊後分解圧延を行いスラブとし、プレス
成形性を損なわないよう仕上温度がＡｒ₃点以上となる
ように熱間圧延した後、冷間圧延等が施され所定の厚さ
のＴｉ−ＩＦ鋼薄板とする。この後、焼鈍や各種表面処
理、例えば電気亜鉛めっき、溶融亜鉛めっきさらには合
金化処理を施すことにより最終製品とする。なお、スラ
ブを加熱する際、表面窒化層のＴｉＮの生成むらを防ぐ
ために、例えば、以下の（１）、（２）の方法を採用す
ることが望ましい（（２）の方法がさらに望まし
い。）。（１）加熱炉内スラブ表面温度のムラを所定の方法で±
２５℃以内に制御する。

【００４３】（２）窒化物の不均一性を改善するために
スラブ加熱段階で酸化性ガスをスラブ表面に吹き付け
る。以下に本発明の実施例を挙げ、本発明の効果を立証す
る。

【００４４】

【実施例】（実施例１）ＴｉＮの生成と生成むらを防ぐ
ために、スラブを再加熱せず、鋳造後直接熱間圧延工程
にスラブを流して薄板とした。以下にその製造条件を示
す。

【００４５】表１に示す成分の鋼（Ｎｏ．１〜４：本発
明鋼）を溶製して厚さ２２０ｍｍのスラブとした後、鋳
造されたスラブの表面温度が１，０６０℃で保持された
状態で熱間仕上圧延機に搬送し、粗圧延により厚さ３５
ｍｍまで圧延し、さらに連続仕上圧延機により３．２ｍ
ｍまで仕上圧延して巻き取った。得られた熱延板を酸洗
した後０．７ｍｍまで冷間圧延し連続焼鈍した後、直ち
に片面当たり６０ｇ／ｍ²の溶融亜鉛めっきを施し５５
０℃で合金化処理を行い、０．７％の調質圧延を行って
合金化溶融亜鉛めっき製品とした。従来品との工程の違
いを表２（Ｎｏ．１〜４：本発明鋼、Ｎｏ．５，６：従
来鋼）に示す。

【００４６】冷間圧延後、コイルＴｏｐ部を抜き取り、
表層窒化部のＮ量分布を調べた。さらに得られた最終製
品の外観評点及びＪＩＳ５号試験片による材質を評価し
た。さらに、得られた製品の外観評価を行った。外観
は、スジムラの発生程度を５段階（１：悪〜５：良）で
目視評価した。

【００４７】得られた製品の特性と外観評価結果を表３
に示す。プレス加工性はＴｓ値とｒ値にて評価した。ま
た、外観評価は評点４以上なら塗装後スジムラが認識さ
れないことを示している。本発明範囲内（本発明鋼Ｎ
ｏ．１〜４）においてはプレス加工性を損なうことなく
外観の優れた鋼板が得られた。

【００４８】一方、従来鋼Ｎｏ．５，６はプレス加工性
は良好であるが、表面窒化層のＮ濃度差が本発明の範囲
を越えているため、外観評価においてスジムラが認識さ
れた。特に、従来鋼Ｎｏ．６は表面窒化層のＮ量も本発
明の範囲を越えているため、めっきはがれも発生してい
る。

【００４９】

【表１】

【００５０】

【表２】

【００５１】

【表３】（実施例２）ＴｉＮの生成と生成むらを防ぐために、ス
ラブ再加熱時間を低くかつ短くし、さらに薄板の表面を
深く酸洗して一様にした。以下にその製造条件を示す。

【００５２】表４に示す成分の鋼（Ｎｏ．１：本発明
鋼）を溶製して厚さ２２０ｍｍのスラブとした。１，１
８０℃で１５０分間だけ加熱してから熱間圧延を行い
３．２ｍｍの熱延コイルとした。得られた熱延板を片面
につき表層から６０μｍを酸洗し、１．９ｍｍまで冷間
圧延し８５０℃で連続焼鈍した後、２％の調質圧延を行
ってから片面当たり２０ｇ／ｍ²の電気亜鉛めっきを施
して最終製品とした。従来品との工程の違いを表５（Ｎ
ｏ．１：本発明鋼、Ｎｏ．２：従来鋼）に示す。

【００５３】冷間圧延後、コイルＴｏｐ部を抜き取り、
表層窒化部のＮ量分布を調べた。さらに得られた最終製
品の外観評点及びＪＩＳ５号試験片による材質を実施例
１と同様の方法で評価した。さらに、得られた製品の外
観評価を行った。外観は、スジムラの発生程度を５段階
（１：悪〜５：良）で目視評価した。得られた製品の特
性と外観評価結果を表６に示す。本発明範囲内（本発明
鋼Ｎｏ．１）においてはプレス加工性を損なうことなく
外観の優れた鋼板が得られた。

【００５４】一方、従来鋼Ｎｏ．２はプレス加工性は良
好であるが、表面窒化層のＮ濃度差及びＮ量が本発明の
範囲を越えているため、外観評価においてスジムラが認
識された。

【００５５】

【表４】

【００５６】

【表５】

【００５７】

【表６】（実施例３）ＴｉＮの生成と生成むらを防ぐために、Ｔ
ｉ量を減らし、かつ熱延工程前の再加熱温度を低くし
た。以下にその製造条件を示す。

【００５８】表７に示す成分の鋼（Ｎｏ．１：本発明
鋼）を溶製して厚さ２２０ｍｍのスラブとした。一旦冷
却後１，１８０℃で加熱してから熱間圧延を行い熱延コ
イルとした。得られた熱延板を酸洗した後、０．６５ｍ
ｍまで冷間圧延した。８００℃で連続焼鈍した後、２％
の調質圧延を行って焼鈍材の製品とした。従来品との工
程の違いを表８（Ｎｏ．１：本発明鋼、Ｎｏ．２：従来
鋼）に示す。

【００５９】冷間圧延後、コイルＴｏｐ部を抜き取り、
表層窒化部のＮ量分布を調べた。さらに最終製品の外観
評点及びＪＩＳ５号試験片による材質を評価した。さら
に、得られた製品の外観評価を行った。外観は、スジム
ラの発生程度を５段階（１：悪〜５：良）で目視評価し
た。

【００６０】得られた製品の特性と外観評価結果を表９
に示す。プレス加工性はＴｓ値と平均ｒ値にて評価し
た。また、外観評価は評点４以上なら目視後スジムラが
認識されないことを示している。本発明範囲内（本発明
鋼Ｎｏ．１）においてはプレス加工性を損なうことなく
外観の優れた鋼板が得られた。

【００６１】一方、従来鋼Ｎｏ．２はプレス加工性は良
好であるが、表面窒化層のＮ濃度差が本発明の範囲を越
えているため、外観評価においてスジムラが認識され
た。

【００６２】

【表７】

【００６３】

【表８】

【００６４】

【表９】

【００６５】

【発明の効果】以上、詳述したように本発明によれば、
表面窒化層のＮ量を特定することにより、プレス成形性
を損なうことなく表面外観に優れたＴｉ−ＩＦ鋼薄板が
工業的に安定して製造可能になり、その工業的価値は大
きい。

【図面の簡単な説明】

【図１】粗大なフェライト展伸粒が散在していることを
示す金属の表面組織の顕微鏡写真。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者稲垣淳一東京都千代田区丸の内一丁目１番２号日本鋼管株式会社内 (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) C23C 8/26 C21D 1/06 C21D 1/76 C22C 38/00 301 C22C 38/14

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】Ｔｉ添加鋼の冷延薄板上の任意の１点に
おける表面窒化層のＮ量：Ｃ１重量％と、その点から少
なくとも板幅方向に沿って１ｍｍ以上離間した位置にお
ける表面窒化層のＮ量：Ｃ２重量％との差の絶対値Ｃｄ
＝｜Ｃ２％−Ｃ１％｜≦０．００２重量％であることを
特徴とする、表面外観に優れたＴｉ−ＩＦ鋼薄板。但
し、表面窒化層の厚みは下記（１）式で定義される。冷延薄板の片面当たりの表面窒化層厚み（μｍ）＝３５
００×冷延薄板板厚／スラブ厚・・・（１）
【請求項２】請求項１に記載のＴｉ−ＩＦ鋼薄板であ
って、さらに、表面窒化層のＮ量≦０．００９重量％で
あることを特徴とする表面外観に優れた合金化溶融亜鉛
めっき鋼板下地用Ｔｉ−ＩＦ鋼薄板。