JP3266511B2 - 生体補綴部材 - Google Patents
生体補綴部材Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、変形性関節症などの疾
患により機能が低下もしくは喪失したり、疼痛の増大し
た人の骨や、関節の一部を置換する生体補綴部材に関す
るものである。
患により機能が低下もしくは喪失したり、疼痛の増大し
た人の骨や、関節の一部を置換する生体補綴部材に関す
るものである。
【０００２】
【従来技術とその課題】従来より、ＷＣ、ＴｉＣやＴｉ
Ｂなどを主成分とする焼結体が切削工具、耐摩耗部品、
耐熱部品として用いられる他、時計用外装部品、ネクタ
イピン、ブレスレット、ピアス、イヤリング、ボタン等
の装飾用部材として用いられてきた。
Ｂなどを主成分とする焼結体が切削工具、耐摩耗部品、
耐熱部品として用いられる他、時計用外装部品、ネクタ
イピン、ブレスレット、ピアス、イヤリング、ボタン等
の装飾用部材として用いられてきた。
【０００３】しかしながら、従来のＷＣやＴｉＣをＮｉ
やＣｏ等の金属で結合させた焼結合金では、人間の汗や
海水に対する耐蝕性が低いという欠点があり、また最近
では、ＮｉやＣｏ等の金属元素によるアレルギーが発生
することが問題視されてきている。また、上記生体補綴
部材として生体内で用いる場合にも、上記金属元素の存
在のため生体側が激しく反応して炎症などを起こしてし
まうという生体為害性の問題の他に、大きな荷重による
負荷を受ける部位に応用するには、機械的強度が不十分
である等の問題があった。
やＣｏ等の金属で結合させた焼結合金では、人間の汗や
海水に対する耐蝕性が低いという欠点があり、また最近
では、ＮｉやＣｏ等の金属元素によるアレルギーが発生
することが問題視されてきている。また、上記生体補綴
部材として生体内で用いる場合にも、上記金属元素の存
在のため生体側が激しく反応して炎症などを起こしてし
まうという生体為害性の問題の他に、大きな荷重による
負荷を受ける部位に応用するには、機械的強度が不十分
である等の問題があった。
【０００４】なお、切削工具、耐摩耗部品、耐熱部品の
分野では近年、チタンのホウ化物であるＴｉＢ2 の高硬
度、耐蝕性等の特性を用いたＴｉＢ2 系焼結体が開発さ
れているが、これらの焼結体は高抗折力を得るため、Ｎ
ｉやＣｏ等の金属結合相を有しており、生体為害性を有
するものであった。
分野では近年、チタンのホウ化物であるＴｉＢ2 の高硬
度、耐蝕性等の特性を用いたＴｉＢ2 系焼結体が開発さ
れているが、これらの焼結体は高抗折力を得るため、Ｎ
ｉやＣｏ等の金属結合相を有しており、生体為害性を有
するものであった。
【０００５】
【発明の目的】本発明は、上記従来技術の課題に鑑み、
従来のＴｉＢ2 系焼結体とほぼ同等の高硬度、耐蝕性等
の優れた特性に加えて、生体為害性のない生体補綴部材
を提供することにある。
従来のＴｉＢ2 系焼結体とほぼ同等の高硬度、耐蝕性等
の優れた特性に加えて、生体為害性のない生体補綴部材
を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記問題を解決するため
に鋭意研究した結果、原料としては、ＴｉＢ2 系焼結体
とほぼ同様の原料を用い、結晶相としてＴｉＣおよびＴ
ｉＢ相を主として生成させるとともに、アレルギー源と
なる金属成分含有量を０．３重量％以下とすることによ
りＴｉＢ2 系焼結体とほぼ同等の特性を有するととも
に、生体親和性を有することを知見し、本発明に到っ
た。
に鋭意研究した結果、原料としては、ＴｉＢ2 系焼結体
とほぼ同様の原料を用い、結晶相としてＴｉＣおよびＴ
ｉＢ相を主として生成させるとともに、アレルギー源と
なる金属成分含有量を０．３重量％以下とすることによ
りＴｉＢ2 系焼結体とほぼ同等の特性を有するととも
に、生体親和性を有することを知見し、本発明に到っ
た。
【０００７】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図と
実施例に基づいて説明する。本発明の生体補綴部材は、
少なくともチタン，炭素，ホウ素を主たる構成元素と
し、三成分基準でチタンが全量中８０〜９５重量％、ホ
ウ素が全量中３〜１２重量％、炭素が全量中２〜８重量
％を含有する焼結体からなる部材であって、前記チタン
が主にＴｉＣ相およびＴｉＢ相として存在するととも
に、アレルギー源となる金属成分含有量が全量中０．３
重量％以下としたものである。
実施例に基づいて説明する。本発明の生体補綴部材は、
少なくともチタン，炭素，ホウ素を主たる構成元素と
し、三成分基準でチタンが全量中８０〜９５重量％、ホ
ウ素が全量中３〜１２重量％、炭素が全量中２〜８重量
％を含有する焼結体からなる部材であって、前記チタン
が主にＴｉＣ相およびＴｉＢ相として存在するととも
に、アレルギー源となる金属成分含有量が全量中０．３
重量％以下としたものである。
【０００８】図１は上記焼結体のＳＥＭによる組織図を
示す。図１において符号１はＴｉＣを相を示し、２はＴ
ｉＢ相を示す。
示す。図１において符号１はＴｉＣを相を示し、２はＴ
ｉＢ相を示す。
【０００９】また、図２および図３に本発明の生体補綴
部材の応用例を示し、図２は上記焼結体により構成した
人工膝関節の大腿骨部材Ｆ、そして図３は人工股関節の
骨頭ボールＢを示す。上記焼結体は抗折強度が７００〜
１０００ＭＰａ、ビッカーズ硬度が１０．０〜１３．５
ＧＰａ、破壊靱性値が５．０〜６．８ＭＰａ・ｍ1/2程
度と良好な機械的特性を有するもので、かつ生体為害性
がないので、図２および図３のように生体内の高荷重部
位へ応用しても有効に作用するものである。
部材の応用例を示し、図２は上記焼結体により構成した
人工膝関節の大腿骨部材Ｆ、そして図３は人工股関節の
骨頭ボールＢを示す。上記焼結体は抗折強度が７００〜
１０００ＭＰａ、ビッカーズ硬度が１０．０〜１３．５
ＧＰａ、破壊靱性値が５．０〜６．８ＭＰａ・ｍ1/2程
度と良好な機械的特性を有するもので、かつ生体為害性
がないので、図２および図３のように生体内の高荷重部
位へ応用しても有効に作用するものである。
【００１０】ここで生体補綴部材を構成する焼結体中の
元素を上記のように限定した理由について説明する。
元素を上記のように限定した理由について説明する。
【００１１】先ず、三成分基準でチタンを全量中８０〜
９５重量％としたのは、チタンが８０重量％よりも少な
くなると焼結性が低下するとともに焼結体の強度が低下
するためであり、９５重量％を越えると硬質相としての
ＴｉＣ相とＴｉＢ相が共存できなくなり、焼結体の硬度
が低くなるためである。チタンは全量中８５〜９０重量
％含有することが望ましい。チタンの一部は焼結体中に
金属として存在していても良い。特に好ましくは、三成
分基準でチタンが全量中８０〜９０重量％、ホウ素が全
量中４〜９％、炭素が３〜６重量％の範囲である。ま
た、チタンが金属として存在する量は４０重量％以下が
望ましく、特に３０重量％以下が望ましい。
９５重量％としたのは、チタンが８０重量％よりも少な
くなると焼結性が低下するとともに焼結体の強度が低下
するためであり、９５重量％を越えると硬質相としての
ＴｉＣ相とＴｉＢ相が共存できなくなり、焼結体の硬度
が低くなるためである。チタンは全量中８５〜９０重量
％含有することが望ましい。チタンの一部は焼結体中に
金属として存在していても良い。特に好ましくは、三成
分基準でチタンが全量中８０〜９０重量％、ホウ素が全
量中４〜９％、炭素が３〜６重量％の範囲である。ま
た、チタンが金属として存在する量は４０重量％以下が
望ましく、特に３０重量％以下が望ましい。
【００１２】ホウ素を全量中３〜１２重量％としたの
は、ホウ素が３重量％よりも少なくなると硬質相として
のＴｉＢが存在せず、硬度が低くなるためである。一
方、１２重量％よりも多くなると二ホウ化物のＴｉＢ2
の生成が多くなり、焼成温度が高くなるからである。ホ
ウ素の量は全量中４〜９重量％であることが望ましい。
は、ホウ素が３重量％よりも少なくなると硬質相として
のＴｉＢが存在せず、硬度が低くなるためである。一
方、１２重量％よりも多くなると二ホウ化物のＴｉＢ2
の生成が多くなり、焼成温度が高くなるからである。ホ
ウ素の量は全量中４〜９重量％であることが望ましい。
【００１３】炭素を全量中２〜８重量％としたのは、炭
素が２重量％よりも少ないと硬質相としてのＴｉＣが存
在せず、硬度が低くなるためである。一方、８重量％よ
りも多くなると焼結体中に炭素が残留し、焼結性が低下
するためである。炭素は全量中、３〜６重量％であるこ
とが望ましい。
素が２重量％よりも少ないと硬質相としてのＴｉＣが存
在せず、硬度が低くなるためである。一方、８重量％よ
りも多くなると焼結体中に炭素が残留し、焼結性が低下
するためである。炭素は全量中、３〜６重量％であるこ
とが望ましい。
【００１４】前記主成分に対して、Ｖ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｍ
ｏ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｗから選ばれる少なくとも一種を０．
５〜１５．０重量部の割合で存在させることが望ましい
が、この割合で存在させたのは、上述の成分を含有させ
ることにより、抗折強度、ビッカース硬度、破壊靱性等
の機械的特性をさらに向上することができるからであ
る。また、その量を０．５〜１５．０重量部としたのは
０．５重量部よりも少ない場合には、上記機械的特性を
向上する効果が小さく、１５．０重量部よりも多い場合
には焼結性が低下する傾向にある。また、上記成分は２
〜１２重量部存在させることが望ましい。上記元素は殆
どがＴｉＢまたはＴｉＣ相中に固溶し、特性を向上す
る。
ｏ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｗから選ばれる少なくとも一種を０．
５〜１５．０重量部の割合で存在させることが望ましい
が、この割合で存在させたのは、上述の成分を含有させ
ることにより、抗折強度、ビッカース硬度、破壊靱性等
の機械的特性をさらに向上することができるからであ
る。また、その量を０．５〜１５．０重量部としたのは
０．５重量部よりも少ない場合には、上記機械的特性を
向上する効果が小さく、１５．０重量部よりも多い場合
には焼結性が低下する傾向にある。また、上記成分は２
〜１２重量部存在させることが望ましい。上記元素は殆
どがＴｉＢまたはＴｉＣ相中に固溶し、特性を向上す
る。
【００１５】前記アレルギー源となる金属としては、Ａ
ｌ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｚｎ，Ｒ
ｈ，Ｐｄ，Ｃｄ，Ｓｎ，Ｓｂなどがある。また、このよ
うな金属の含有量を０．３重量％以下と限定したのは、
０．３重量％よりも多いと生体側が炎症反応などを起こ
し易くなるためであり、最も好ましくは０．１重量％以
下である。
ｌ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ｃｕ，Ｚｎ，Ｒ
ｈ，Ｐｄ，Ｃｄ，Ｓｎ，Ｓｂなどがある。また、このよ
うな金属の含有量を０．３重量％以下と限定したのは、
０．３重量％よりも多いと生体側が炎症反応などを起こ
し易くなるためであり、最も好ましくは０．１重量％以
下である。
【００１６】このように、金属アレルギーを生じさせる
金属成分の含有量を０．３重量％以下とするためには、
本発明の焼結体を製造するための原料として、前述した
金属を使用しないことは勿論のこと、原料中における前
述の金属成分の含有量が少ない高純度の原料を用いるこ
とが有効である。
金属成分の含有量を０．３重量％以下とするためには、
本発明の焼結体を製造するための原料として、前述した
金属を使用しないことは勿論のこと、原料中における前
述の金属成分の含有量が少ない高純度の原料を用いるこ
とが有効である。
【００１７】本発明の生体補綴部材を構成する焼結体
は、例えば、原料粉末としてチタンの炭化物やホウ化物
粉末およびその他の原料を混合したものを混合粉砕した
後、バインダーを所定量加え、所定圧力で所望形状に加
圧成形し、これを非酸化性雰囲気下において所定温度で
脱バインダーした後、所定温度で焼成を行うことにより
得られる。
は、例えば、原料粉末としてチタンの炭化物やホウ化物
粉末およびその他の原料を混合したものを混合粉砕した
後、バインダーを所定量加え、所定圧力で所望形状に加
圧成形し、これを非酸化性雰囲気下において所定温度で
脱バインダーした後、所定温度で焼成を行うことにより
得られる。
【００１８】好適には、例えば、粒径が０．５〜３．０
μｍのチタンの炭化物およびホウ化物と、粒径が５〜２
５０μｍのチタン粉末と、所望により粒径１．０〜１
０．０μｍのＶ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｗか
らなる元素またはこれらの炭化物、ホウ化物の各粉末を
秤量混合し、これをアセトン等の有機溶媒中、混合粉砕
した後、有機バインダーを加え、所望形状に成形する。
そして、成形体を非酸化性雰囲気下において所定温度で
脱バインダーした後、所定温度で真空焼成を行うことに
より得られる。
μｍのチタンの炭化物およびホウ化物と、粒径が５〜２
５０μｍのチタン粉末と、所望により粒径１．０〜１
０．０μｍのＶ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｗか
らなる元素またはこれらの炭化物、ホウ化物の各粉末を
秤量混合し、これをアセトン等の有機溶媒中、混合粉砕
した後、有機バインダーを加え、所望形状に成形する。
そして、成形体を非酸化性雰囲気下において所定温度で
脱バインダーした後、所定温度で真空焼成を行うことに
より得られる。
【００１９】ここで、チタンのホウ化物としては、Ｔｉ
Ｂ2 とＴｉＢのいずれも用いることができる。原料とし
てＴｉＢ2 を用いる場合には、このＴｉＢ2 と金属Ｔｉ
が１３００〜１６００℃で反応してＴｉＢを生成する。
Ｂ2 とＴｉＢのいずれも用いることができる。原料とし
てＴｉＢ2 を用いる場合には、このＴｉＢ2 と金属Ｔｉ
が１３００〜１６００℃で反応してＴｉＢを生成する。
【００２０】また、ＴｉＢは焼結体中において針状結晶
として存在することが望ましいが針状でなくとも構わな
い。
として存在することが望ましいが針状でなくとも構わな
い。
【００２１】焼成方法としては真空度が１０-1〜１０-5
torrの雰囲気や各種雰囲気において減圧または無加圧に
て、温度１３００〜１６００℃で焼成する。さらに、非
酸化性雰囲気下、熱間静水圧焼成（ＨＩＰ）において、
１００〜２０００気圧下で１２００〜１４００℃で焼成
することが望ましい。焼成時間は試料の大きさにもよる
が通常０．５〜５時間である。
torrの雰囲気や各種雰囲気において減圧または無加圧に
て、温度１３００〜１６００℃で焼成する。さらに、非
酸化性雰囲気下、熱間静水圧焼成（ＨＩＰ）において、
１００〜２０００気圧下で１２００〜１４００℃で焼成
することが望ましい。焼成時間は試料の大きさにもよる
が通常０．５〜５時間である。
【００２２】
【実施例】実施例１ 原料粉末として平均粒径１．１μｍのＴｉＣおよびＴｉ
Ｂ2 、粒径４０μｍのＴｉ粉末を用い、これらを表１の
割合となるように秤量混合し、これをアセトン等の有機
溶媒中、約６８時間混合粉砕した後、パラフィンを６重
量％加え、２．０ｔｏｎ／ｃｍ2 で所望形状に加圧成形
する。成形されたものを非酸化性雰囲気下において４０
０℃で脱バインダーした後、真空度１０-3torrの真空加
熱炉において表1 に示す温度で真空焼成を１時間行っ
た。焼成は組成変化が生じるように雰囲気を調整して行
った。
Ｂ2 、粒径４０μｍのＴｉ粉末を用い、これらを表１の
割合となるように秤量混合し、これをアセトン等の有機
溶媒中、約６８時間混合粉砕した後、パラフィンを６重
量％加え、２．０ｔｏｎ／ｃｍ2 で所望形状に加圧成形
する。成形されたものを非酸化性雰囲気下において４０
０℃で脱バインダーした後、真空度１０-3torrの真空加
熱炉において表1 に示す温度で真空焼成を１時間行っ
た。焼成は組成変化が生じるように雰囲気を調整して行
った。
【００２３】
【表１】
【００２４】このようにして得られた最終焼結体をＸ線
回折測定で結晶相を同定した結果、本発明品はいずれも
主としてＴｉＣ相とＴｉＢ相が存在していることを確認
した。また、最終焼結体の分析をＩＣＰ発光分析により
行い、その結果を表１に示した。また、ＩＣＰ発光分析
によりアレルギー源となる金属成分含有量を測定した。
尚、表１においては、アレルギー源となる金属としては
ＮｉとＦｅのみが存在量を確認できたため、このＮｉと
Ｆｅの含有量を記載した。
回折測定で結晶相を同定した結果、本発明品はいずれも
主としてＴｉＣ相とＴｉＢ相が存在していることを確認
した。また、最終焼結体の分析をＩＣＰ発光分析により
行い、その結果を表１に示した。また、ＩＣＰ発光分析
によりアレルギー源となる金属成分含有量を測定した。
尚、表１においては、アレルギー源となる金属としては
ＮｉとＦｅのみが存在量を確認できたため、このＮｉと
Ｆｅの含有量を記載した。
【００２５】この表１において、金属チタンの有無は、
Ｘ線回折測定とＳＥＭによる組織観察のいずれでも金属
チタンの存在を確認できた場合を○、Ｘ線回折測定では
確認できないがＳＥＭによる組織観察では確認できない
場合を×とした。
Ｘ線回折測定とＳＥＭによる組織観察のいずれでも金属
チタンの存在を確認できた場合を○、Ｘ線回折測定では
確認できないがＳＥＭによる組織観察では確認できない
場合を×とした。
【００２６】そして、焼結体を平面研削および鏡面研磨
し、この後、抗折強度、ビッカース硬度（Ｈｖ）、破壊
靱性値および耐蝕性および金属の溶出試験を行い目視に
より焼結体の色彩を確認した。
し、この後、抗折強度、ビッカース硬度（Ｈｖ）、破壊
靱性値および耐蝕性および金属の溶出試験を行い目視に
より焼結体の色彩を確認した。
【００２７】抗折強度の測定はＪＩＳＲ１６０１の３点
曲げ試験法に従い、ビッカース硬度の測定はＪＩＳＺ２
２４４試験法に従った。また、破壊靱性値はＩＦ法によ
り求めた。そして、耐蝕性試験は、ＩＳＯ（国際標準化
機構）規格に則した人工汗（ｐＨ４．７）を腐食液とし
て使用し、温度３７℃±２℃に保持した人工汗中に、鏡
面研磨した試料を１週間浸した後、研磨面の状態を観察
し、腐食の程度を目視により観察することにより行っ
た。また研磨面が腐食していない場合を○、研磨面が少
し腐食している場合を△とした。これらの結果を表２に
示す。
曲げ試験法に従い、ビッカース硬度の測定はＪＩＳＺ２
２４４試験法に従った。また、破壊靱性値はＩＦ法によ
り求めた。そして、耐蝕性試験は、ＩＳＯ（国際標準化
機構）規格に則した人工汗（ｐＨ４．７）を腐食液とし
て使用し、温度３７℃±２℃に保持した人工汗中に、鏡
面研磨した試料を１週間浸した後、研磨面の状態を観察
し、腐食の程度を目視により観察することにより行っ
た。また研磨面が腐食していない場合を○、研磨面が少
し腐食している場合を△とした。これらの結果を表２に
示す。
【００２８】
【表２】
【００２９】これらの表１、表２から、本発明の試料で
は、抗折強度が７００〜１０００ＭＰａ、ビッカーズ硬
度が１０．０〜１３．５ＧＰａ、破壊靱性値が５．０〜
６．８ＭＰａ・ｍ1/2 であり機械的特性が良好であるこ
とが判った。
は、抗折強度が７００〜１０００ＭＰａ、ビッカーズ硬
度が１０．０〜１３．５ＧＰａ、破壊靱性値が５．０〜
６．８ＭＰａ・ｍ1/2 であり機械的特性が良好であるこ
とが判った。
【００３０】実施例２ 原料粉末として平均粒径１．１μｍのＴｉＣおよびＴｉ
Ｂ2 、粒径４０μｍのＴｉ粉末、平均粒径１．０μｍの
Ｖ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｗからなる元素ま
たはこれらの炭化物、ホウ化物を用い、これらを最終焼
結体の各金属成分量が表３の割合になるように秤量混合
し、これをアセトン等の有機溶媒中、約６８時間混合粉
砕した後、パラフィンを６重量％加え、２．０ｔｏｎ／
ｃｍ2 で所望形状に加圧成形する。成形されたものを非
酸化性雰囲気下において４００℃で脱バインダーした
後、真空度１０-3torrの真空加熱炉において１４００℃
で真空焼成を１時間行った。さらに、アルゴン雰囲気に
おいて１３００℃で１時間の熱間静水圧焼成（ＨＩＰ）
を行った。このようにして得られた最終焼結体の結晶相
およひ金属元素の分析、アレルギー源となる金属成分含
有量を上記実施例１と同様に行った。その結果を表３に
示す。
Ｂ2 、粒径４０μｍのＴｉ粉末、平均粒径１．０μｍの
Ｖ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｗからなる元素ま
たはこれらの炭化物、ホウ化物を用い、これらを最終焼
結体の各金属成分量が表３の割合になるように秤量混合
し、これをアセトン等の有機溶媒中、約６８時間混合粉
砕した後、パラフィンを６重量％加え、２．０ｔｏｎ／
ｃｍ2 で所望形状に加圧成形する。成形されたものを非
酸化性雰囲気下において４００℃で脱バインダーした
後、真空度１０-3torrの真空加熱炉において１４００℃
で真空焼成を１時間行った。さらに、アルゴン雰囲気に
おいて１３００℃で１時間の熱間静水圧焼成（ＨＩＰ）
を行った。このようにして得られた最終焼結体の結晶相
およひ金属元素の分析、アレルギー源となる金属成分含
有量を上記実施例１と同様に行った。その結果を表３に
示す。
【００３１】
【表３】
【００３２】そして、焼結体を平面研削および鏡面研磨
し、この後、上記実施例と同様に、抗折強度、ビッカー
ス硬度（Ｈｖ）、破壊靱性値、耐蝕性および金属成分の
溶出試験を行った。
し、この後、上記実施例と同様に、抗折強度、ビッカー
ス硬度（Ｈｖ）、破壊靱性値、耐蝕性および金属成分の
溶出試験を行った。
【００３３】これらの結果を表４に示す。
【００３４】
【表４】
【００３５】これらの表３および表４により、焼結体中
にＶ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｗの少なくとも
一種を含有することにより、特に、抗折強度やビッカー
ス硬度が向上していることが判る。また、本アレルギー
源となる金属成分含有量が０．３重量％以下であること
が判る。
にＶ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｈｆ，Ｔａ，Ｗの少なくとも
一種を含有することにより、特に、抗折強度やビッカー
ス硬度が向上していることが判る。また、本アレルギー
源となる金属成分含有量が０．３重量％以下であること
が判る。
【００３６】
【発明の効果】本発明の生体補綴部材は、結晶相として
ＴｉＣおよびＴｉＢ相を主として生成させるとともに、
アレルギー源となる金属含有量を０．３重量％以下とす
ることによりＴｉＢ2 系焼結体とほぼ同等の特性を有す
るとともに、生体親和性を有する焼結体により構成され
るので、生体内の高荷重部位へ応用しても有効に作用す
るという、極めて優れた効果を奏する。
ＴｉＣおよびＴｉＢ相を主として生成させるとともに、
アレルギー源となる金属含有量を０．３重量％以下とす
ることによりＴｉＢ2 系焼結体とほぼ同等の特性を有す
るとともに、生体親和性を有する焼結体により構成され
るので、生体内の高荷重部位へ応用しても有効に作用す
るという、極めて優れた効果を奏する。
【図１】本発明の生体補綴部材を構成する焼結体のＳＥ
Ｍによる組織図を示す。
Ｍによる組織図を示す。
【図２】本発明の生体補綴部材としての人工膝関節の大
腿骨部材の斜視図である。
腿骨部材の斜視図である。
【図３】本発明の生体補綴部材としての人工膝関節の骨
頭ボールの平面図である。
頭ボールの平面図である。
１ ＴｉＣ相 ２ ＴｉＢ相 Ｆ 大腿骨部材 Ｂ 骨頭ボール
Claims (1)
- 【請求項１】少なくともチタン、炭素、ホウ素を構成元
素とし、チタンが全量中８０〜９５重量％、ホウ素が全
量中３〜１２重量％、炭素が全量中２〜８重量％を含有
する焼結体からなる部材であって、該焼結体中にＴｉＣ
相およびＴｉＢ相が存在するとともにアレルギー源とな
る金属成分の含有量が０．３重量％以下であることを特
徴とする生体補綴部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16792996A JP3266511B2 (ja) | 1996-06-27 | 1996-06-27 | 生体補綴部材 |
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| JP16792996A JP3266511B2 (ja) | 1996-06-27 | 1996-06-27 | 生体補綴部材 |
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| JPH1015054A JPH1015054A (ja) | 1998-01-20 |
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1996
- 1996-06-27 JP JP16792996A patent/JP3266511B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
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| JPH1015054A (ja) | 1998-01-20 |
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