JP3256733B2 - セメントクリンカの焼成装置 - Google Patents
セメントクリンカの焼成装置Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、セメントクリンカの焼
成装置の改善に関する。
成装置の改善に関する。
【０００２】
【従来技術とその課題】噴流流動層造粒炉の造粒物は、
通常粒径が2.0〜2.5mm，Ｎ値＝3.0〜3.5になるように制
御し、これを流動層焼成炉において１４００〜１４５０
℃で焼成する。このような技術的背景によりなされた造
粒粒径の制御方法が提案されている。（例えば、特開昭
６２−２２７４３６号公報，特開昭６２−２２７４３９
号公報参照）このような先行技術に示すように、循環粉
粒体の温度や層差圧を一定になるように造粒温度を制御
し、造粒粒径を制御しようとしても、種々の操作状態の
変動があり完全に粒径制御ができないという課題があ
る。図１０に示すアグロメ温度−粒径の特性図，図１１
に示すアグロメ温度−Ｎ値の特性図から明らかなよう
に、粒径が２mmより大きくなったり、粒径分布が広がっ
て（Ｎ値＜３）焼成炉に小粒子が増加すると、粒子間付
着（アグロメ）が起り運転停止に至る。焼成炉のアグロ
メ温度は，粒径，Ｎ値，空塔速度（Ｕ0）が大きいほど
高く、Ｕ0を大に設計すれば、粒径小でもアグロメせず
に焼成可能であるが、粒子の飛び出しが多くなり、ま
た、焼成時間確保のため層高（圧損）を高くする必要が
ある。
通常粒径が2.0〜2.5mm，Ｎ値＝3.0〜3.5になるように制
御し、これを流動層焼成炉において１４００〜１４５０
℃で焼成する。このような技術的背景によりなされた造
粒粒径の制御方法が提案されている。（例えば、特開昭
６２−２２７４３６号公報，特開昭６２−２２７４３９
号公報参照）このような先行技術に示すように、循環粉
粒体の温度や層差圧を一定になるように造粒温度を制御
し、造粒粒径を制御しようとしても、種々の操作状態の
変動があり完全に粒径制御ができないという課題があ
る。図１０に示すアグロメ温度−粒径の特性図，図１１
に示すアグロメ温度−Ｎ値の特性図から明らかなよう
に、粒径が２mmより大きくなったり、粒径分布が広がっ
て（Ｎ値＜３）焼成炉に小粒子が増加すると、粒子間付
着（アグロメ）が起り運転停止に至る。焼成炉のアグロ
メ温度は，粒径，Ｎ値，空塔速度（Ｕ0）が大きいほど
高く、Ｕ0を大に設計すれば、粒径小でもアグロメせず
に焼成可能であるが、粒子の飛び出しが多くなり、ま
た、焼成時間確保のため層高（圧損）を高くする必要が
ある。
【０００３】従って、図９に示すようなセメントクリン
カの焼成装置にあっては、造粒炉での操作条件、詳しく
は、原料成分，分解率，造粒温度，原料量などの変動に
より造粒粒径が変化し、粒径が小となると焼成炉での流
動層がアグロメし運転停止に至る。
カの焼成装置にあっては、造粒炉での操作条件、詳しく
は、原料成分，分解率，造粒温度，原料量などの変動に
より造粒粒径が変化し、粒径が小となると焼成炉での流
動層がアグロメし運転停止に至る。
【０００４】本発明の目的は、造粒粒径が変動しても焼
成炉でアグロメせずに安定運転を可能とし、熱消費の改
善，圧損を小さくすることによる電力低減が図れ、品質
のよいセメントクリンカを得ることにある。
成炉でアグロメせずに安定運転を可能とし、熱消費の改
善，圧損を小さくすることによる電力低減が図れ、品質
のよいセメントクリンカを得ることにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】従来技術の課題を解決す
る本発明の構成は、サスペンションプレヒータなどの予
熱手段により予熱されたセメント原料粉を造粒炉に投入
造粒し、この造粒物を排出シュートを介して焼成炉に投
入焼成するようにしたセメントクリンカの焼成装置であ
って、前記焼成炉のフリーボード部、および／または、
スロート部に絞り部を設け、造粒物の一部、または、全
量を前記絞り部上方に投入するようにしたものである。
る本発明の構成は、サスペンションプレヒータなどの予
熱手段により予熱されたセメント原料粉を造粒炉に投入
造粒し、この造粒物を排出シュートを介して焼成炉に投
入焼成するようにしたセメントクリンカの焼成装置であ
って、前記焼成炉のフリーボード部、および／または、
スロート部に絞り部を設け、造粒物の一部、または、全
量を前記絞り部上方に投入するようにしたものである。
【０００６】
【実施例】次に、図面について本発明実施例の詳細を説
明する。図１は流動床セメント焼成設備を示す概略図、
図２は焼成炉空塔部に絞り部を設けた実施例の要部の縦
断正面図、図３は図２の別実施例を示す要部の縦断正面
図、図４はスロート部に絞り部を設けた実施例の要部の
縦断正面図、図５は絞り部をリング構造とした実施例の
縦断正面図、図６は絞り部上面を球面構造とした実施例
の平面図、図７は部分絞り部に対する造粒物の複数系投
入を示す平面図、図８はリング状絞り部に対する造粒物
の複数系投入を示す平面図である。
明する。図１は流動床セメント焼成設備を示す概略図、
図２は焼成炉空塔部に絞り部を設けた実施例の要部の縦
断正面図、図３は図２の別実施例を示す要部の縦断正面
図、図４はスロート部に絞り部を設けた実施例の要部の
縦断正面図、図５は絞り部をリング構造とした実施例の
縦断正面図、図６は絞り部上面を球面構造とした実施例
の平面図、図７は部分絞り部に対する造粒物の複数系投
入を示す平面図、図８はリング状絞り部に対する造粒物
の複数系投入を示す平面図である。
【０００７】図１について装置の全体系統を説明する
と、１はサスペンションプレヒータで、該サスペンショ
ンプレヒータ１は、サイクロンＣ1，Ｃ2，Ｃ3によって
構成されている。原料投入シュート２から系内に投入さ
れたセメント原料粉は、サイクロンＣ3→Ｃ2→Ｃ1を経
て予熱されたのち流動層型式の造粒炉３内に投入され
る。造粒炉３内で流動整粒された造粒物は、オーバーフ
ロー排出孔から排出され排出シュート４からＬバルブ
（気密排出装置）５を経て流動層焼成炉６に投入せしめ
られ、焼成炉６において焼成せしめられたのち、流動床
クーラ７，移動床クーラ８を経てセメントクリンカとし
て回収される。図中９は微粉炭燃料供給ライン，１０は
重油バーナである。このようなセメント焼成設備におい
て本願発明は、前記流動層焼成炉６を以下に述べるよう
に改善したものである。
と、１はサスペンションプレヒータで、該サスペンショ
ンプレヒータ１は、サイクロンＣ1，Ｃ2，Ｃ3によって
構成されている。原料投入シュート２から系内に投入さ
れたセメント原料粉は、サイクロンＣ3→Ｃ2→Ｃ1を経
て予熱されたのち流動層型式の造粒炉３内に投入され
る。造粒炉３内で流動整粒された造粒物は、オーバーフ
ロー排出孔から排出され排出シュート４からＬバルブ
（気密排出装置）５を経て流動層焼成炉６に投入せしめ
られ、焼成炉６において焼成せしめられたのち、流動床
クーラ７，移動床クーラ８を経てセメントクリンカとし
て回収される。図中９は微粉炭燃料供給ライン，１０は
重油バーナである。このようなセメント焼成設備におい
て本願発明は、前記流動層焼成炉６を以下に述べるよう
に改善したものである。
【０００８】図２の実施例についてその詳細を説明す
る。前記流動層焼成炉６の空塔部（フリーボード）６ａ
の一側に、断面形状が三角形状の絞り部１１を設ける。
一方、前記Ｌバルブ５の下流側に分配弁１２を設け、こ
の分配弁１２によって構成された一方の分配シュート１
２ａを前記絞り部１１に形成された安息角以上の角度を
もつ傾斜上面１１ａの略中央部に開口させ、他方の分配
シュート１２ｂを焼成炉６の流動層６ｂ部に開口したも
のである。
る。前記流動層焼成炉６の空塔部（フリーボード）６ａ
の一側に、断面形状が三角形状の絞り部１１を設ける。
一方、前記Ｌバルブ５の下流側に分配弁１２を設け、こ
の分配弁１２によって構成された一方の分配シュート１
２ａを前記絞り部１１に形成された安息角以上の角度を
もつ傾斜上面１１ａの略中央部に開口させ、他方の分配
シュート１２ｂを焼成炉６の流動層６ｂ部に開口したも
のである。
【０００９】
【作用の説明】焼成炉６のフリーボード６ａに設けた三
角形状の絞り部１１により空塔速度Ｕ0は大幅に増大さ
れる。一方、分配弁１２により造粒物の全量を分配シュ
ート１２ａから、また、一部を分配シュート１２ｂより
投入する。絞り部１１の傾斜上面１１ａの傾斜角度は安
息角以上に形成されているので、投入された造粒物は傾
斜上面１１ａを滑り落ちながら絞り部１１で分級され、
大粒子はそのまま落下して流動層６ｂに投入焼成せしめ
られ、また、小粒子は増大された空塔速度Ｕ0によって
吹き上げられ、造粒炉３に戻り付着造粒される。ちなみ
に、例えば粒径が１mm以下の小粒子の吹き上げのために
は、粒子の終端速度Ｕｔ≒１０ｍ／secであり、従って
Ｕ0は１０ｍ／sec以上となるように絞り部１１を設計す
る必要がある。また、造粒炉３と焼成炉６間における小
粒子の循環量が多いと熱損失も増加するので、焼成炉６
がアグロメしない範囲で一部造粒物を前述のように絞り
部１１の下方に投入する。
角形状の絞り部１１により空塔速度Ｕ0は大幅に増大さ
れる。一方、分配弁１２により造粒物の全量を分配シュ
ート１２ａから、また、一部を分配シュート１２ｂより
投入する。絞り部１１の傾斜上面１１ａの傾斜角度は安
息角以上に形成されているので、投入された造粒物は傾
斜上面１１ａを滑り落ちながら絞り部１１で分級され、
大粒子はそのまま落下して流動層６ｂに投入焼成せしめ
られ、また、小粒子は増大された空塔速度Ｕ0によって
吹き上げられ、造粒炉３に戻り付着造粒される。ちなみ
に、例えば粒径が１mm以下の小粒子の吹き上げのために
は、粒子の終端速度Ｕｔ≒１０ｍ／secであり、従って
Ｕ0は１０ｍ／sec以上となるように絞り部１１を設計す
る必要がある。また、造粒炉３と焼成炉６間における小
粒子の循環量が多いと熱損失も増加するので、焼成炉６
がアグロメしない範囲で一部造粒物を前述のように絞り
部１１の下方に投入する。
【００１０】次に、図３の実施例について説明すると、
この実施例は、造粒炉３のスロート部１３に設けた分散
板１４に形成せる任意のノズル１４ａの下面に、噴流ガ
ス量の調整プレート１５を水平方向にスライド可能に設
け、この調整プレート１５によってノズル１４ａの噴流
ガス量を他のノズルの噴流ガス量より低減し、この作用
で造粒炉３で造粒された所定粒径の造粒物が前記ノズル
１４ａを落下して焼成炉６に排出供給されるようにした
ものである。そして、前記ノズル１４ａの直下に、焼成
炉６のフリーボード６ａに設けた絞り部１１を配置する
とともに、Ｌバルブ５から排出シュート４を経て造粒物
を前記絞り部１１の下方に投入する。前記ノズル１４ａ
から落下供給された造粒物は、焼成炉６の流動層６ｂに
おいて流動焼成せしめられ、また、この造粒物に随伴し
た小粒子は、絞り部１１により大きく増幅された空塔速
度Ｕ0をもつ噴流作用により造粒炉３に戻り付着，造粒
される。
この実施例は、造粒炉３のスロート部１３に設けた分散
板１４に形成せる任意のノズル１４ａの下面に、噴流ガ
ス量の調整プレート１５を水平方向にスライド可能に設
け、この調整プレート１５によってノズル１４ａの噴流
ガス量を他のノズルの噴流ガス量より低減し、この作用
で造粒炉３で造粒された所定粒径の造粒物が前記ノズル
１４ａを落下して焼成炉６に排出供給されるようにした
ものである。そして、前記ノズル１４ａの直下に、焼成
炉６のフリーボード６ａに設けた絞り部１１を配置する
とともに、Ｌバルブ５から排出シュート４を経て造粒物
を前記絞り部１１の下方に投入する。前記ノズル１４ａ
から落下供給された造粒物は、焼成炉６の流動層６ｂに
おいて流動焼成せしめられ、また、この造粒物に随伴し
た小粒子は、絞り部１１により大きく増幅された空塔速
度Ｕ0をもつ噴流作用により造粒炉３に戻り付着，造粒
される。
【００１１】図４に示す実施例は、前記スロート部１３
の下部一側に前記同様の絞り部１１を配設したものであ
る。そして、Ｌバルブ５の下流側に分配弁１２を設け、
この分配弁１２によって構成された一方の分配シュート
１２ａを前記絞り部１１の上方に開口し、他方の分配シ
ュート１２ｂを焼成炉６の流動層６ｂ上部に開口連結し
たものである。この実施例によれば、スロート部１３に
おける噴流ガス流速が大幅に増大され、絞り部１１の上
部に投入供給される造粒物の内大粒子は、傾斜上面１１
ａを滑り落ちながら焼成炉６中に落下供給されて焼成せ
しめられ、一方、投入された小粒子は増幅されたスロー
ト部１３の噴流ガス流によって造粒炉３に戻り、付着，
造粒される。
の下部一側に前記同様の絞り部１１を配設したものであ
る。そして、Ｌバルブ５の下流側に分配弁１２を設け、
この分配弁１２によって構成された一方の分配シュート
１２ａを前記絞り部１１の上方に開口し、他方の分配シ
ュート１２ｂを焼成炉６の流動層６ｂ上部に開口連結し
たものである。この実施例によれば、スロート部１３に
おける噴流ガス流速が大幅に増大され、絞り部１１の上
部に投入供給される造粒物の内大粒子は、傾斜上面１１
ａを滑り落ちながら焼成炉６中に落下供給されて焼成せ
しめられ、一方、投入された小粒子は増幅されたスロー
ト部１３の噴流ガス流によって造粒炉３に戻り、付着，
造粒される。
【００１２】次に、図５，図６について絞り部１１の実
施例を説明すると、図５は前記焼成炉６のフリーボード
６ａ、または、スロート部１３の内面全周に断面形状が
三角形状で、リング構造の絞り部１１を形成し、この絞
り部１１に形成された傾斜上面１１ａの下向き傾斜角度
を安息角以上としたものである。また、図６で示す実施
例は、絞り部１１の上方中央部に投入供給された造粒部
を、矢印で示すように放射状に分散させるために、絞り
部１１の上面に下向き傾斜した球面分散面１１ｂを形成
し、投入された造粒物を広範囲に分散落下するようにし
たものである。
施例を説明すると、図５は前記焼成炉６のフリーボード
６ａ、または、スロート部１３の内面全周に断面形状が
三角形状で、リング構造の絞り部１１を形成し、この絞
り部１１に形成された傾斜上面１１ａの下向き傾斜角度
を安息角以上としたものである。また、図６で示す実施
例は、絞り部１１の上方中央部に投入供給された造粒部
を、矢印で示すように放射状に分散させるために、絞り
部１１の上面に下向き傾斜した球面分散面１１ｂを形成
し、投入された造粒物を広範囲に分散落下するようにし
たものである。
【００１３】図７，図８は造粒物の投入手段を示してお
り、図７の実施例は、焼成炉６のフリーボード６ａ、ま
たは、スロート部１３に配設せる部分構造の絞り部１１
の上方に設けた複数の分配シュート（図示略）から夫々
矢印方向に分散投入するように構成し、また、図８の実
施例は、前記図５で示したリング構造の絞り部１１の等
分複数個所から矢印方向に造粒物を分散投入するように
したものである。
り、図７の実施例は、焼成炉６のフリーボード６ａ、ま
たは、スロート部１３に配設せる部分構造の絞り部１１
の上方に設けた複数の分配シュート（図示略）から夫々
矢印方向に分散投入するように構成し、また、図８の実
施例は、前記図５で示したリング構造の絞り部１１の等
分複数個所から矢印方向に造粒物を分散投入するように
したものである。
【００１４】
【発明の効果】上述のように本発明の構成によれば、次
のような効果が得られる。 （ａ）絞り部を設けたことにより、空塔速度またはスロ
ート部における噴流ガス流速を増大させることができる
とともに、絞り部上方に造粒物を投入することにより、
造粒物を分級して小粒子を造粒炉に戻して付着，造粒さ
せることができる。従って、焼成炉における造粒物の平
均粒径が大となりＮ値も大となるので、焼成炉ではアグ
ロメせず安定運転の継続が可能となり、造粒，焼成効率
の向上が図れる。 （ｂ）絞り部の配置により、空塔速度Ｕ0の低減化，焼
成炉径の大径化，層高の低減化とすることができ、小粒
子の飛び出し量の減少による熱消費の改善，圧損の低減
による電力の節減が図れ、経済的効果は大きい。 （ｃ）絞り部の設置による分級作用の向上により小粒子
がなくなると、より低温焼成で同一品質のセメントクリ
ンカが得られ、而も、一定温度で焼成できることからセ
メントクリンカの品質の向上が図れる。
のような効果が得られる。 （ａ）絞り部を設けたことにより、空塔速度またはスロ
ート部における噴流ガス流速を増大させることができる
とともに、絞り部上方に造粒物を投入することにより、
造粒物を分級して小粒子を造粒炉に戻して付着，造粒さ
せることができる。従って、焼成炉における造粒物の平
均粒径が大となりＮ値も大となるので、焼成炉ではアグ
ロメせず安定運転の継続が可能となり、造粒，焼成効率
の向上が図れる。 （ｂ）絞り部の配置により、空塔速度Ｕ0の低減化，焼
成炉径の大径化，層高の低減化とすることができ、小粒
子の飛び出し量の減少による熱消費の改善，圧損の低減
による電力の節減が図れ、経済的効果は大きい。 （ｃ）絞り部の設置による分級作用の向上により小粒子
がなくなると、より低温焼成で同一品質のセメントクリ
ンカが得られ、而も、一定温度で焼成できることからセ
メントクリンカの品質の向上が図れる。
【図１】流動床セメント焼成設備を示す概略図である。
【図２】焼成炉空塔部に絞り部を設けた実施例の要部の
縦断正面図である。
縦断正面図である。
【図３】図２の別実施例を示す要部の縦断正面図であ
る。
る。
【図４】スロート部に絞り部を設けた実施例の要部の縦
断正面図である。
断正面図である。
【図５】絞り部をリング構造とした実施例の縦断正面図
である。
である。
【図６】絞り部上面を球面構造とした実施例の平面図で
ある。
ある。
【図７】部分絞り部に対する造粒物の複数系投入を示す
平面図である。
平面図である。
【図８】リング状絞り部に対する造粒物の複数系投入を
示す平面図である。
示す平面図である。
【図９】従来のセメントクリンカ焼成装置の縦断正面図
である。
である。
【図１０】アグロメ温度−粒径の特性図である。
【図１１】アグロメ温度−Ｎ値の特性図である。
Ｃ1 サイクロン Ｃ2 サイクロン Ｃ3 サイクロン １ サスペンションプレヒータ ２ 原料投入シュート ３ 造粒炉 ４ 排出シュート ５ Ｌバルブ ６ 流動層焼成炉 ６ａ 空塔部 ６ｂ 流動層 １１ 絞り部 １１ａ 傾斜上面 １１ｂ 球面分散面 １２ 分配弁 １２ａ 分配シュート １２ｂ 分配シュート １３ スロート部 １４ 分散板 １４ａ ノズル １５ 調整プレート
フロントページの続き (72)発明者 石鉢 俊幸 東京都千代田区神田美土代町１番地 住 友セメント株式会社内 (72)発明者 橋本 勲 明石市川崎町１番１号 川崎重工業株式 会社 明石工場内 (72)発明者 村尾 三樹雄 神戸市中央区東川崎町３丁目１番１号 川崎重工業株式会社 神戸工場内 (72)発明者 金森 省三 神戸市中央区東川崎町３丁目１番１号 川崎重工業株式会社 神戸工場内 (56)参考文献 特開 平６−30975（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−280512（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−166741（ＪＰ，Ａ) 実開 昭60−74780（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭59−152396（ＪＰ，Ｕ) 実開 平４−134430（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C04B 7/00 - 7/60
Claims (1)
- 【請求項１】 サスペンションプレヒータなどの予熱手
段により予熱されたセメント原料粉を造粒炉に投入造粒
し、この造粒物を排出シュートを介して焼成炉に投入焼
成するようにしたセメントクリンカの焼成装置であっ
て、前記焼成炉のフリーボード部、および／または、ス
ロート部に絞り部を設け、造粒物の一部、または、全量
を前記絞り部上方に投入するようにしたことを特徴とす
るセメントクリンカの焼成装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36049092A JP3256733B2 (ja) | 1992-12-28 | 1992-12-28 | セメントクリンカの焼成装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36049092A JP3256733B2 (ja) | 1992-12-28 | 1992-12-28 | セメントクリンカの焼成装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06199550A JPH06199550A (ja) | 1994-07-19 |
| JP3256733B2 true JP3256733B2 (ja) | 2002-02-12 |
Family
ID=18469626
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP36049092A Expired - Fee Related JP3256733B2 (ja) | 1992-12-28 | 1992-12-28 | セメントクリンカの焼成装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3256733B2 (ja) |
-
1992
- 1992-12-28 JP JP36049092A patent/JP3256733B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06199550A (ja) | 1994-07-19 |
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