JP3249488B2 - 内燃エンジン用エネルギ制御点火システム - Google Patents
内燃エンジン用エネルギ制御点火システムInfo
- Publication number
- JP3249488B2 JP3249488B2 JP11255399A JP11255399A JP3249488B2 JP 3249488 B2 JP3249488 B2 JP 3249488B2 JP 11255399 A JP11255399 A JP 11255399A JP 11255399 A JP11255399 A JP 11255399A JP 3249488 B2 JP3249488 B2 JP 3249488B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ignition system
- voltage
- spark
- energy
- control
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
- F02P9/00—Electric spark ignition control, not otherwise provided for
- F02P9/002—Control of spark intensity, intensifying, lengthening, suppression
- F02P9/007—Control of spark intensity, intensifying, lengthening, suppression by supplementary electrical discharge in the pre-ionised electrode interspace of the sparking plug, e.g. plasma jet ignition
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D35/00—Controlling engines, dependent on conditions exterior or interior to engines, not otherwise provided for
- F02D35/02—Controlling engines, dependent on conditions exterior or interior to engines, not otherwise provided for on interior conditions
- F02D35/023—Controlling engines, dependent on conditions exterior or interior to engines, not otherwise provided for on interior conditions by determining the cylinder pressure
- F02D35/024—Controlling engines, dependent on conditions exterior or interior to engines, not otherwise provided for on interior conditions by determining the cylinder pressure using an estimation
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
- F02P3/00—Other installations
- F02P3/02—Other installations having inductive energy storage, e.g. arrangements of induction coils
- F02P3/04—Layout of circuits
- F02P3/05—Layout of circuits for control of the magnitude of the current in the ignition coil
- F02P3/051—Opening or closing the primary coil circuit with semiconductor devices
- F02P3/053—Opening or closing the primary coil circuit with semiconductor devices using digital techniques
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Ignition Installations For Internal Combustion Engines (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、内燃エンジンの点
火システムに関し、更に特定すれば、このようなシステ
ムにおけるスパーク・エネルギの制御に関するものであ
る。
火システムに関し、更に特定すれば、このようなシステ
ムにおけるスパーク・エネルギの制御に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来の内燃エンジン用誘導式点火システ
ムでは、通常、初期高電流ピークおよびそれに続く電流
減衰が、スパーク・プラグ放電電流の特性を表してい
る。このような従来の放電電流波形の一例１５０を図６
に示す。
ムでは、通常、初期高電流ピークおよびそれに続く電流
減衰が、スパーク・プラグ放電電流の特性を表してい
る。このような従来の放電電流波形の一例１５０を図６
に示す。
【０００３】他の点火システムの種別に、特別に構成し
たスパーク・プラグを含み、そこから遠ざかるようにア
ークを推進させるように動作可能とすることにより、薄
い空燃混合気の燃焼を容易にしたものがある。その一例
に、電極付近に配置した磁石を含み、磁界がアークをプ
ラグから外側に推進させるように動作可能としたスパー
ク・プラグがある。このようなスパーク・プラグの一実
施形態が、Ｔｏｚｚｉ（トッツィ）の米国特許第５，５
５５，８６２号および第５，６１９，９５９号に記載さ
れている。これらの特許は、本発明の譲受人に譲渡され
ており、その開示内容はこの言及により本願にも含まれ
るものとする。このような動作原理（ｎａｔｕｒｅ）の
スパーク・プラグを用いる場合、薄い空燃混合気での燃
料点火性能を最大に高めつつ、電極もできるだけ長寿命
化するという、２つの主要な目標がある。しかしなが
ら、図８に示す従来の放電電流波形１５０は、これらの
目標のいずれについても最適化したものではない。点火
動作において過剰な放電電流が早く発生し過ぎるために
電極が過剰に腐食し、しかも点火動作の終了付近におけ
る放電電流が不適当なために、燃焼が十分に行われな
い。
たスパーク・プラグを含み、そこから遠ざかるようにア
ークを推進させるように動作可能とすることにより、薄
い空燃混合気の燃焼を容易にしたものがある。その一例
に、電極付近に配置した磁石を含み、磁界がアークをプ
ラグから外側に推進させるように動作可能としたスパー
ク・プラグがある。このようなスパーク・プラグの一実
施形態が、Ｔｏｚｚｉ（トッツィ）の米国特許第５，５
５５，８６２号および第５，６１９，９５９号に記載さ
れている。これらの特許は、本発明の譲受人に譲渡され
ており、その開示内容はこの言及により本願にも含まれ
るものとする。このような動作原理（ｎａｔｕｒｅ）の
スパーク・プラグを用いる場合、薄い空燃混合気での燃
料点火性能を最大に高めつつ、電極もできるだけ長寿命
化するという、２つの主要な目標がある。しかしなが
ら、図８に示す従来の放電電流波形１５０は、これらの
目標のいずれについても最適化したものではない。点火
動作において過剰な放電電流が早く発生し過ぎるために
電極が過剰に腐食し、しかも点火動作の終了付近におけ
る放電電流が不適当なために、燃焼が十分に行われな
い。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】したがって、アーク推
進型スパーク・プラグを基本とする点火システムにおい
て、点火動作中にわたってスパーク・プラグ放電電流を
制御することにより、薄い空燃混合気において燃料点火
性能を最大に高めつつ、電極の寿命を最大限延ばすとい
う二重の目標を達成するシステムが必要とされている。
進型スパーク・プラグを基本とする点火システムにおい
て、点火動作中にわたってスパーク・プラグ放電電流を
制御することにより、薄い空燃混合気において燃料点火
性能を最大に高めつつ、電極の寿命を最大限延ばすとい
う二重の目標を達成するシステムが必要とされている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、前述の従来技
術の欠点に対処するものである。本発明の一形態によれ
ば、内燃エンジン用エネルギ制御点火システムは、第１
および第２電極を有し、その間にスパーク・ギャップを
規定する点火プラグと、点火プラグの第１および第２電
極に接続してある点火コイルであって、制御信号に応答
して、スパーク・ギャップ間に放電電流を生成する点火
コイルと、スパーク・ギャップ間に接続してある抵抗で
あって、制御信号の発生後の第１所定時間期間内に、放
電電流を第１スレッシュホールド電流レベル未満に制限
するように大きさを決めてある抵抗とを備える。
術の欠点に対処するものである。本発明の一形態によれ
ば、内燃エンジン用エネルギ制御点火システムは、第１
および第２電極を有し、その間にスパーク・ギャップを
規定する点火プラグと、点火プラグの第１および第２電
極に接続してある点火コイルであって、制御信号に応答
して、スパーク・ギャップ間に放電電流を生成する点火
コイルと、スパーク・ギャップ間に接続してある抵抗で
あって、制御信号の発生後の第１所定時間期間内に、放
電電流を第１スレッシュホールド電流レベル未満に制限
するように大きさを決めてある抵抗とを備える。
【０００６】本発明の別の形態によれば、内燃エンジン
用エネルギ制御点火システムは、第１および第２電極を
有し、その間にスパーク・ギャップを規定する点火プラ
グと、二次コイルに結合してある一次コイルを有し、一
次コイルが第１制御信号に応答して二次コイルの両端に
スパーク電圧を誘導し、二次コイルがスパーク電圧に応
答してスパーク・ギャップ間に放電電流を生成する点火
コイルと、スパーク電圧を検知し、それに対応するスパ
ーク電圧信号を生成する手段と、スパーク・ギャップ間
に接続してあり、第２制御信号に応答してその抵抗値を
調節する可変抵抗と、スパーク電圧信号に応答して第２
制御信号を生成することにより、可変抵抗の抵抗値をス
パーク電圧信号の関数として調節する制御コンピュータ
とを備える。
用エネルギ制御点火システムは、第１および第２電極を
有し、その間にスパーク・ギャップを規定する点火プラ
グと、二次コイルに結合してある一次コイルを有し、一
次コイルが第１制御信号に応答して二次コイルの両端に
スパーク電圧を誘導し、二次コイルがスパーク電圧に応
答してスパーク・ギャップ間に放電電流を生成する点火
コイルと、スパーク電圧を検知し、それに対応するスパ
ーク電圧信号を生成する手段と、スパーク・ギャップ間
に接続してあり、第２制御信号に応答してその抵抗値を
調節する可変抵抗と、スパーク電圧信号に応答して第２
制御信号を生成することにより、可変抵抗の抵抗値をス
パーク電圧信号の関数として調節する制御コンピュータ
とを備える。
【０００７】本発明の更に別の形態によれば、内燃エン
ジン用エネルギ制御点火システムは、第１および第２電
極を有し、その間にスパーク・ギャップを規定する点火
プラグと、点火プラグの第１および第２電極に接続して
ある点火コイルであって、制御電圧に応答してスパーク
・ギャップ間に第１放電電流を生成する点火コイルと、
点火コイルの少なくとも一部の間に、制御電圧とは別個
の補足電圧を生成する手段であって、点火コイルが補足
電圧に応答してスパーク・ギャップ間に第２放電電流を
生成し、第２放電電流を第１放電電流に補足するように
した手段とを備える。
ジン用エネルギ制御点火システムは、第１および第２電
極を有し、その間にスパーク・ギャップを規定する点火
プラグと、点火プラグの第１および第２電極に接続して
ある点火コイルであって、制御電圧に応答してスパーク
・ギャップ間に第１放電電流を生成する点火コイルと、
点火コイルの少なくとも一部の間に、制御電圧とは別個
の補足電圧を生成する手段であって、点火コイルが補足
電圧に応答してスパーク・ギャップ間に第２放電電流を
生成し、第２放電電流を第１放電電流に補足するように
した手段とを備える。
【０００８】本発明の目的の１つは、内燃エンジン用に
改良した点火システムを提供することである。本発明の
別の目的は、放電電流を制御することにより、電極の腐
食を最少に抑えつつ、空燃混合気の点火性（ignitabili
ty）を最適化するように動作可能な点火システムを提供
することである。
改良した点火システムを提供することである。本発明の
別の目的は、放電電流を制御することにより、電極の腐
食を最少に抑えつつ、空燃混合気の点火性（ignitabili
ty）を最適化するように動作可能な点火システムを提供
することである。
【０００９】本発明のこれらのおよびその他の目的は、
以下の好適な実施形態の説明から一層明らかとなろう。
以下の好適な実施形態の説明から一層明らかとなろう。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明の原理の理解を促進する目
的のために、ここで図面に示す特定な実施形態の１つを
引用し、具体的なことばを用いてこれを説明する。しか
しながら、これによって本発明の範囲を限定する意図は
なく、図示する実施形態における変形や更に別の変更、
および図示するような本発明の原理の更なる応用は、本
発明に関係する当業者には通常に想起するものと見なす
ことは理解されよう。
的のために、ここで図面に示す特定な実施形態の１つを
引用し、具体的なことばを用いてこれを説明する。しか
しながら、これによって本発明の範囲を限定する意図は
なく、図示する実施形態における変形や更に別の変更、
および図示するような本発明の原理の更なる応用は、本
発明に関係する当業者には通常に想起するものと見なす
ことは理解されよう。
【００１１】これより、図１ないし図４を参照して、本
発明のスパーク放電電流制御技法と共に用いるための従
来技術のアーク推進スパーク・プラグ５０の一例を示
す。図１において、スパーク・プラグ５０は、典型的に
金属材料で形成し、ねじ切り部分５２を有するハウジン
グ５４を含む。ねじ切り部分５２は、スパーク・プラグ
５０を、内燃エンジンのシリンダ・ブロック内の対応す
るねじ切り孔（図示せず）内に取り付け可能とする。ハ
ウジング５４の表面５６は、シリンダ・ブロック即ちシ
リンダ・ヘッドの表面と嵌合して気密密閉構造を形成
し、シリンダ・ブロック内部に燃焼室を形成する。典型
的にセラミックまたは同様の材料の絶縁体６０の孔６２
内部に端子電極５８を配置し、絶縁体６０をハウジング
５４内に嵌め込む。ハウジング５４の遠端および絶縁体
６０は、キャビティ６４を形成し、その内部に第１電極
６６および第２電極６８を形成してある。電極６６は公
知の方法でハウジング５４に取り付け、電極６８は好ま
しくは電極延長部６３およびばね７０によって端子電極
５８に電気的に接続する。いずれの場合でも、電極６
６，６８は、その間に散開ギャップ（diverging gap）
６５を形成する。
発明のスパーク放電電流制御技法と共に用いるための従
来技術のアーク推進スパーク・プラグ５０の一例を示
す。図１において、スパーク・プラグ５０は、典型的に
金属材料で形成し、ねじ切り部分５２を有するハウジン
グ５４を含む。ねじ切り部分５２は、スパーク・プラグ
５０を、内燃エンジンのシリンダ・ブロック内の対応す
るねじ切り孔（図示せず）内に取り付け可能とする。ハ
ウジング５４の表面５６は、シリンダ・ブロック即ちシ
リンダ・ヘッドの表面と嵌合して気密密閉構造を形成
し、シリンダ・ブロック内部に燃焼室を形成する。典型
的にセラミックまたは同様の材料の絶縁体６０の孔６２
内部に端子電極５８を配置し、絶縁体６０をハウジング
５４内に嵌め込む。ハウジング５４の遠端および絶縁体
６０は、キャビティ６４を形成し、その内部に第１電極
６６および第２電極６８を形成してある。電極６６は公
知の方法でハウジング５４に取り付け、電極６８は好ま
しくは電極延長部６３およびばね７０によって端子電極
５８に電気的に接続する。いずれの場合でも、電極６
６，６８は、その間に散開ギャップ（diverging gap）
６５を形成する。
【００１２】絶縁体６０内部に磁石７２，７４（図２）
を配置し、全体的にキャビティ６４を包囲する。磁石７
２，７４はキャビティ６４内部したがってスパーク・ギ
ャップ６５内部に磁界を生成し、ギャップ６５内部の電
極６６，６８間に生ずるアークを、スパーク・プラグ５
０の端部に向かって外側に付勢するように動作可能であ
る。これについては、以下で更に詳しく説明する。
を配置し、全体的にキャビティ６４を包囲する。磁石７
２，７４はキャビティ６４内部したがってスパーク・ギ
ャップ６５内部に磁界を生成し、ギャップ６５内部の電
極６６，６８間に生ずるアークを、スパーク・プラグ５
０の端部に向かって外側に付勢するように動作可能であ
る。これについては、以下で更に詳しく説明する。
【００１３】絶縁体６０は、好ましくは、窒化シリコン
で作る。磁石７２，７４は、好ましくは、サマリウム・
コバルトで作り、ハウジング５４は、鋼鉄等のように、
スパーク・プラグ構造において典型的に用いる材料で作
る。電極５８は、好ましくは、鋼鉄またはアルミニウム
で作り、電極６６，６８は、好ましくは、鋼鉄またはス
パーク・プラグ構造の技術において周知のアーク腐食に
対して抵抗力のある同様の材料で作る。
で作る。磁石７２，７４は、好ましくは、サマリウム・
コバルトで作り、ハウジング５４は、鋼鉄等のように、
スパーク・プラグ構造において典型的に用いる材料で作
る。電極５８は、好ましくは、鋼鉄またはアルミニウム
で作り、電極６６，６８は、好ましくは、鋼鉄またはス
パーク・プラグ構造の技術において周知のアーク腐食に
対して抵抗力のある同様の材料で作る。
【００１４】絶縁体６０は完全な熱絶縁体ではないの
で、磁石７２，７４およびハウジング５４の内面５３間
にヒート・シンク・スリーブ７１を備えて、燃焼プロセ
スの間に発生する熱を磁石７２，７４から遠ざけハウジ
ング５４に向かうように引き出すことが好ましい。ま
た、スリーブ７１は、銅等のように、高い熱伝導性を有
する材料で形成することが好ましい。
で、磁石７２，７４およびハウジング５４の内面５３間
にヒート・シンク・スリーブ７１を備えて、燃焼プロセ
スの間に発生する熱を磁石７２，７４から遠ざけハウジ
ング５４に向かうように引き出すことが好ましい。ま
た、スリーブ７１は、銅等のように、高い熱伝導性を有
する材料で形成することが好ましい。
【００１５】次に図３を参照し、電極６６，６８の拡大
図を示す。電極６６，６８間に形成するスパーク・ギャ
ップは、狭いギャップ７６を有し、電極６６の形状のた
めに、より大きなスパーク・ギャップ７８へと拡大す
る。図４を参照して、電極６６，６８の拡大図を示す。
スパーク・プラグ５０の端子５８に送出する種々の電力
レベルの点火信号に応じて、電極６６，６８間に形成し
確立するアークの相対的な位置を図示するために、種々
のアーク３６ａ〜３６ｃを示す。即ち、電極６６，６８
の各表面６６ａ，６８ａ間に分子のブレークダウンが発
生する際にアーク３６ａを確立することにより、プラズ
マ・エリアを発生し、その中に電流の流れを確立するこ
とができる。プラズマはイオンを含み、これが電流の流
れに経路を与えることができる。したがって、表面６６
ａ，６８ａ間のエア・ギャップ７６のブレークダウンの
ことを、多くの場合ギャップ・イオン化と呼ぶ。一旦ギ
ャップ・イオン化が生じたなら、イオン化現象によって
形成されたプラズマ・エリア内に電流の流れが確立し、
したがってアーク３６ａが確立する。イオン化現象に起
因してエア・ギャップ７６の抵抗が破壊されると、アー
ク３６ａを維持するために必要な電圧は、典型的に、ア
ークを確立するために必要な電圧から低下する。
図を示す。電極６６，６８間に形成するスパーク・ギャ
ップは、狭いギャップ７６を有し、電極６６の形状のた
めに、より大きなスパーク・ギャップ７８へと拡大す
る。図４を参照して、電極６６，６８の拡大図を示す。
スパーク・プラグ５０の端子５８に送出する種々の電力
レベルの点火信号に応じて、電極６６，６８間に形成し
確立するアークの相対的な位置を図示するために、種々
のアーク３６ａ〜３６ｃを示す。即ち、電極６６，６８
の各表面６６ａ，６８ａ間に分子のブレークダウンが発
生する際にアーク３６ａを確立することにより、プラズ
マ・エリアを発生し、その中に電流の流れを確立するこ
とができる。プラズマはイオンを含み、これが電流の流
れに経路を与えることができる。したがって、表面６６
ａ，６８ａ間のエア・ギャップ７６のブレークダウンの
ことを、多くの場合ギャップ・イオン化と呼ぶ。一旦ギ
ャップ・イオン化が生じたなら、イオン化現象によって
形成されたプラズマ・エリア内に電流の流れが確立し、
したがってアーク３６ａが確立する。イオン化現象に起
因してエア・ギャップ７６の抵抗が破壊されると、アー
ク３６ａを維持するために必要な電圧は、典型的に、ア
ークを確立するために必要な電圧から低下する。
【００１６】電極６６に流れ込む電流Ｉのレベルおよび
／または期間を増大することにより、電極６６の表面６
６ｂと電極６８の表面６８ａとの間のアーク３６ｂで示
す位置に向けて、アーク３６ａを付勢することができ
る。同様に、電極６６に流れ込む電流Ｉのレベルおよび
／または期間を更に増大させることにより、電極６６の
表面６６ｃと電極６８の表面６８ｂとの間のアーク３６
ｃで示す位置に向けてアークを付勢することができる。
いずれの場合も、磁石７２，７４を含ませることによ
り、アークを電極６６，６８間に適切に位置付けるため
に必要な電流量が大幅に減少する。図４にＦとして示す
力ベクトルは、式ｉｘＢにしたがってアーク３６ａ〜３
６ｃに作用するローレンツ力ベクトルの図式表現であ
る。電極６６，６８で規定した散開ギャップは、スパー
ク・プラグ・デバイス内に可変長のアークを確立する手
段を与える。これは、車両に別の燃料エンジンを実施す
る場合、特に有利である。このようなスパーク・プラグ
５０の例は、Ｔｏｚｚｉ（トッツィ）の米国特許第５，
５５５，８６２号および第５，６１９，９５９号に記載
されている。これらの特許は、本発明の譲受人に譲渡さ
れており、その開示内容はこの言及により本願にも含ま
れるものとする。
／または期間を増大することにより、電極６６の表面６
６ｂと電極６８の表面６８ａとの間のアーク３６ｂで示
す位置に向けて、アーク３６ａを付勢することができ
る。同様に、電極６６に流れ込む電流Ｉのレベルおよび
／または期間を更に増大させることにより、電極６６の
表面６６ｃと電極６８の表面６８ｂとの間のアーク３６
ｃで示す位置に向けてアークを付勢することができる。
いずれの場合も、磁石７２，７４を含ませることによ
り、アークを電極６６，６８間に適切に位置付けるため
に必要な電流量が大幅に減少する。図４にＦとして示す
力ベクトルは、式ｉｘＢにしたがってアーク３６ａ〜３
６ｃに作用するローレンツ力ベクトルの図式表現であ
る。電極６６，６８で規定した散開ギャップは、スパー
ク・プラグ・デバイス内に可変長のアークを確立する手
段を与える。これは、車両に別の燃料エンジンを実施す
る場合、特に有利である。このようなスパーク・プラグ
５０の例は、Ｔｏｚｚｉ（トッツィ）の米国特許第５，
５５５，８６２号および第５，６１９，９５９号に記載
されている。これらの特許は、本発明の譲受人に譲渡さ
れており、その開示内容はこの言及により本願にも含ま
れるものとする。
【００１７】別の燃料エンジン、即ち、液体プロパンま
たは天然ガス・エンジンは、典型的に、薄い空燃混合気
で動作し、燃焼時のシリンダ圧力は、エンジンの負荷に
よって幅広く変動し得る。通常、シリンダ圧力はエンジ
ンの負荷と共に上昇し、それにしたがってアーク３６ａ
〜３６ｃの直径は縮小する。したがって、軽エンジン負
荷時におけるアークの直径では、電極６６，６８の表面
温度は容認し得るが、アークの直径はエンジン負荷の増
大と共に減少するので、高エンジン負荷時ではアークは
対応して集中するため、電極６６，６８の表面温度は、
その融点を超過する虞れがある。本発明によれば、電極
６６，６８間を流れる電流を適宜制御し、全エンジン負
荷条件の下で、電極の表面温度がその融点を超過し得る
最大電流密度未満の電流密度Ｊを与えるようにする。ま
た、電極６６，６８間を流れる電流は、アーク３６ａ〜
３６ｃの一貫性のある推進が阻害される最少電流密度よ
りは大きな電流密度を与えるようにも制御しなければな
らない。これら２つの基準を、図５および図６にグラフ
として示す。図５は、図４の放電電流ｉを、シリンダ圧
力に比例する気体密度に対してプロットして示すグラフ
である。図５に示すように、波形８０は、電極の表面温
度がその融点を超過する最大放電電流境界を表すもので
ある。波形８２は、一貫性のないアーク３６ａ〜３６ｃ
の推進が発生し得る最少放電電流境界を表すものであ
る。波形８０，８２の間に、本発明の目的のために、容
認可能な放電電流領域を定義する。図６は、放電電流期
間に対してプロットした放電電流密度のグラフを示す。
図６から明らかなように、一貫性のないアーク推進が発
生する境界となる放電電流密度８４は、時間の減少関数
である。
たは天然ガス・エンジンは、典型的に、薄い空燃混合気
で動作し、燃焼時のシリンダ圧力は、エンジンの負荷に
よって幅広く変動し得る。通常、シリンダ圧力はエンジ
ンの負荷と共に上昇し、それにしたがってアーク３６ａ
〜３６ｃの直径は縮小する。したがって、軽エンジン負
荷時におけるアークの直径では、電極６６，６８の表面
温度は容認し得るが、アークの直径はエンジン負荷の増
大と共に減少するので、高エンジン負荷時ではアークは
対応して集中するため、電極６６，６８の表面温度は、
その融点を超過する虞れがある。本発明によれば、電極
６６，６８間を流れる電流を適宜制御し、全エンジン負
荷条件の下で、電極の表面温度がその融点を超過し得る
最大電流密度未満の電流密度Ｊを与えるようにする。ま
た、電極６６，６８間を流れる電流は、アーク３６ａ〜
３６ｃの一貫性のある推進が阻害される最少電流密度よ
りは大きな電流密度を与えるようにも制御しなければな
らない。これら２つの基準を、図５および図６にグラフ
として示す。図５は、図４の放電電流ｉを、シリンダ圧
力に比例する気体密度に対してプロットして示すグラフ
である。図５に示すように、波形８０は、電極の表面温
度がその融点を超過する最大放電電流境界を表すもので
ある。波形８２は、一貫性のないアーク３６ａ〜３６ｃ
の推進が発生し得る最少放電電流境界を表すものであ
る。波形８０，８２の間に、本発明の目的のために、容
認可能な放電電流領域を定義する。図６は、放電電流期
間に対してプロットした放電電流密度のグラフを示す。
図６から明らかなように、一貫性のないアーク推進が発
生する境界となる放電電流密度８４は、時間の減少関数
である。
【００１８】図５の波形８０，８２間に定義した容認可
能な放電電流領域内において、本発明は、電極６６の表
面６６ａ，６６ｂおよび電極６８の表面６８ａの腐食
（過剰な電流の流れによる）を最少に抑えつつ、薄い空
燃混合気での燃料点火性能を最大限高めることに対処す
る。電極６６，６８の表面６６ｃ，６８ｂは、それぞ
れ、スパーク・ギャップ７６，７８（図３）の寸法には
一般に寄与せず、したがって、その表面の腐食に対する
関与は弱まる。本発明によれば、好ましくは、ギャップ
・イオン化が発生した後に、放電電流（図４のｉ）を最
適な低電流に制御する。ここで、低電流とは、一貫性の
あるアーク推進に必要な電流レベルよりも多少高い程度
である。散開ギャップ６５に沿って指定した距離だけア
ークが移動した後、概略的に、空燃混合気の点火を行う
ことができる、最適電流レベルに放電電流を上昇させ
る。これらの目的を達成するためのシステム１００の好
適な実施形態の１つを、図７に示す。
能な放電電流領域内において、本発明は、電極６６の表
面６６ａ，６６ｂおよび電極６８の表面６８ａの腐食
（過剰な電流の流れによる）を最少に抑えつつ、薄い空
燃混合気での燃料点火性能を最大限高めることに対処す
る。電極６６，６８の表面６６ｃ，６８ｂは、それぞ
れ、スパーク・ギャップ７６，７８（図３）の寸法には
一般に寄与せず、したがって、その表面の腐食に対する
関与は弱まる。本発明によれば、好ましくは、ギャップ
・イオン化が発生した後に、放電電流（図４のｉ）を最
適な低電流に制御する。ここで、低電流とは、一貫性の
あるアーク推進に必要な電流レベルよりも多少高い程度
である。散開ギャップ６５に沿って指定した距離だけア
ークが移動した後、概略的に、空燃混合気の点火を行う
ことができる、最適電流レベルに放電電流を上昇させ
る。これらの目的を達成するためのシステム１００の好
適な実施形態の１つを、図７に示す。
【００１９】ここで図７を参照すると、エネルギ制御点
火システム１００は、当技術分野では公知のように、二
次コイル１０４に誘導的に結合した一次コイル１０２を
有する点火コイルを含む。一次コイル１０２の一端は、
点火システム１００を活性化する制御信号を受け取り、
信号経路１１６を通じてこの制御信号を制御コンピュー
タ１１２の入力ＩＮ２に供給する。好ましくは、制御コ
ンピュータ１１２は、マイクロプロセッサ制御型であ
り、デジタル信号処理機能およびメモリ部１４６を含
む。二次コイル１０４の一端１０４ａは、スパーク・プ
ラグ５０の一端、および可変抵抗１１８の一端に接続し
てあり、二次コイル１０４の対向端１０４ｂは、接地電
位、スパーク・プラグ５０の対向端、および可変抵抗１
１８の対向端に接続してある。制御コンピュータ１１２
の出力ＯＵＴ１は、信号経路１２０を通じて可変抵抗１
１８に接続してあり、その抵抗値を制御する。
火システム１００は、当技術分野では公知のように、二
次コイル１０４に誘導的に結合した一次コイル１０２を
有する点火コイルを含む。一次コイル１０２の一端は、
点火システム１００を活性化する制御信号を受け取り、
信号経路１１６を通じてこの制御信号を制御コンピュー
タ１１２の入力ＩＮ２に供給する。好ましくは、制御コ
ンピュータ１１２は、マイクロプロセッサ制御型であ
り、デジタル信号処理機能およびメモリ部１４６を含
む。二次コイル１０４の一端１０４ａは、スパーク・プ
ラグ５０の一端、および可変抵抗１１８の一端に接続し
てあり、二次コイル１０４の対向端１０４ｂは、接地電
位、スパーク・プラグ５０の対向端、および可変抵抗１
１８の対向端に接続してある。制御コンピュータ１１２
の出力ＯＵＴ１は、信号経路１２０を通じて可変抵抗１
１８に接続してあり、その抵抗値を制御する。
【００２０】図７において、可変抵抗１１８は、ポテン
ショメータとして示してあり、その一端にワイパを接続
してある。この場合、制御コンピュータ１１２は、ＯＵ
Ｔ１を通じてワイパの位置を制御するように動作可能で
ある。尚、図７に示す可変抵抗１１８の構造は、その一
実施形態を表すものであり、本発明は、制御コンピュー
タ１１２によって制御可能であれば、公知のあらゆる構
造の可変抵抗を利用し、その値を調整することも念頭に
入れていることは理解されよう。公知の抵抗調節構造お
よび技法の例には、ツエナー・ダイオード制御型抵抗構
造、いわゆるＲ／２Ｒラダー構造等が含まれるが、これ
らに限定する訳ではない。
ショメータとして示してあり、その一端にワイパを接続
してある。この場合、制御コンピュータ１１２は、ＯＵ
Ｔ１を通じてワイパの位置を制御するように動作可能で
ある。尚、図７に示す可変抵抗１１８の構造は、その一
実施形態を表すものであり、本発明は、制御コンピュー
タ１１２によって制御可能であれば、公知のあらゆる構
造の可変抵抗を利用し、その値を調整することも念頭に
入れていることは理解されよう。公知の抵抗調節構造お
よび技法の例には、ツエナー・ダイオード制御型抵抗構
造、いわゆるＲ／２Ｒラダー構造等が含まれるが、これ
らに限定する訳ではない。
【００２１】また、二次コイル１０４の端部１０４ａ
は、電圧センサ１１０にも接続してあり、あるいはこれ
を一体的に含む。電圧センサ１１０は、信号経路１１４
を通じて、制御コンピュータ１１２の入力ＩＮ１に接続
してある。電圧センサ１１０は、好ましくは、Ｌｕｉｇ
ｉ Ｔｏｚｚｉ（ルイジ トッツィ）の米国特許6,006,
156号に記載してあるような公知のセンサとする。これ
は、本発明の譲受人に譲渡されており、その開示内容は
この言及により本願にも含まれるものとする。しかしな
がら、本発明の目的のために、電圧センサ１１０は、前
述のように、スパーク・プラグ５０のギャップ６５をイ
オン化するために必要な電圧に対応するブレークダウン
電圧ＶBDを決定し、制御コンピュータ１１２の入力ＩＮ
１に対応する信号を供給するように動作可能であれば、
公知のいずれのセンサでもよいことは理解されよう。
は、電圧センサ１１０にも接続してあり、あるいはこれ
を一体的に含む。電圧センサ１１０は、信号経路１１４
を通じて、制御コンピュータ１１２の入力ＩＮ１に接続
してある。電圧センサ１１０は、好ましくは、Ｌｕｉｇ
ｉ Ｔｏｚｚｉ（ルイジ トッツィ）の米国特許6,006,
156号に記載してあるような公知のセンサとする。これ
は、本発明の譲受人に譲渡されており、その開示内容は
この言及により本願にも含まれるものとする。しかしな
がら、本発明の目的のために、電圧センサ１１０は、前
述のように、スパーク・プラグ５０のギャップ６５をイ
オン化するために必要な電圧に対応するブレークダウン
電圧ＶBDを決定し、制御コンピュータ１１２の入力ＩＮ
１に対応する信号を供給するように動作可能であれば、
公知のいずれのセンサでもよいことは理解されよう。
【００２２】二次コイル１０４は、好ましくは、多数の
タップを含み、各タップをコンデンサに結合し、これら
コンデンサの充電および放電を制御コンピュータ１１２
によって制御する。図７には、このようなタップおよび
付随するコンピュータ制御型コンデンサを４組示すが、
システム１００は、あらゆる数のタップ／コンデンサを
含んでもよいことは理解されよう。その目的について
は、以下で詳細に説明する。図７に示す実施形態では、
二次コイル１０４に至る第１タップをダイオード１２２
のアノードに接続してあり、ダイオード１２２のカソー
ドは、スイッチ１２４の一端およびコンデンサＣ１の一
端に接続してある。スイッチ１２４およびコンデンサＣ
１の対向端は、コイル１０４の端部１０４ｂに接続して
ある。制御コンピュータ１１２の出力ＯＵＴ２は、信号
経路１２６を通じて、スイッチ１２４の切り替え制御入
力に結合してあり、制御コンピュータ１１２が、ＯＵＴ
２を通じてスイッチ１２４の開閉を制御するように動作
可能となっている。二次コイル１０４に至る第２タップ
は、ダイオード１２８のアノードに接続してあり、ダイ
オード１２８のカソードは、スイッチ１３０の一端およ
びコンデンサＣ２の一端に接続してある。スイッチ１３
０およびコンデンサＣ２の対向端は、コイル１０４の端
部１０４ｂに接続してある。制御コンピュータ１１２の
出力ＯＵＴ３は、信号経路１３２を通じて、スイッチ１
３０の切り替え制御入力に接続してあり、制御コンピュ
ータ１１２が、ＯＵＴ３を通じて、スイッチ１３０の開
閉を制御するように動作可能となっている。二次コイル
１０４に至る第３タップが、ダイオード１３４のアノー
ドに接続してあり、ダイオード１３４のカソードは、ス
イッチ１３６の一端およびコンデンサＣ３の一端に接続
してある。スイッチ１３６およびコンデンサＣ３の対向
端は、コイル１０４の端部１０４ｂに接続してある。コ
ンピュータ１１２の出力ＯＵＴ４は、信号経路１３８を
通じて、スイッチ１３６の切り替え制御入力に接続して
あり、制御コンピュータ１１２が、ＯＵＴ４を通じて、
スイッチ１３６の開閉を制御するように動作可能となっ
ている。二次コイル１０４に至る第４タップが、ダイオ
ード１４０のアノードに接続してあり、ダイオード１４
０のカソードは、スイッチ１４２の一端およびコンデン
サＣ４の一端に接続してある。スイッチ１４２およびコ
ンデンサＣ４の対向端は、コイル１０４の端部１０４ｂ
に接続してある。制御コンピュータ１１２の出力ＯＵＴ
５は、信号経路１４４を通じて、スイッチ１４２の切り
替え制御入力に接続してあり、制御コンピュータ１１２
が、ＯＵＴ５を通じて、スイッチ１４２の開閉を制御す
るように動作可能となっている。スイッチ１２４，１３
０，１３６，１４０は、公知の電気的に制御可能なスイ
ッチであればいずれでもよく、一実施形態では、これら
のスイッチはＭＯＳＦＥＴトランジスタとして備える。
タップを含み、各タップをコンデンサに結合し、これら
コンデンサの充電および放電を制御コンピュータ１１２
によって制御する。図７には、このようなタップおよび
付随するコンピュータ制御型コンデンサを４組示すが、
システム１００は、あらゆる数のタップ／コンデンサを
含んでもよいことは理解されよう。その目的について
は、以下で詳細に説明する。図７に示す実施形態では、
二次コイル１０４に至る第１タップをダイオード１２２
のアノードに接続してあり、ダイオード１２２のカソー
ドは、スイッチ１２４の一端およびコンデンサＣ１の一
端に接続してある。スイッチ１２４およびコンデンサＣ
１の対向端は、コイル１０４の端部１０４ｂに接続して
ある。制御コンピュータ１１２の出力ＯＵＴ２は、信号
経路１２６を通じて、スイッチ１２４の切り替え制御入
力に結合してあり、制御コンピュータ１１２が、ＯＵＴ
２を通じてスイッチ１２４の開閉を制御するように動作
可能となっている。二次コイル１０４に至る第２タップ
は、ダイオード１２８のアノードに接続してあり、ダイ
オード１２８のカソードは、スイッチ１３０の一端およ
びコンデンサＣ２の一端に接続してある。スイッチ１３
０およびコンデンサＣ２の対向端は、コイル１０４の端
部１０４ｂに接続してある。制御コンピュータ１１２の
出力ＯＵＴ３は、信号経路１３２を通じて、スイッチ１
３０の切り替え制御入力に接続してあり、制御コンピュ
ータ１１２が、ＯＵＴ３を通じて、スイッチ１３０の開
閉を制御するように動作可能となっている。二次コイル
１０４に至る第３タップが、ダイオード１３４のアノー
ドに接続してあり、ダイオード１３４のカソードは、ス
イッチ１３６の一端およびコンデンサＣ３の一端に接続
してある。スイッチ１３６およびコンデンサＣ３の対向
端は、コイル１０４の端部１０４ｂに接続してある。コ
ンピュータ１１２の出力ＯＵＴ４は、信号経路１３８を
通じて、スイッチ１３６の切り替え制御入力に接続して
あり、制御コンピュータ１１２が、ＯＵＴ４を通じて、
スイッチ１３６の開閉を制御するように動作可能となっ
ている。二次コイル１０４に至る第４タップが、ダイオ
ード１４０のアノードに接続してあり、ダイオード１４
０のカソードは、スイッチ１４２の一端およびコンデン
サＣ４の一端に接続してある。スイッチ１４２およびコ
ンデンサＣ４の対向端は、コイル１０４の端部１０４ｂ
に接続してある。制御コンピュータ１１２の出力ＯＵＴ
５は、信号経路１４４を通じて、スイッチ１４２の切り
替え制御入力に接続してあり、制御コンピュータ１１２
が、ＯＵＴ５を通じて、スイッチ１４２の開閉を制御す
るように動作可能となっている。スイッチ１２４，１３
０，１３６，１４０は、公知の電気的に制御可能なスイ
ッチであればいずれでもよく、一実施形態では、これら
のスイッチはＭＯＳＦＥＴトランジスタとして備える。
【００２３】本発明の目標の１つは、電極の腐食を最少
に抑えるようにスパーク・プラグ５０を通過する放電電
流を制御することにより、プラグの寿命を最大限延ばし
つつ、薄い空燃混合気の燃料点火性能を最大限高め、以
て燃料の燃焼を最適化することにある。再び図４を参照
する。電極腐食の最少化は、スパーク・プラグ５０の目
的のために、電極６６，６８間の電流の導通による電極
表面６６ａ，６６ｂ，６８ａの腐食の最小化として定義
する。これらの表面は、スパーク・ギャップ６５の寸法
を規定するものであり、これらが少しでも腐食すると、
その寸法が変化してしまい、それに対応してエンジン性
能やスパーク・プラグの寿命に影響が及ぶことになる。
エネルギ制御点火システム１００は、本発明の一形態に
したがって、アーク３６ａ，３６ｂのスパーク・プラグ
放電電流を最少に抑えつつも、アーク３６ｃで示す位置
に向かう上方向への一貫性のあるアークの推進を可能に
するのに十分な放電電流を維持するように適宜動作可能
である。一旦電極６６の表面６６ｃと電極６８の表面６
８ｂとの間にアークを位置付けたなら、エネルギ制御点
火システム１００は、本発明の別の形態にしたがって、
空燃混合気の最適な点火性を可能にするレベルに、スパ
ーク・プラグ放電電流を増大するように動作可能とな
る。電極６６，６８の表面６６ｃ，６８ｂは、スパーク
・ギャップ６５の境界については、いずれも直接定義し
ないので、放電電流の増大による表面６６ｃ，６８ｂの
ある程度の腐食は許容可能であり、通常はエンジン性能
の低下やプラグの短寿命化に至ることはない。エネルギ
制御点火システム１００は、このような放電電流制御を
可能にするものであり、その詳細についてこれより図７
および図８に関して説明する。
に抑えるようにスパーク・プラグ５０を通過する放電電
流を制御することにより、プラグの寿命を最大限延ばし
つつ、薄い空燃混合気の燃料点火性能を最大限高め、以
て燃料の燃焼を最適化することにある。再び図４を参照
する。電極腐食の最少化は、スパーク・プラグ５０の目
的のために、電極６６，６８間の電流の導通による電極
表面６６ａ，６６ｂ，６８ａの腐食の最小化として定義
する。これらの表面は、スパーク・ギャップ６５の寸法
を規定するものであり、これらが少しでも腐食すると、
その寸法が変化してしまい、それに対応してエンジン性
能やスパーク・プラグの寿命に影響が及ぶことになる。
エネルギ制御点火システム１００は、本発明の一形態に
したがって、アーク３６ａ，３６ｂのスパーク・プラグ
放電電流を最少に抑えつつも、アーク３６ｃで示す位置
に向かう上方向への一貫性のあるアークの推進を可能に
するのに十分な放電電流を維持するように適宜動作可能
である。一旦電極６６の表面６６ｃと電極６８の表面６
８ｂとの間にアークを位置付けたなら、エネルギ制御点
火システム１００は、本発明の別の形態にしたがって、
空燃混合気の最適な点火性を可能にするレベルに、スパ
ーク・プラグ放電電流を増大するように動作可能とな
る。電極６６，６８の表面６６ｃ，６８ｂは、スパーク
・ギャップ６５の境界については、いずれも直接定義し
ないので、放電電流の増大による表面６６ｃ，６８ｂの
ある程度の腐食は許容可能であり、通常はエンジン性能
の低下やプラグの短寿命化に至ることはない。エネルギ
制御点火システム１００は、このような放電電流制御を
可能にするものであり、その詳細についてこれより図７
および図８に関して説明する。
【００２４】具体的に図８を参照すると、プロット１５
０は、前述のような公知の誘導型放電点火システムから
得られた、放電電流波形を表す。実験を通じて、ブレー
クダウン電圧ＶBDにおけるスパーク・ギャップ６５のイ
オン化を生ずる、スパーク・プラグ電極間のピーク放電
電流は、その期間が短ければ（例えば、ナノ秒未満程
度）、通常重大な電極腐食を招くことはないことがわか
っている。言い換えると、電極表面６６ａ，６８ｂに対
する損傷は、ピーク放電電流の期間が短ければ、最少に
抑えられる。更に、実験によってわかったことは、放電
電流が誘導する電極の腐食を最少に抑えるためには、点
火行程の開始後に続くある時間期間Ｔ１以内に、放電電
流を第１放電電流スレッシュホールドＩ１未満に制御し
なければならないことである。しかしながら、放電電流
レベルは、磁界の影響の下で、続くアークの推進を一貫
して可能とするためには、時点Ｔ１において最少電流ス
レッシュホールドＩ２（Ｉ１よりも低い）より高くしな
ければならない。スパーク・プラグ５０の一実施形態で
は、Ｉ１＝１５０ｍＡ、Ｉ２＝１００ｍＡ、およびＴ１
＝１μｓであるが、本発明は、スパーク・プラグの形式
および形状、ならびに対応するスパーク・ギャップに応
じて、その他の値も念頭に入れている。
０は、前述のような公知の誘導型放電点火システムから
得られた、放電電流波形を表す。実験を通じて、ブレー
クダウン電圧ＶBDにおけるスパーク・ギャップ６５のイ
オン化を生ずる、スパーク・プラグ電極間のピーク放電
電流は、その期間が短ければ（例えば、ナノ秒未満程
度）、通常重大な電極腐食を招くことはないことがわか
っている。言い換えると、電極表面６６ａ，６８ｂに対
する損傷は、ピーク放電電流の期間が短ければ、最少に
抑えられる。更に、実験によってわかったことは、放電
電流が誘導する電極の腐食を最少に抑えるためには、点
火行程の開始後に続くある時間期間Ｔ１以内に、放電電
流を第１放電電流スレッシュホールドＩ１未満に制御し
なければならないことである。しかしながら、放電電流
レベルは、磁界の影響の下で、続くアークの推進を一貫
して可能とするためには、時点Ｔ１において最少電流ス
レッシュホールドＩ２（Ｉ１よりも低い）より高くしな
ければならない。スパーク・プラグ５０の一実施形態で
は、Ｉ１＝１５０ｍＡ、Ｉ２＝１００ｍＡ、およびＴ１
＝１μｓであるが、本発明は、スパーク・プラグの形式
および形状、ならびに対応するスパーク・ギャップに応
じて、その他の値も念頭に入れている。
【００２５】本発明によれば、システム１００は、ギャ
ップ・イオン化の後、放電電流の減衰を制御することに
より、図８の放電電流波形１５２に示すように、時点Ｔ
１においてＩ１，Ｉ２間の所望の電流レベルを達成する
ように動作可能である。一実施形態では、制御コンピュ
ータ１１２は、可変抵抗１１８の値を調節することによ
りこのような制御を行い、放電電流の減衰率を制御する
ように動作可能である。図５に関して先に説明したよう
に、放電電流の電流密度は、シリンダ圧力の上昇と共に
増大し、シリンダ圧力はエンジン負荷と共に上昇する。
したがって、エンジン負荷が変動するに連れて、放電電
流レベルをそれに応じて制御し、電極の表面温度が過剰
となるレベル未満に放電電流密度を維持しつつ、アーク
の一貫性のある推進を可能にするレベルより高く、放電
電流密度を維持することが望ましい。このように、制御
コンピュータ１１２は、ギャップ・イオン化の後に、現
エンジン負荷状態に基づいて放電電流レベルを制御する
ことにより、電極の腐食速度を最低に抑えつつ、全ての
エンジン負荷条件においてアークの一貫性のある推進を
可能にするように動作可能である。図８に示す実施形態
では、制御コンピュータ１１２は、最初に、好ましくは
ギャップ・イオン化におけるＶBDに基づいてシリンダ圧
力を判定することによりエンジン負荷を決定し、シリン
ダ圧力を可変抵抗１１８の所望の値にマップし、出力Ｏ
ＵＴ１を通じて可変抵抗１１８の値を所望の値に調節す
ることにより、このような制御を行うように動作可能と
することが好ましい。しかしながら、本発明の範囲を逸
脱することなく、エンジン負荷を放電電流レベルに関係
付けるためには他の技法も使用可能であること、そして
このような技法を用いて、点火を開始した後のある時間
期間以内に、放電電流の値をある所望の値または値の範
囲に調節可能であることを当業者は認めよう。
ップ・イオン化の後、放電電流の減衰を制御することに
より、図８の放電電流波形１５２に示すように、時点Ｔ
１においてＩ１，Ｉ２間の所望の電流レベルを達成する
ように動作可能である。一実施形態では、制御コンピュ
ータ１１２は、可変抵抗１１８の値を調節することによ
りこのような制御を行い、放電電流の減衰率を制御する
ように動作可能である。図５に関して先に説明したよう
に、放電電流の電流密度は、シリンダ圧力の上昇と共に
増大し、シリンダ圧力はエンジン負荷と共に上昇する。
したがって、エンジン負荷が変動するに連れて、放電電
流レベルをそれに応じて制御し、電極の表面温度が過剰
となるレベル未満に放電電流密度を維持しつつ、アーク
の一貫性のある推進を可能にするレベルより高く、放電
電流密度を維持することが望ましい。このように、制御
コンピュータ１１２は、ギャップ・イオン化の後に、現
エンジン負荷状態に基づいて放電電流レベルを制御する
ことにより、電極の腐食速度を最低に抑えつつ、全ての
エンジン負荷条件においてアークの一貫性のある推進を
可能にするように動作可能である。図８に示す実施形態
では、制御コンピュータ１１２は、最初に、好ましくは
ギャップ・イオン化におけるＶBDに基づいてシリンダ圧
力を判定することによりエンジン負荷を決定し、シリン
ダ圧力を可変抵抗１１８の所望の値にマップし、出力Ｏ
ＵＴ１を通じて可変抵抗１１８の値を所望の値に調節す
ることにより、このような制御を行うように動作可能と
することが好ましい。しかしながら、本発明の範囲を逸
脱することなく、エンジン負荷を放電電流レベルに関係
付けるためには他の技法も使用可能であること、そして
このような技法を用いて、点火を開始した後のある時間
期間以内に、放電電流の値をある所望の値または値の範
囲に調節可能であることを当業者は認めよう。
【００２６】次に図９を参照し、前述の技法の１つにし
たがって、ギャップ・イオン化に続く時間期間中に放電
電流レベルを制御するためのフローチャート１６０の一
実施形態を示す。アルゴリズムは、当技術分野では公知
であるが、毎秒多数回制御コンピュータ１１２によって
実行可能であることが好ましい。アルゴリズム１６０は
ステップ１６２において開始し、ステップ１６４におい
て、制御コンピュータ１１２は、ギャップ初期化時に、
ブレークダウン電圧ＶBDを判定するように動作可能であ
る。好ましくは、制御コンピュータ１１２は、ステップ
１６４を実行する際に、センサ１１０によってその入力
ＩＮ１に供給されるスパーク電圧波形を処理し、公知の
技術にしたがってこれよりＶBDを判定するように動作可
能とする。その後、ステップ１６６において、制御コン
ピュータ１１２は、ＶBDに基づいて、シリンダ圧力を判
定するように動作可能である。当技術分野では公知であ
るが、シリンダ圧力はエンジン負荷に比例し、シリンダ
負荷は、パッシェンの法則（Paschen's law）により、
ＶBDに関係付けられる。
たがって、ギャップ・イオン化に続く時間期間中に放電
電流レベルを制御するためのフローチャート１６０の一
実施形態を示す。アルゴリズムは、当技術分野では公知
であるが、毎秒多数回制御コンピュータ１１２によって
実行可能であることが好ましい。アルゴリズム１６０は
ステップ１６２において開始し、ステップ１６４におい
て、制御コンピュータ１１２は、ギャップ初期化時に、
ブレークダウン電圧ＶBDを判定するように動作可能であ
る。好ましくは、制御コンピュータ１１２は、ステップ
１６４を実行する際に、センサ１１０によってその入力
ＩＮ１に供給されるスパーク電圧波形を処理し、公知の
技術にしたがってこれよりＶBDを判定するように動作可
能とする。その後、ステップ１６６において、制御コン
ピュータ１１２は、ＶBDに基づいて、シリンダ圧力を判
定するように動作可能である。当技術分野では公知であ
るが、シリンダ圧力はエンジン負荷に比例し、シリンダ
負荷は、パッシェンの法則（Paschen's law）により、
ＶBDに関係付けられる。
【００２７】
【数１】 ＶBD＝Ｋ1＊（gap）＊（pressure）／ｌｎ（Ｋ2＊gap＊pressure） ．．．．（１） ここで、Ｋ1およびＫ2は定数であり、gapはスパーク・
ギャップ７６（図３）の幅であり、pressureはシリンダ
圧力である。コンピュータ１２は、好ましくは、ステッ
プ１６６において式（１）に基づいてシリンダ圧力を計
算するように動作可能とする。
ギャップ７６（図３）の幅であり、pressureはシリンダ
圧力である。コンピュータ１２は、好ましくは、ステッ
プ１６６において式（１）に基づいてシリンダ圧力を計
算するように動作可能とする。
【００２８】その後、ステップ１６８において、制御コ
ンピュータ１１２は、ステップ１６６で判定したシリン
ダ圧力値に基づいて、所望の抵抗値を決定するように動
作可能である。図１０は、シリンダ圧力を所望の抵抗値
に関係付けるための好適な一技法を示す。ここでは、抵
抗１７４はシリンダ圧力に対してプロットしてあり、関
連するシリンダ圧力値に対応するエンジン負荷の指標を
示す。即ち、無負荷あるいはアイドル状態では所望の抵
抗値は高く、エンジン負荷が増大するに連れて、好まし
くは選択した関数に応じて、所望の抵抗値は減少する。
所望の抵抗値とシリンダ圧力値との間の関係は、好まし
くは、制御コンピュータ１１２のメモリ部１４６内部に
格納しておき、その中では、式（連続的または部分的に
連続的）、図１０に示すようなグラフ即ちプロット、ま
たは参照テーブルとして表現するとよい。いずれの場合
でも、制御コンピュータ１１２は、ステップ１６８にお
いて、シリンダ圧力値を所望の抵抗値にマップするよう
に動作可能である。その後、ステップ１７０において、
制御コンピュータ１１２は、いずれかの１つ以上の公知
技法を用いて、可変抵抗１１８の値を所望の抵抗値に調
節するように動作可能である。尚、公知技術のいくつか
については先に説明した。アルゴリズムの実行はステッ
プ１７０からステップ１７２に進み、ここでアルゴリズ
ムの実行はそのコール元ルーチンに戻るか、あるいはス
テップ１６４に逆戻りして、アルゴリズム１６０を連続
的に実行する。
ンピュータ１１２は、ステップ１６６で判定したシリン
ダ圧力値に基づいて、所望の抵抗値を決定するように動
作可能である。図１０は、シリンダ圧力を所望の抵抗値
に関係付けるための好適な一技法を示す。ここでは、抵
抗１７４はシリンダ圧力に対してプロットしてあり、関
連するシリンダ圧力値に対応するエンジン負荷の指標を
示す。即ち、無負荷あるいはアイドル状態では所望の抵
抗値は高く、エンジン負荷が増大するに連れて、好まし
くは選択した関数に応じて、所望の抵抗値は減少する。
所望の抵抗値とシリンダ圧力値との間の関係は、好まし
くは、制御コンピュータ１１２のメモリ部１４６内部に
格納しておき、その中では、式（連続的または部分的に
連続的）、図１０に示すようなグラフ即ちプロット、ま
たは参照テーブルとして表現するとよい。いずれの場合
でも、制御コンピュータ１１２は、ステップ１６８にお
いて、シリンダ圧力値を所望の抵抗値にマップするよう
に動作可能である。その後、ステップ１７０において、
制御コンピュータ１１２は、いずれかの１つ以上の公知
技法を用いて、可変抵抗１１８の値を所望の抵抗値に調
節するように動作可能である。尚、公知技術のいくつか
については先に説明した。アルゴリズムの実行はステッ
プ１７０からステップ１７２に進み、ここでアルゴリズ
ムの実行はそのコール元ルーチンに戻るか、あるいはス
テップ１６４に逆戻りして、アルゴリズム１６０を連続
的に実行する。
【００２９】システム１００は、その一形態によれば、
エンジン負荷状態、ギャップ構造およびギャップの幅に
基づいて、ギャップ・イオン化に続いて、スパーク・プ
ラグ５０から遠ざかるように電流を引き出すことによ
り、放電電流を所望の放電電流値の範囲内に制御するよ
うに動作可能であることが、今や明白であろう。
エンジン負荷状態、ギャップ構造およびギャップの幅に
基づいて、ギャップ・イオン化に続いて、スパーク・プ
ラグ５０から遠ざかるように電流を引き出すことによ
り、放電電流を所望の放電電流値の範囲内に制御するよ
うに動作可能であることが、今や明白であろう。
【００３０】再び図７および図８を参照する。システム
１００は、更に、図４のアーク３６ｃによって示す位置
にアークが到達した後に、空燃混合気に点火するのに適
した電流レベルに放電電流を制御可能に増大するように
動作可能である。前述のように、表面６６ｃ，６８ｂ
は、スパーク・ギャップ６５の境界を全く形成しないの
で、ある程度の腐食は許され得る。したがって、空燃混
合気の点火時点が近づくに連れて、制御コンピュータ１
１２は、空燃混合気の最適な点火が行われる電流レベル
に、放電電流を増大するように制御可能とすることが好
ましい。好適な一実施形態では、システム１００は、種
々のスイッチ１２４，１３０，１３６，１４０の位置を
順次制御することによって、放電電流を制御可能に増大
するように動作可能である。
１００は、更に、図４のアーク３６ｃによって示す位置
にアークが到達した後に、空燃混合気に点火するのに適
した電流レベルに放電電流を制御可能に増大するように
動作可能である。前述のように、表面６６ｃ，６８ｂ
は、スパーク・ギャップ６５の境界を全く形成しないの
で、ある程度の腐食は許され得る。したがって、空燃混
合気の点火時点が近づくに連れて、制御コンピュータ１
１２は、空燃混合気の最適な点火が行われる電流レベル
に、放電電流を増大するように制御可能とすることが好
ましい。好適な一実施形態では、システム１００は、種
々のスイッチ１２４，１３０，１３６，１４０の位置を
順次制御することによって、放電電流を制御可能に増大
するように動作可能である。
【００３１】点火行程の開始時に、制御信号を一次コイ
ル１０２に印加すると、一次コイル１０２は対応する電
圧を二次コイル１０４に誘導し、コイル１０４を通過す
る電流は、当技術では公知のように、ギャップ・イオン
化が発生するまで、急激に増大する。その後、前述のよ
うに、放電電流を制御可能に減少させる。ギャップ・イ
オン化現象が発生したなら、スイッチ１２４，１３０，
１３６，１４０を全て開くことにより、コンデンサＣ１
〜Ｃ４の各々を充電することが好ましい。制御コンピュ
ータ１１２は、点火行程が開始した後、所定の時間間隔
でスイッチ１２４，１３０，１３６，１４０の各々を制
御するように動作可能である。制御信号の活性化は、各
点火行程の開始を表し、制御コンピュータ１１２は、入
力ＩＮ２を通じて印加される制御信号に応答して、対応
する時間マーク（time mark）を確立する。スパーク・
プラグ５０の一実施形態および対応する内燃エンジン
（図示せず）では、点火行程が開始した後約２．０ミリ
秒で、放電電流アークは図４の３６ｃに示す位置に達
し、点火行程が開始した後３．０ないし４．０ミリ秒の
間に、実際の空燃点火現象が生じたことがわかってい
る。制御コンピュータ１１２は、スイッチ１２４，１３
０，１３６，１４０の制御を通じて、放電電流レベルを
制御可能に増大し、空燃混合気の最適な点火が３．０な
いし４．０ミリ秒の間に発生するレベルに、放電電流を
セットするように適宜動作可能である。
ル１０２に印加すると、一次コイル１０２は対応する電
圧を二次コイル１０４に誘導し、コイル１０４を通過す
る電流は、当技術では公知のように、ギャップ・イオン
化が発生するまで、急激に増大する。その後、前述のよ
うに、放電電流を制御可能に減少させる。ギャップ・イ
オン化現象が発生したなら、スイッチ１２４，１３０，
１３６，１４０を全て開くことにより、コンデンサＣ１
〜Ｃ４の各々を充電することが好ましい。制御コンピュ
ータ１１２は、点火行程が開始した後、所定の時間間隔
でスイッチ１２４，１３０，１３６，１４０の各々を制
御するように動作可能である。制御信号の活性化は、各
点火行程の開始を表し、制御コンピュータ１１２は、入
力ＩＮ２を通じて印加される制御信号に応答して、対応
する時間マーク（time mark）を確立する。スパーク・
プラグ５０の一実施形態および対応する内燃エンジン
（図示せず）では、点火行程が開始した後約２．０ミリ
秒で、放電電流アークは図４の３６ｃに示す位置に達
し、点火行程が開始した後３．０ないし４．０ミリ秒の
間に、実際の空燃点火現象が生じたことがわかってい
る。制御コンピュータ１１２は、スイッチ１２４，１３
０，１３６，１４０の制御を通じて、放電電流レベルを
制御可能に増大し、空燃混合気の最適な点火が３．０な
いし４．０ミリ秒の間に発生するレベルに、放電電流を
セットするように適宜動作可能である。
【００３２】図７に示す実施形態では、制御コンピュー
タ１１２は、順次スイッチ１２４，１３０，１３６，１
４０を閉じることによって、コンデンサの各々に格納さ
れた電圧を、二次コイル１０４の巻線の対応する部分間
に注入（impress）することにより順次補足電流（図８
においてライン１５４ａ，１５４ｂ，１５４ｃ，１５４
ｄで示す）を放電電流に追加していくように動作可能と
することが好ましい。したがって、図８に示すように、
制御コンピュータ１１２は、点火行程の開始後約１．０
ｍｓ以内にスイッチ１２４を閉じ、点火行程の開始後約
１．０ｍｓ以降にスイッチ１３０を閉じ、点火行程の開
始後約２．０ｍｓ以内にスイッチ１３６を閉じ、点火行
程の開始後約２．０ｍｓ以降にスイッチ１４０を閉じる
ように動作可能とする。その結果、点火行程の開始後
３．０ないし４．０ｍｓの間に、放電電流１５２が約１
７０ｍＡに傾斜していくという効果が得られる。これ
は、実際の空燃混合気の点火時点に対応する。尚、これ
までの説明は、本発明の放電電流増大技法の特定的な一
応用の例示に過ぎず、本発明は点火行程の開始後のいず
れの時間間隔においても、あらゆる数のコンデンサ／ス
イッチの組み合わせを用いることによっても、所望の点
火放電電流を可能にすることを念頭に置いていることは
理解されよう。用いるコンデンサ／スイッチの組み合わ
せの数は、空燃混合気の点火に至るまでの放電電流波形
１５２の所望の形状によって決定することを当業者は認
めよう。
タ１１２は、順次スイッチ１２４，１３０，１３６，１
４０を閉じることによって、コンデンサの各々に格納さ
れた電圧を、二次コイル１０４の巻線の対応する部分間
に注入（impress）することにより順次補足電流（図８
においてライン１５４ａ，１５４ｂ，１５４ｃ，１５４
ｄで示す）を放電電流に追加していくように動作可能と
することが好ましい。したがって、図８に示すように、
制御コンピュータ１１２は、点火行程の開始後約１．０
ｍｓ以内にスイッチ１２４を閉じ、点火行程の開始後約
１．０ｍｓ以降にスイッチ１３０を閉じ、点火行程の開
始後約２．０ｍｓ以内にスイッチ１３６を閉じ、点火行
程の開始後約２．０ｍｓ以降にスイッチ１４０を閉じる
ように動作可能とする。その結果、点火行程の開始後
３．０ないし４．０ｍｓの間に、放電電流１５２が約１
７０ｍＡに傾斜していくという効果が得られる。これ
は、実際の空燃混合気の点火時点に対応する。尚、これ
までの説明は、本発明の放電電流増大技法の特定的な一
応用の例示に過ぎず、本発明は点火行程の開始後のいず
れの時間間隔においても、あらゆる数のコンデンサ／ス
イッチの組み合わせを用いることによっても、所望の点
火放電電流を可能にすることを念頭に置いていることは
理解されよう。用いるコンデンサ／スイッチの組み合わ
せの数は、空燃混合気の点火に至るまでの放電電流波形
１５２の所望の形状によって決定することを当業者は認
めよう。
【００３３】次に図１１を参照し、本発明によるエネル
ギ制御点火システム２００の別の実施形態を示す。シス
テム２００は、図７のシステム１００の多くの面で同一
であり、したがって同様の要素を識別するために同様の
番号を用いている。システム２００の異なる要素には、
当技術分野では公知のように二次コイル２０４に誘導的
に結合してある一次コイル２０２を有する、点火コイル
が含まれる。一次コイル２０２の一端は、コンデンサ
Ｃ、電圧源Ｖの一端、および二次コイル２０４の一端に
接続してあり、システム２００を活性化する制御信号を
受け取る。コンデンサＣの対向端は、スイッチ２０６の
一端および抵抗Ｒの一端に接続してある。抵抗Ｒの対向
端は、電圧源Ｖの対向端に接続してあり、スイッチ２０
６の対向端は、ダイオードＤ１のアノードに接続してあ
る。ダイオードＤ１のカソードは、一次コイル２０２の
対向端、および第２スイッチ２１０の一端に接続してあ
る。スイッチ２０６への制御入力は、信号経路２０８を
通じて、制御コンピュータ１１２の出力ＯＵＴ２に接続
してある。スイッチ２１０の対向端は、接地電位、なら
びにスパーク・プラグ５０および可変抵抗１１８の一端
に接続してある。スイッチ２１０への制御入力は、信号
経路２１２を通じて、制御コンピュータ１１２の出力Ｏ
ＵＴ３に接続してある。二次コイル２０４の端部２０４
ａは、電圧センサ１１０および第２ダイオードＤ３のカ
ソードに接続してあり、第２ダイオードＤ２のアノード
は、スパーク・プラグ５０および可変抵抗１１８の対向
端に接続してある。図１１に示す残りの構造は、図７に
関して説明した、同様に付番してある構成部品と同一で
ある。
ギ制御点火システム２００の別の実施形態を示す。シス
テム２００は、図７のシステム１００の多くの面で同一
であり、したがって同様の要素を識別するために同様の
番号を用いている。システム２００の異なる要素には、
当技術分野では公知のように二次コイル２０４に誘導的
に結合してある一次コイル２０２を有する、点火コイル
が含まれる。一次コイル２０２の一端は、コンデンサ
Ｃ、電圧源Ｖの一端、および二次コイル２０４の一端に
接続してあり、システム２００を活性化する制御信号を
受け取る。コンデンサＣの対向端は、スイッチ２０６の
一端および抵抗Ｒの一端に接続してある。抵抗Ｒの対向
端は、電圧源Ｖの対向端に接続してあり、スイッチ２０
６の対向端は、ダイオードＤ１のアノードに接続してあ
る。ダイオードＤ１のカソードは、一次コイル２０２の
対向端、および第２スイッチ２１０の一端に接続してあ
る。スイッチ２０６への制御入力は、信号経路２０８を
通じて、制御コンピュータ１１２の出力ＯＵＴ２に接続
してある。スイッチ２１０の対向端は、接地電位、なら
びにスパーク・プラグ５０および可変抵抗１１８の一端
に接続してある。スイッチ２１０への制御入力は、信号
経路２１２を通じて、制御コンピュータ１１２の出力Ｏ
ＵＴ３に接続してある。二次コイル２０４の端部２０４
ａは、電圧センサ１１０および第２ダイオードＤ３のカ
ソードに接続してあり、第２ダイオードＤ２のアノード
は、スパーク・プラグ５０および可変抵抗１１８の対向
端に接続してある。図１１に示す残りの構造は、図７に
関して説明した、同様に付番してある構成部品と同一で
ある。
【００３４】動作において、制御コンピュータ１１２
は、その入力ＩＮ１に供給される制御信号に応答してス
イッチ２１０を閉じ、これによってコイル回路が完成し
て、図１２に示すように、スパーク・プラグ放電電流２
２０が増大する。システム２００は、好ましくは、前述
のように、ギャップ・イオン化の後の放電電流の減少を
制御し、点火行程を開始した後の時点Ｔ１において、放
電電流レベルがＩ１およびＩ２の間となるように動作可
能とする。その後、放電電流２２０は、点火行程を開始
した後１．０ないし２．０ｍｓの間のある時点で、制御
コンピュータ１１２がスイッチ２０６を閉じるように動
作可能となるまで、減衰し続けることにより、電圧源Ｖ
によって適切な電圧に予め充電してあるコンデンサＣ上
の電圧を一次コイル２０２上に注入させる。これによっ
て追加電流即ち補足電流を二次コイル２０４に誘導し、
その結果、図１２における２２２で示すように、放電電
流２２０においてほぼ正弦波状の増大が得られる。この
ようにシステム２００は、点火行程を開始した後所望の
時間範囲において、空燃混合気に点火するのに適したレ
ベルに放電電流を増大させるように動作可能である。し
かしながら、システム１００とは異なり、システム２０
０は、システム１００におけるように二次コイル２０４
上ではなく、一次コイル２０２上に追加の電圧を制御可
能に注入することによって、この機能を与えるように動
作可能となっている。双方のシステムによって予期した
結果が得られるが、システム２００は、高電圧コンデン
サ（システム１００のコンデンサＣ１〜Ｃ４に典型的に
必要となる）を必要とせず、多数のタップ位置のために
二次コイル２０４を構成する必要がないという点で、複
雑度が低い。尚、これまでの記載は、本発明の放電電流
増大技法の特定的な別の応用を示すに過ぎず、本発明
は、点火行程の開始後のいずれの時間間隔においても、
あらゆる数のコンデンサ／スイッチの組み合わせを用い
ることによっても、所望の点火放電電流を可能にするこ
とを念頭に置いていることは理解されよう。用いるコン
デンサ／スイッチの組み合わせの数は、空燃混合気の点
火に至るまでの放電電流波形２２０の所望の形状によっ
て決定することを当業者は認めよう。
は、その入力ＩＮ１に供給される制御信号に応答してス
イッチ２１０を閉じ、これによってコイル回路が完成し
て、図１２に示すように、スパーク・プラグ放電電流２
２０が増大する。システム２００は、好ましくは、前述
のように、ギャップ・イオン化の後の放電電流の減少を
制御し、点火行程を開始した後の時点Ｔ１において、放
電電流レベルがＩ１およびＩ２の間となるように動作可
能とする。その後、放電電流２２０は、点火行程を開始
した後１．０ないし２．０ｍｓの間のある時点で、制御
コンピュータ１１２がスイッチ２０６を閉じるように動
作可能となるまで、減衰し続けることにより、電圧源Ｖ
によって適切な電圧に予め充電してあるコンデンサＣ上
の電圧を一次コイル２０２上に注入させる。これによっ
て追加電流即ち補足電流を二次コイル２０４に誘導し、
その結果、図１２における２２２で示すように、放電電
流２２０においてほぼ正弦波状の増大が得られる。この
ようにシステム２００は、点火行程を開始した後所望の
時間範囲において、空燃混合気に点火するのに適したレ
ベルに放電電流を増大させるように動作可能である。し
かしながら、システム１００とは異なり、システム２０
０は、システム１００におけるように二次コイル２０４
上ではなく、一次コイル２０２上に追加の電圧を制御可
能に注入することによって、この機能を与えるように動
作可能となっている。双方のシステムによって予期した
結果が得られるが、システム２００は、高電圧コンデン
サ（システム１００のコンデンサＣ１〜Ｃ４に典型的に
必要となる）を必要とせず、多数のタップ位置のために
二次コイル２０４を構成する必要がないという点で、複
雑度が低い。尚、これまでの記載は、本発明の放電電流
増大技法の特定的な別の応用を示すに過ぎず、本発明
は、点火行程の開始後のいずれの時間間隔においても、
あらゆる数のコンデンサ／スイッチの組み合わせを用い
ることによっても、所望の点火放電電流を可能にするこ
とを念頭に置いていることは理解されよう。用いるコン
デンサ／スイッチの組み合わせの数は、空燃混合気の点
火に至るまでの放電電流波形２２０の所望の形状によっ
て決定することを当業者は認めよう。
【００３５】以上、図面および記載において本発明を詳
細に示しかつ説明したが、これは、性質上限定的ではな
く例示的なものと見なすべきであり、その好適な一実施
形態を示しかつ記載したに過ぎず、本発明の精神に該当
する全ての変化および変更を保護対象とすることを望む
ことは理解されよう。例えば、本発明は、散開ギャップ
に沿ってアークを磁気的に推進する手段を有する散開ギ
ャップ・スパーク・プラグにおいて、放電電流を制御す
る技法に関するものとして記載したが、ここに記載した
概念は、同様に、従来のスパーク・プラグを有する点火
システムにおいて放電電流の形状を制御するためにも適
用可能であり、更にこのようなシステムの制御は本発明
の範囲に該当するものとすることを、当業者は認めよ
う。
細に示しかつ説明したが、これは、性質上限定的ではな
く例示的なものと見なすべきであり、その好適な一実施
形態を示しかつ記載したに過ぎず、本発明の精神に該当
する全ての変化および変更を保護対象とすることを望む
ことは理解されよう。例えば、本発明は、散開ギャップ
に沿ってアークを磁気的に推進する手段を有する散開ギ
ャップ・スパーク・プラグにおいて、放電電流を制御す
る技法に関するものとして記載したが、ここに記載した
概念は、同様に、従来のスパーク・プラグを有する点火
システムにおいて放電電流の形状を制御するためにも適
用可能であり、更にこのようなシステムの制御は本発明
の範囲に該当するものとすることを、当業者は認めよ
う。
【図１】本発明と共に用いるための従来技術のスパーク
・プラグの１つの断面図である。
・プラグの１つの断面図である。
【図２】図１のスパーク・プラグを、図１の平面から９
０度回転させた面から見た断面図である。
０度回転させた面から見た断面図である。
【図３】図１のスパーク・プラグの電極の拡大図であ
る。
る。
【図４】アークを電極端部に向けて推進する際の、図３
に示す電極間の電流の流れを示す拡大図である。
に示す電極間の電流の流れを示す拡大図である。
【図５】一貫性のあるアークの推進を維持しつつ電極の
損傷を防止するのに好適な放電電流動作範囲を示す、放
電電流対気体密度の関係を示すグラフである。
損傷を防止するのに好適な放電電流動作範囲を示す、放
電電流対気体密度の関係を示すグラフである。
【図６】一貫性のあるアークの推進に必要な電流密度値
を示す、放電電流密度対放電電流期間の関係を示すグラ
フである。
を示す、放電電流密度対放電電流期間の関係を示すグラ
フである。
【図７】本発明のエネルギ制御点火システムの一実施形
態を示す概略図である。
態を示す概略図である。
【図８】本発明のスパーク・エネルギ制御技法のいくつ
かを例示する、スパーク・プラグ放電電流の時間に対す
るグラフである。
かを例示する、スパーク・プラグ放電電流の時間に対す
るグラフである。
【図９】ギャップ・イオン化に続いて、放電電流を所望
の電流範囲に制御するソフトウエア・アルゴリズムの好
適な実施形態の１つを示すフローチャートである。
の電流範囲に制御するソフトウエア・アルゴリズムの好
適な実施形態の１つを示すフローチャートである。
【図１０】図７に示す可変抵抗を調節するために、電流
エンジン負荷を所望の抵抗値にマップする好適な一技法
を示す、抵抗対シリンダ圧力の関係を示すグラフであ
る。
エンジン負荷を所望の抵抗値にマップする好適な一技法
を示す、抵抗対シリンダ圧力の関係を示すグラフであ
る。
【図１１】本発明のエネルギ制御点火システムの別の実
施形態の概略図である。
施形態の概略図である。
【図１２】本発明のスパーク・エネルギ制御技法のいく
つかを例示する、図１１に示したシステムのスパーク・
プラグ放電電流対時間の関係を示すグラフである。
つかを例示する、図１１に示したシステムのスパーク・
プラグ放電電流対時間の関係を示すグラフである。
３６ａ，３６ｂ，３６ｃ アーク ５０ アーク推進スパーク・プラグ ５２ ねじ切り部分 ５４ ハウジング ５６ 表面 ５８ 端子電極 ６０ 絶縁体 ６２ 孔 ６３ 電極延長部 ６４ キャビティ ６５ 散開ギャップ ６６ 第１電極 ６６ａ，６６ｂ，６６ｃ，６８ａ，６８ｂ 表面 ６８ 第２電極 ７０ ばね ７１ ヒート・シンク・スリーブ ７２，７４ 磁石 ７６ ギャップ ７８ スパーク・ギャップ ８０，８２ 波形 １００，２００ エネルギ制御点火システム １０２，２０２ 一次コイル １０４，２０４ 二次コイル １０４ａ，２０４ａ 二次コイル１０４の一端 １０４ｂ 二次コイル１０４の対向端 １１０ 電圧センサ １１２ 制御コンピュータ １１４，１１６，１２０，１２６，１３２，１３８，１
４４，２０８，２１２信号経路 １１８ 可変抵抗 １２２，１２８，１３４，１４０ ダイオード １２４，１３０，１３６，１４２，２０６，２１０
スイッチ １４６ メモリ部 １５４ａ，１５４ｂ，１５４ｃ，１５４ｄ 補足電流 １７４ 抵抗 ２２０ スパーク・プラグ放電電流
４４，２０８，２１２信号経路 １１８ 可変抵抗 １２２，１２８，１３４，１４０ ダイオード １２４，１３０，１３６，１４２，２０６，２１０
スイッチ １４６ メモリ部 １５４ａ，１５４ｂ，１５４ｃ，１５４ｄ 補足電流 １７４ 抵抗 ２２０ スパーク・プラグ放電電流
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ロバート・アール・アサートン アメリカ合衆国インディアナ州46219, インディアナポリス，ノース・ミッチナ ー 398 (56)参考文献 特開 昭61−164073（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−116268（ＪＰ，Ａ) 特開 昭54−44979（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−246469（ＪＰ，Ａ) 実開 平６−34173（ＪＰ，Ｕ) 特公 昭45−23997（ＪＰ，Ｂ１) 実公 昭38−10813（ＪＰ，Ｙ１) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F02P 15/00 F02P 3/08 F02P 17/00
Claims (20)
- 【請求項１】 内燃エンジン用エネルギ制御点火システ
ムであって、 第１および第２電極を有し、その間にスパーク・ギャッ
プを規定する点火プラグと、 前記点火プラグの前記第１および第２電極に接続した点
火コイルであって、制御信号に応答して、前記スパーク
・ギャップ間に放電電流を生成する点火コイルと、 前記スパーク・ギャップ間に接続した抵抗であって、前
記制御信号の発生後の第１所定時間期間内に、前記放電
電流を第１スレッシュホールド電流レベル未満に制限す
るように大きさを決めた抵抗と、 を備えること、を特徴とするエネルギ制御点火システ
ム。 - 【請求項２】 請求項１記載のエネルギ制御点火システ
ムにおいて、前記抵抗は、更に、前記放電電流を第２ス
レッシュホールド電流よりも大きく維持するように大き
さを決めてあり、前記第２スレッシュホールド電流が、
前記第１スレッシュホールド電流よりも小さいこと、を
特徴とするエネルギ制御点火システム。 - 【請求項３】 請求項１記載のエネルギ制御点火システ
ムにおいて、前記点火コイルが、二次コイルに結合した
一次コイルを含み、該一次コイルが前記制御信号に応答
して、前記二次コイルの両端間にスパーク電圧を誘導
し、前記二次コイルが前記スパーク電圧に応答して前記
放電電流を生成すること、を特徴とするエネルギ制御点
火システム。 - 【請求項４】 請求項３記載のエネルギ制御点火システ
ムであって、更に、前記スパーク電圧を検知し、それに
対応するスパーク電圧信号を生成する手段を含むこと、
を特徴とするエネルギ制御点火システム。 - 【請求項５】 請求項４記載のエネルギ制御点火システ
ムにおいて、前記抵抗が可変抵抗であり、 更に、前記スパーク電圧信号に応答して前記可変抵抗の
抵抗値を調節することにより、前記放電電流を前記スパ
ーク電圧信号の関数として前記第１スレッシュホールド
電流レベル未満に制限する手段を含むこと、を特徴とす
るエネルギ制御点火システム。 - 【請求項６】 請求項５記載のエネルギ制御点火システ
ムにおいて、前記スパーク電圧信号に応答して前記可変
抵抗の抵抗値を調節する前記手段が、更に、前記可変抵
抗の前記抵抗値を調節することにより、前記放電電流を
第２スレッシュホールド電流レベルよりも高く維持する
ように動作可能であり、前記第２スレッシュホールド電
流レベルが前記第１スレッシュホールド電流レベルより
も低いこと、を特徴とするエネルギ制御点火システム。 - 【請求項７】 請求項６記載のエネルギ制御点火システ
ムであって、更に、前記制御信号の発生後第２所定時間
期間内に、前記放電電流を前記スレッシュホールド電流
レベルよりも高く増大させる手段を含むこと、を特徴と
するエネルギ制御点火システム。 - 【請求項８】 請求項１記載のエネルギ制御点火システ
ムにおいて、前記点火プラグが、内燃エンジンの燃焼室
内に延出すること、を特徴とするエネルギ制御点火シス
テム。 - 【請求項９】 内燃エンジン用エネルギ制御点火システ
ムであって、 第１および第２電極を有し、その間にスパーク・ギャッ
プを規定する点火プラグと、 二次コイルに結合した一次コイルを有し、該一次コイル
が第１制御信号に応答して前記二次コイルの両端間にス
パーク電圧を誘導し、前記二次コイルが前記スパーク電
圧に応答して前記スパーク・ギャップ間に放電電流を生
成する点火コイルと、 前記スパーク電圧を検知し、それに対応するスパーク電
圧信号を生成する手段と、 前記スパーク・ギャップ間に接続してあり、第２制御信
号に応答してその抵抗値を調節する可変抵抗と、 前記スパーク電圧信号に応答して前記第２制御信号を生
成することにより、前記可変抵抗の前記抵抗値を前記ス
パーク電圧信号の関数として調節する制御コンピュータ
と、 を備えることを特徴とするエネルギ制御点火システム。 - 【請求項１０】 請求項９記載のエネルギ制御点火シス
テムにおいて、前記制御コンピュータが、前記スパーク
電圧信号に応答して前記スパーク・ギャップのイオン化
が発生するブレークダウン電圧を判定し、前記制御コン
ピュータが、該ブレークダウン電圧に基づいて前記可変
抵抗の所望の抵抗値を決定し、それに応じて前記第２制
御信号を生成すること、を特徴とするエネルギ制御点火
システム。 - 【請求項１１】 請求項１０記載のエネルギ制御点火シ
ステムにおいて、前記点火プラグが内燃エンジンの燃焼
室内に延出すること、を特徴とするエネルギ制御点火シ
ステム。 - 【請求項１２】 請求項１１記載のエネルギ制御点火シ
ステムにおいて、前記制御コンピュータが、前記ブレー
クダウン電圧から、前記燃焼シリンダ内部における対応
する圧力を判定する手段を含むこと、を特徴とするエネ
ルギ制御点火システム。 - 【請求項１３】 請求項１２記載のエネルギ制御点火シ
ステムにおいて、前記制御コンピュータが、前記燃焼シ
リンダ内部の前記対応する圧力から、前記所望の抵抗値
を判定する手段を含むこと、を特徴とするエネルギ制御
点火システム。 - 【請求項１４】 内燃エンジン用エネルギ制御点火シス
テムであって、 第１および第２電極を有し、その間にスパーク・ギャッ
プを規定する点火プラグと、 前記点火プラグの前記第１および第２電極に接続した点
火コイルであって、制御電圧に応答して前記スパーク・
ギャップ間に第１放電電流を生成する点火コイルと、 前記点火コイルの少なくとも一部の間に、前記制御電圧
とは別個の補足電圧を選択的に生成する手段であって、
前記点火コイルが前記補足電圧に応答して前記スパーク
・ギャップ間に第２放電電流を生成し、前記第２放電電
流を前記第１放電電流に補足するようにした手段と、 を備えることを特徴とするエネルギ制御点火システム。 - 【請求項１５】 請求項１４記載のエネルギ制御点火シ
ステムにおいて、前記点火コイルが、二次コイルに結合
した一次コイルを含み、該一次コイルが前記制御電圧に
応答して、前記二次コイルの両端間にスパーク電圧を誘
導し、前記二次コイルが前記スパーク電圧に応答して前
記放電電流を生成すること、を特徴とするエネルギ制御
点火システム。 - 【請求項１６】 請求項１５記載のエネルギ制御点火シ
ステムにおいて、前記二次コイルが、前記第１電極に接
続した高圧側と、前記第２電極に接続した低圧側とを含
み、 補足電圧を選択的に生成する前記手段が、 前記二次コイルの前記高圧側と前記低圧側との間に結合
した一端と、前記第１および第２電極の一方に接続した
対向端とを有する第１コンデンサと、 前記第１コンデンサを制御可能に放電することにより、
前記二次コイルの一部の間に前記補足電圧を生成する手
段と、 を含むこと、を特徴とするエネルギ制御点火システム。 - 【請求項１７】 請求項１６記載のエネルギ制御点火シ
ステムにおいて、前記第１コンデンサを制御可能に放電
する前記手段が、 前記第１コンデンサの両端間に接続した第１スイッチで
あって、切り替え信号に応答して該スイッチを活性化す
る切り替え入力を有する第１スイッチと、 前記制御電圧に応答して、前記制御電圧の活性化から所
定の時間期間後に前記切り替え信号を生成する制御コン
ピュータと、 を含むこと、を特徴とするエネルギ制御点火システム。 - 【請求項１８】 請求項１６記載のエネルギ制御点火シ
ステムにおいて、補足電圧を選択的に生成する前記手段
が、ある数のコンデンサを含み、各々、前記高圧側と前
記低圧側との間の異なる箇所において前記二次コイルに
結合してあり、 前記第１コンデンサを制御可能に放電する前記手段が、
前記数のコンデンサの各々を順次放電することにより、
前記第２放電電流を順次所定の電流値に増大していくよ
うに動作可能であること、を特徴とするエネルギ制御点
火システム。 - 【請求項１９】 請求項１５記載のエネルギ制御点火シ
ステムにおいて、補足電圧を選択的に生成する前記手段
が、 前記一次コイルの両端間に接続したコンデンサと、 前記コンデンサを制御可能に放電することにより、前記
一次コイルの両端間に前記補足電圧を生成する手段と、 を含み、前記一次コイルが前記補足電圧に応答して、前
記二次コイルの両端間に対応する補足スパーク電圧を誘
導し、前記二次コイルが前記補足スパーク電圧に応答し
て前記第２放電電流を生成すること、を特徴とするエネ
ルギ制御点火システム。 - 【請求項２０】 請求項１６記載のエネルギ制御点火シ
ステムにおいて、前記コンデンサを制御可能に放電する
前記手段が、 前記コンデンサの一端と前記一次コイルとの間に配置し
たスイッチであって、切り替え信号に応答して当該スイ
ッチを活性化する切り替え入力を有するスイッチと、 前記制御電圧に応答して、前記制御電圧の活性化から所
定の時間期間後に、前記切り替え信号を生成する制御コ
ンピュータと、 を含むこと、を特徴とするエネルギ制御点火システム。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US063142 | 1998-04-20 | ||
| US09/063,142 US6035838A (en) | 1998-04-20 | 1998-04-20 | Controlled energy ignition system for an internal combustion engine |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11324880A JPH11324880A (ja) | 1999-11-26 |
| JP3249488B2 true JP3249488B2 (ja) | 2002-01-21 |
Family
ID=22047206
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11255399A Expired - Fee Related JP3249488B2 (ja) | 1998-04-20 | 1999-04-20 | 内燃エンジン用エネルギ制御点火システム |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6035838A (ja) |
| JP (1) | JP3249488B2 (ja) |
| DE (1) | DE19917889B4 (ja) |
| FR (1) | FR2777607B1 (ja) |
| GB (1) | GB2336629B (ja) |
Families Citing this family (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10115597A1 (de) * | 2001-03-29 | 2002-10-10 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren zum Betreiben einer direkteinspritzenden Benzin-Brennkraftmaschine |
| US6842007B2 (en) * | 2002-10-08 | 2005-01-11 | Delphi Technologies, Inc. | Ignition coil durability testing apparatus and method |
| JP2004247571A (ja) * | 2003-02-14 | 2004-09-02 | Diamond Electric Mfg Co Ltd | 内燃機関用点火装置 |
| WO2004100332A2 (en) * | 2003-05-12 | 2004-11-18 | Shp Enterprises Private Limited | An auxiliary capacitive discharge ignition system configurable to provide additional energy at a spark gap and methods thereof |
| RU2333381C2 (ru) * | 2005-11-03 | 2008-09-10 | Нек Лаб Холдинг Инк. | Способ инициирования воспламенения, интенсификации горения или реформинга топливовоздушных и топливокислородных смесей |
| KR100846783B1 (ko) * | 2005-11-30 | 2008-07-16 | 삼성전자주식회사 | 불량기판 검출장치 및 방법 |
| US20100006066A1 (en) * | 2008-07-14 | 2010-01-14 | Nicholas Danne | Variable primary current for ionization |
| WO2010081153A2 (en) | 2009-01-12 | 2010-07-15 | Federal-Mogul Ignition Company | Igniter system for igniting fuel |
| JP2010185317A (ja) * | 2009-02-10 | 2010-08-26 | Toyota Motor Corp | プラズマ点火装置 |
| FR2955710B1 (fr) * | 2010-01-22 | 2012-01-13 | Renault Sa | Bougie, systeme d'allumage, moteur et procede d'allumage pour le moteur. |
| US8701638B2 (en) * | 2010-05-07 | 2014-04-22 | Borgwarner Beru Systems Gmbh | Method for igniting a fuel-air mixture of a combustion chamber, particularly in an internal combustion engine by generating a corona discharge |
| DE102012106207B3 (de) * | 2012-03-14 | 2013-05-23 | Borgwarner Beru Systems Gmbh | Verfahren zum Ansteuern einer Funkenstrecke, insbesondere einer Zündkerze |
| US9377000B2 (en) * | 2012-12-13 | 2016-06-28 | Delphi Technologies, Inc. | Ignition coil |
| DE102013108705B4 (de) * | 2013-08-12 | 2017-04-27 | Borgwarner Ludwigsburg Gmbh | Koronazündsystem und Verfahren zum Steuern einer Koronazündeinrichtung |
| US20180115469A1 (en) * | 2016-10-21 | 2018-04-26 | Forward Networks, Inc. | Systems and methods for an interactive network analysis platform |
| JP6377198B1 (ja) * | 2017-04-07 | 2018-08-22 | 三菱電機株式会社 | 内燃機関の制御装置及び制御方法 |
Family Cites Families (35)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3368540A (en) * | 1966-03-04 | 1968-02-13 | Clifford M. Ault | Electronic ignition compensation |
| DE2145089C3 (de) * | 1971-09-09 | 1980-07-03 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Kondensatorzündanlage für Brennkraftmaschinen |
| US3718124A (en) * | 1971-10-04 | 1973-02-27 | Gen Motors Corp | Vacuum actuated ignition spark energy level control circuit |
| CH565943A5 (ja) * | 1973-07-27 | 1975-08-29 | Hartig Gunter | |
| DE2542776C2 (de) * | 1975-09-25 | 1982-08-19 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Schutzschaltung für eine zu einer Brennkraftmaschine gehörende Zündeinrichtung |
| US4033316A (en) * | 1975-06-03 | 1977-07-05 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Sustained arc ignition system |
| DE2531337C3 (de) * | 1975-07-12 | 1978-11-23 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Zündeinrichtung für eine Brennkraftmaschine |
| JPS5554669A (en) * | 1978-10-17 | 1980-04-22 | Toyota Motor Corp | Ignition control method for internal-combustion engine |
| JPS58214670A (ja) * | 1982-06-05 | 1983-12-13 | Sigma Electron Planning:Kk | 内燃機関点火装置 |
| US4512303A (en) * | 1982-11-02 | 1985-04-23 | Oppama Kogyo Kabushiki Kaisha | Ignition time controlling device in contactless ignition devices for internal combustion engines |
| JPS59141771A (ja) * | 1983-02-03 | 1984-08-14 | Nippon Denso Co Ltd | ディ−ゼル機関制御装置 |
| DE3333891A1 (de) * | 1983-09-20 | 1985-04-04 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Zuendkerze fuer brennkraftmaschinen |
| JPS61182469A (ja) * | 1985-02-08 | 1986-08-15 | Nissan Motor Co Ltd | 内燃機関の点火装置 |
| DE3544726A1 (de) * | 1985-12-18 | 1987-06-19 | Bosch Gmbh Robert | Fuer eine brennkraftmaschine bestimmte zuendkerze |
| DE3615395A1 (de) * | 1986-05-07 | 1987-11-12 | Bosch Gmbh Robert | Fuer eine brennkraftmaschine bestimmte zuendkerze |
| DE3615548A1 (de) * | 1986-05-09 | 1987-11-12 | Bosch Gmbh Robert | Zuendanlage fuer brennkraftmaschinen |
| DE3624664C2 (de) * | 1986-07-22 | 1995-08-03 | Bosch Gmbh Robert | Schnittstelle zwischen einer zentralen Motorsteuerung und einer Glühanlage eines Dieselmotors |
| IT1208855B (it) * | 1987-03-02 | 1989-07-10 | Marelli Autronica | Sistema di accensione ad energia di scintilla variabile per motori acombustione interna particolarmente per autoveicoli |
| GB8721688D0 (en) * | 1987-09-15 | 1987-10-21 | Lucas Ind Plc | Adaptive control system |
| US5255209A (en) * | 1989-05-23 | 1993-10-19 | Siemens Aktiengesellschaft | Method for determining the combustion chamber pressure in a cylinder of an internal-combustion engine with a pressure sensor |
| US4996967A (en) * | 1989-11-21 | 1991-03-05 | Cummins Engine Company, Inc. | Apparatus and method for generating a highly conductive channel for the flow of plasma current |
| DE4009033A1 (de) * | 1990-03-21 | 1991-09-26 | Bosch Gmbh Robert | Vorrichtung zur unterdrueckung einzelner zuendvorgaenge in einer zuendanlage |
| US4998526A (en) * | 1990-05-14 | 1991-03-12 | General Motors Corporation | Alternating current ignition system |
| US5038744A (en) * | 1990-06-21 | 1991-08-13 | Barrack Technology Limited | Method and apparatus for controlling spark ignition in an internal combustion engine |
| JPH05231292A (ja) * | 1991-03-12 | 1993-09-07 | Aisin Seiki Co Ltd | 内燃機関の多重点火制御装置 |
| US5197448A (en) * | 1991-08-23 | 1993-03-30 | Massachusetts Institute Of Technology | Dual energy ignition system |
| DE4133253A1 (de) * | 1991-10-08 | 1993-04-15 | Bosch Gmbh Robert | Zuendanlage fuer brennkraftmaschinen |
| US5513618A (en) * | 1992-09-17 | 1996-05-07 | Enox Technologies, Inc. | High performance ignition apparatus and method |
| JPH06173835A (ja) * | 1992-12-14 | 1994-06-21 | Yamaha Motor Co Ltd | エンジン点火制御装置 |
| FR2711185B1 (fr) * | 1993-10-12 | 1996-01-05 | Inst Francais Du Petrole | Système d'acquisition et de traitement instantané de données pour le contrôle d'un moteur à combustion interne. |
| US5555862A (en) * | 1994-07-19 | 1996-09-17 | Cummins Engine Company, Inc. | Spark plug including magnetic field producing means for generating a variable length arc |
| US5619959A (en) * | 1994-07-19 | 1997-04-15 | Cummins Engine Company, Inc. | Spark plug including magnetic field producing means for generating a variable length arc |
| US5806504A (en) * | 1995-07-25 | 1998-09-15 | Outboard Marine Corporation | Hybrid ignition circuit for an internal combustion engine |
| US5668311A (en) * | 1996-05-08 | 1997-09-16 | General Motors Corporation | Cylinder compression detection |
| US5886476A (en) * | 1997-06-27 | 1999-03-23 | General Motors Corporation | Method and apparatus for producing electrical discharges |
-
1998
- 1998-04-20 US US09/063,142 patent/US6035838A/en not_active Expired - Lifetime
-
1999
- 1999-04-16 GB GB9908823A patent/GB2336629B/en not_active Expired - Lifetime
- 1999-04-19 FR FR9904898A patent/FR2777607B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 1999-04-20 DE DE19917889A patent/DE19917889B4/de not_active Expired - Fee Related
- 1999-04-20 JP JP11255399A patent/JP3249488B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2336629B (en) | 2001-05-16 |
| US6035838A (en) | 2000-03-14 |
| FR2777607A1 (fr) | 1999-10-22 |
| JPH11324880A (ja) | 1999-11-26 |
| GB9908823D0 (en) | 1999-06-16 |
| FR2777607B1 (fr) | 2004-01-30 |
| DE19917889B4 (de) | 2004-07-15 |
| GB2336629A (en) | 1999-10-27 |
| DE19917889A1 (de) | 1999-10-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3249488B2 (ja) | 内燃エンジン用エネルギ制御点火システム | |
| US6131555A (en) | System for controlling ignition energy of an internal combustion engine | |
| US5555862A (en) | Spark plug including magnetic field producing means for generating a variable length arc | |
| US5619959A (en) | Spark plug including magnetic field producing means for generating a variable length arc | |
| JP6741513B2 (ja) | 内燃機関の点火装置 | |
| US6539930B2 (en) | Ignition apparatus for internal combustion engine | |
| JP2001032758A (ja) | 内燃機関用点火装置 | |
| WO2019225723A1 (ja) | 内燃機関の点火装置 | |
| JP2018178794A (ja) | 内燃機関の制御装置及び制御方法 | |
| US5347855A (en) | Misfire detector device for use in an internal combustion engine | |
| US9903336B2 (en) | Method and device for igniting a gas-fuel mixture | |
| JP2948023B2 (ja) | 内燃機関の誘導放電型点火装置 | |
| US20080257324A1 (en) | Inductive ignition system for internal combustion engine | |
| US6378513B1 (en) | Multicharge ignition system having secondary current feedback to trigger start of recharge event | |
| JP4952641B2 (ja) | 内燃機関の点火システム | |
| JP7260664B2 (ja) | 内燃機関用制御装置 | |
| JPH0160670B2 (ja) | ||
| JP6349895B2 (ja) | 内燃機関用点火装置 | |
| JP2009146636A (ja) | 点火装置 | |
| JP6011383B2 (ja) | 点火装置 | |
| JP6337585B2 (ja) | 点火装置 | |
| GB2349916A (en) | Controlled energy ignition system for i.c. engines | |
| JP2000045924A (ja) | 内燃機関用点火装置 | |
| US20030084889A1 (en) | Make voltage ignition coil and method of making | |
| US3293492A (en) | Ignition system employing a fast high magnetic buildup |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081109 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091109 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091109 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101109 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111109 Year of fee payment: 10 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |