JP3245045B2 - 被削性及び冷間加工性に優れる軸受鋼及びその焼鈍方法 - Google Patents
被削性及び冷間加工性に優れる軸受鋼及びその焼鈍方法Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、切削加工や冷間
鍛造やヘッダー加工等の冷間加工等に供する重量比で
０．８％〜１．２Ｃ及び０．９〜２．０％Ｃｒを含有す
る高炭素クロム軸受鋼に関する。
鍛造やヘッダー加工等の冷間加工等に供する重量比で
０．８％〜１．２Ｃ及び０．９〜２．０％Ｃｒを含有す
る高炭素クロム軸受鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車その他の各種の装置や機材に適用
する軸受材は主としてＪＩＳに規定するＳＵＪなどの高
炭素含有の軸受鋼材であるが、通常この高炭素含有の軸
受鋼材は、熱間加工により形状を整えた後に炭化物の球
状化熱処理を施して切削性や耐摩耗性等の向上を図って
いるが、更に最終製品の寸法精度の向上が要求され、球
状化熱処理後の切削性の一層の向上が望まれている。ま
た、高炭素含有の軸受鋼は、切削性の他に、冷間鍛造や
ヘッダー加工等の冷間加工においても困難な材料であ
る。
する軸受材は主としてＪＩＳに規定するＳＵＪなどの高
炭素含有の軸受鋼材であるが、通常この高炭素含有の軸
受鋼材は、熱間加工により形状を整えた後に炭化物の球
状化熱処理を施して切削性や耐摩耗性等の向上を図って
いるが、更に最終製品の寸法精度の向上が要求され、球
状化熱処理後の切削性の一層の向上が望まれている。ま
た、高炭素含有の軸受鋼は、切削性の他に、冷間鍛造や
ヘッダー加工等の冷間加工においても困難な材料であ
る。
【０００３】ところで、このような切削加工や冷間鍛造
を高炭素含有の軸受鋼に実施する場合は、切削性向上の
ためには鋼中の炭化物の粒径を大きくし、粒子数を少な
くして、粒子間距離を広げることが一般的に有効であ
る。また、１％Ｃレベルの軸受鋼を冷間加工する場合に
も変形抵抗即ち硬さを低くする必要であり、そのために
炭化物粒径を大きくし、かつ、炭化物数を少なくするこ
とが同じく有効である。そして、０．５μm 以上の炭化
物粒径にする技術として、特公昭５７−３６９６６号公
報には一般的な徐冷法を繰り返し、例えば４回、行う方
法が開示され、また、特開平３−２６０００９号公報に
繰り返し加熱後に冷間加工し焼戻しする方法が開示され
ている。しかし、このような繰り返し熱して焼鈍する方
法では、繰り返し加熱が可能な炉を必要とし、７２０℃
以上からの急冷或いはその途中の冷間加工を必要とし、
且つ、その後の焼戻しが必要など操業が複雑であり、ま
た熱エネルギーの消費量も大きい。
を高炭素含有の軸受鋼に実施する場合は、切削性向上の
ためには鋼中の炭化物の粒径を大きくし、粒子数を少な
くして、粒子間距離を広げることが一般的に有効であ
る。また、１％Ｃレベルの軸受鋼を冷間加工する場合に
も変形抵抗即ち硬さを低くする必要であり、そのために
炭化物粒径を大きくし、かつ、炭化物数を少なくするこ
とが同じく有効である。そして、０．５μm 以上の炭化
物粒径にする技術として、特公昭５７−３６９６６号公
報には一般的な徐冷法を繰り返し、例えば４回、行う方
法が開示され、また、特開平３−２６０００９号公報に
繰り返し加熱後に冷間加工し焼戻しする方法が開示され
ている。しかし、このような繰り返し熱して焼鈍する方
法では、繰り返し加熱が可能な炉を必要とし、７２０℃
以上からの急冷或いはその途中の冷間加工を必要とし、
且つ、その後の焼戻しが必要など操業が複雑であり、ま
た熱エネルギーの消費量も大きい。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明が解決しようと
する課題は、高炭素クロム軸受鋼において、被削性及び
冷間加工性に優れた軸受鋼を提供すること、及び、従来
の方法の上記問題を解消し、特別の加熱炉を必要とする
ことなく単に一回の加熱パターンで炭化物粒径が大き
く、且つ、炭化物の数を少なくすることができて硬さが
冷間加工に適する程度の被削性及び冷間加工性を良好に
する焼鈍方法を提供することである。
する課題は、高炭素クロム軸受鋼において、被削性及び
冷間加工性に優れた軸受鋼を提供すること、及び、従来
の方法の上記問題を解消し、特別の加熱炉を必要とする
ことなく単に一回の加熱パターンで炭化物粒径が大き
く、且つ、炭化物の数を少なくすることができて硬さが
冷間加工に適する程度の被削性及び冷間加工性を良好に
する焼鈍方法を提供することである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】発明者らは、従来の軸受
鋼の球状化焼鈍パターンにおける加熱、最高温度保持、
徐冷の各温度と鋼組織の関係を考究した結果、最高温度
保持の温度まで加熱する段階の７１５℃〜７６０℃の範
囲がラメラーパーライトの分断区間であり、この７１５
℃〜７６０℃の範囲における昇温速度を出来るだけ遅く
して加熱することにより、ラメラーの分断箇所が減少
し、従って、炭化物分断が少なくなり、球状化焼鈍後の
炭化物数が少なくなり、その結果粒径が大きくなること
を発明者らは見いだした。
鋼の球状化焼鈍パターンにおける加熱、最高温度保持、
徐冷の各温度と鋼組織の関係を考究した結果、最高温度
保持の温度まで加熱する段階の７１５℃〜７６０℃の範
囲がラメラーパーライトの分断区間であり、この７１５
℃〜７６０℃の範囲における昇温速度を出来るだけ遅く
して加熱することにより、ラメラーの分断箇所が減少
し、従って、炭化物分断が少なくなり、球状化焼鈍後の
炭化物数が少なくなり、その結果粒径が大きくなること
を発明者らは見いだした。
【０００６】ところで、高炭素クロム軸受鋼材の球状化
焼鈍は、一般的には、例えば図４に示す焼鈍パターンで
２０時間以上掛けて行われ、そして昇温後の最高温度に
おける保持温度とその後の徐冷条件が鋼材の硬さと組織
を決定する重要なポイントとされている。本発明は最高
温度保持後の徐冷工程のパターンでは一般的な球状化焼
鈍における徐冷工程のパターンと各別相違するものでな
いが、最高温度の保持温度に昇温する加熱工程の途中
に、発明者らが見いだした上記の知見に基いて、昇温速
度を遅くして徐熱する温度範囲を設けたものである。
焼鈍は、一般的には、例えば図４に示す焼鈍パターンで
２０時間以上掛けて行われ、そして昇温後の最高温度に
おける保持温度とその後の徐冷条件が鋼材の硬さと組織
を決定する重要なポイントとされている。本発明は最高
温度保持後の徐冷工程のパターンでは一般的な球状化焼
鈍における徐冷工程のパターンと各別相違するものでな
いが、最高温度の保持温度に昇温する加熱工程の途中
に、発明者らが見いだした上記の知見に基いて、昇温速
度を遅くして徐熱する温度範囲を設けたものである。
【０００７】そこで、上記の課題を解決するための本発
明の手段は、請求項１の発明では、重量比で０．８〜
１．２％のＣ及び０．９〜２．０％のＣｒを含有する高
炭素クロム軸受鋼からなり、加熱工程の途中に７００〜
７３０℃の温度範囲から７６０℃までを７℃／ｈｒ以下
の加熱速度で徐熱する工程を有する球状化焼鈍工程によ
り製造した組織中の炭化物数が１０．０×１０5 個／ｍ
ｍ2 以下で且つ硬さがＨＲＢ９０未満であることを特徴
とする高炭素クロム軸受鋼である。
明の手段は、請求項１の発明では、重量比で０．８〜
１．２％のＣ及び０．９〜２．０％のＣｒを含有する高
炭素クロム軸受鋼からなり、加熱工程の途中に７００〜
７３０℃の温度範囲から７６０℃までを７℃／ｈｒ以下
の加熱速度で徐熱する工程を有する球状化焼鈍工程によ
り製造した組織中の炭化物数が１０．０×１０5 個／ｍ
ｍ2 以下で且つ硬さがＨＲＢ９０未満であることを特徴
とする高炭素クロム軸受鋼である。
【０００８】請求項２の発明では、重量比で０．８〜
１．２％のＣ及び０．９〜２．０％のＣｒを含有する高
炭素クロム軸受鋼からなり、加熱工程の途中に７４０℃
±５℃の許容温度範囲で４時間以上等温保持する工程を
有する球状化焼鈍工程により製造した組織中の炭化物数
が１０．０×１０5 個／ｍｍ2 以下で且つ硬さがＨＲＢ
９０未満であることを特徴とする高炭素クロム軸受鋼で
ある。
１．２％のＣ及び０．９〜２．０％のＣｒを含有する高
炭素クロム軸受鋼からなり、加熱工程の途中に７４０℃
±５℃の許容温度範囲で４時間以上等温保持する工程を
有する球状化焼鈍工程により製造した組織中の炭化物数
が１０．０×１０5 個／ｍｍ2 以下で且つ硬さがＨＲＢ
９０未満であることを特徴とする高炭素クロム軸受鋼で
ある。
【０００９】請求項３の発明では、重量比で０．８〜
１．２％のＣ及び０．９〜２．０％のＣｒを含有する高
炭素クロム軸受鋼に対し、７００〜７３０℃の温度範囲
に急熱した後、該温度範囲から７６０℃まで７℃／ｈｒ
以下の加熱速度で徐熱し、更に７６０℃から７９０℃ま
で急熱して７９０℃に保持した後、７９０℃から７４０
〜７２０℃の温度範囲に空冷以下の速度で冷却し、更に
該温度範囲からＡr1変態点終了以下の温度域まで１０℃
／ｈｒ以下で徐冷した後、空冷以下の速度で冷却して被
削性及び冷間加工性を良好にすることを特徴とする高炭
素クロム軸受鋼の球状化焼鈍方法である。
１．２％のＣ及び０．９〜２．０％のＣｒを含有する高
炭素クロム軸受鋼に対し、７００〜７３０℃の温度範囲
に急熱した後、該温度範囲から７６０℃まで７℃／ｈｒ
以下の加熱速度で徐熱し、更に７６０℃から７９０℃ま
で急熱して７９０℃に保持した後、７９０℃から７４０
〜７２０℃の温度範囲に空冷以下の速度で冷却し、更に
該温度範囲からＡr1変態点終了以下の温度域まで１０℃
／ｈｒ以下で徐冷した後、空冷以下の速度で冷却して被
削性及び冷間加工性を良好にすることを特徴とする高炭
素クロム軸受鋼の球状化焼鈍方法である。
【００１０】請求項４の発明では、重量比で０．８〜
１．２％のＣ及び０．９〜２．０％のＣｒを含有する高
炭素クロム軸受鋼に対し、７４０℃まで急熱した後、該
７４０℃に±５℃の許容温度範囲で４時間以上等温保持
し、更に該７４０℃±５℃の温度から７９０℃まで急熱
して７９０℃に保持した後、更に７９０℃から７４０〜
７２０℃の温度範囲に空冷以下の速度で冷却し、更に該
温度範囲からＡr1変態点終了以下の温度域まで１０℃／
ｈｒ以下で徐冷した後、空冷以下の速度で冷却して被削
性及び冷間加工性を良好にすることを特徴とする高炭素
クロム軸受鋼の球状化焼鈍方法である。
１．２％のＣ及び０．９〜２．０％のＣｒを含有する高
炭素クロム軸受鋼に対し、７４０℃まで急熱した後、該
７４０℃に±５℃の許容温度範囲で４時間以上等温保持
し、更に該７４０℃±５℃の温度から７９０℃まで急熱
して７９０℃に保持した後、更に７９０℃から７４０〜
７２０℃の温度範囲に空冷以下の速度で冷却し、更に該
温度範囲からＡr1変態点終了以下の温度域まで１０℃／
ｈｒ以下で徐冷した後、空冷以下の速度で冷却して被削
性及び冷間加工性を良好にすることを特徴とする高炭素
クロム軸受鋼の球状化焼鈍方法である。
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態を説明する。
一般的な焼鈍パターンでは加熱工程に各別の手段を凝ら
すこと無く一気に保持温度に加熱するが、本発明では最
高温の保持温度まで加熱する途中に、徐熱する温度範
囲を設ける、又は、等温保持する温度範囲を設けるも
のである。
一般的な焼鈍パターンでは加熱工程に各別の手段を凝ら
すこと無く一気に保持温度に加熱するが、本発明では最
高温の保持温度まで加熱する途中に、徐熱する温度範
囲を設ける、又は、等温保持する温度範囲を設けるも
のである。
【００１２】図１はのパターンを示し、この実施の形
態では、０．８〜１．２％のＣ及び０．９〜２．０％の
Ｃｒを含有する高炭素クロム鋼の軸受鋼、例えば、ＪＩ
Ｓで規定するＳＵＪ２の軸受鋼、を７００〜７３０℃の
温度範囲までは従来と同様に一気に加熱し、該７００〜
７３０℃から７６０℃までは７℃／以下の加熱速度で徐
熱し、さらに７６０℃から最高温度の保持温度の７８０
〜８１０℃に加熱速度を上げて一気に加熱し、該最高保
持温度で保持した後、一般的な徐冷法パターンと同様に
該保持温度から７２０〜７４０℃に一気に下げた後、該
温度範囲から７００℃までは５℃／ｈｒの冷却速度で徐
冷する。そして７００℃からは一気に温度をさげて出炉
するものである。
態では、０．８〜１．２％のＣ及び０．９〜２．０％の
Ｃｒを含有する高炭素クロム鋼の軸受鋼、例えば、ＪＩ
Ｓで規定するＳＵＪ２の軸受鋼、を７００〜７３０℃の
温度範囲までは従来と同様に一気に加熱し、該７００〜
７３０℃から７６０℃までは７℃／以下の加熱速度で徐
熱し、さらに７６０℃から最高温度の保持温度の７８０
〜８１０℃に加熱速度を上げて一気に加熱し、該最高保
持温度で保持した後、一般的な徐冷法パターンと同様に
該保持温度から７２０〜７４０℃に一気に下げた後、該
温度範囲から７００℃までは５℃／ｈｒの冷却速度で徐
冷する。そして７００℃からは一気に温度をさげて出炉
するものである。
【００１３】このの加熱パターンにおける昇温時の各
温度における軸受鋼のミクロ組織の顕微鏡写真を図３に
示す。図３の場合の軸受鋼の昇温速度は５℃／ｈｒであ
る。これらの写真にみられるように、圧延したままでは
その組織はラメラーパーライトである。７１５℃に昇温
されても大部分の組織はラメラーパーライトである。７
１５℃から７３０℃の温度範囲はラメラーパーライトが
分断されだす領域であるが、５℃／ｈｒで徐熱している
本例ではラメラーは殆ど分断されていない。さらに、７
４０℃、次いで７５０℃に昇温されてもラメラーはそれ
ほど細かく分断されていない。７６０℃はラメラーの分
断が終了する領域であるが、この例では炭化物が成長し
始め、７７０℃では球状化炭化物となっていることがわ
かる。
温度における軸受鋼のミクロ組織の顕微鏡写真を図３に
示す。図３の場合の軸受鋼の昇温速度は５℃／ｈｒであ
る。これらの写真にみられるように、圧延したままでは
その組織はラメラーパーライトである。７１５℃に昇温
されても大部分の組織はラメラーパーライトである。７
１５℃から７３０℃の温度範囲はラメラーパーライトが
分断されだす領域であるが、５℃／ｈｒで徐熱している
本例ではラメラーは殆ど分断されていない。さらに、７
４０℃、次いで７５０℃に昇温されてもラメラーはそれ
ほど細かく分断されていない。７６０℃はラメラーの分
断が終了する領域であるが、この例では炭化物が成長し
始め、７７０℃では球状化炭化物となっていることがわ
かる。
【００１４】図２は、の加熱途中に等温保持するパタ
ーンを示す。この実施の形態では、０．８〜１．２％の
Ｃ及び０．９〜２．０％のＣｒを含有する高炭素クロム
鋼の軸受鋼を７４０℃までは従来と同様に一気に加熱
し、該７４０℃に±５℃の許容温度範囲で４時間以上等
温保持する。しかし、６時間以上保持しても効果はそれ
ほど増加しない。更に等温保持した７４０℃±５℃の温
度から７９０℃まで一気に加熱して７９０℃に保持す
る。そしてこの後の冷却工程はと同じで、７９０℃か
ら７４０〜７２０℃の温度範囲に一気に冷却した後、更
に該温度範囲から７００℃まで５℃／ｈｒで徐冷する。
更に７００℃から一気に冷却して出炉する。
ーンを示す。この実施の形態では、０．８〜１．２％の
Ｃ及び０．９〜２．０％のＣｒを含有する高炭素クロム
鋼の軸受鋼を７４０℃までは従来と同様に一気に加熱
し、該７４０℃に±５℃の許容温度範囲で４時間以上等
温保持する。しかし、６時間以上保持しても効果はそれ
ほど増加しない。更に等温保持した７４０℃±５℃の温
度から７９０℃まで一気に加熱して７９０℃に保持す
る。そしてこの後の冷却工程はと同じで、７９０℃か
ら７４０〜７２０℃の温度範囲に一気に冷却した後、更
に該温度範囲から７００℃まで５℃／ｈｒで徐冷する。
更に７００℃から一気に冷却して出炉する。
【００１５】上記の本発明の方法によるとき、得られた
高炭素クロム軸受鋼は、炭化物が大きく成長して球状化
し、炭化物の数も１０．０×１０5 個／ｍｍ2 以下と少
なく、従って平均粒子間距離が拡がっているので、切削
性が良好であり、又、硬さがＨＲＢ９０未満に低減され
ているため冷間加工の変形抵抗が低下し、冷間加工を容
易とする。
高炭素クロム軸受鋼は、炭化物が大きく成長して球状化
し、炭化物の数も１０．０×１０5 個／ｍｍ2 以下と少
なく、従って平均粒子間距離が拡がっているので、切削
性が良好であり、又、硬さがＨＲＢ９０未満に低減され
ているため冷間加工の変形抵抗が低下し、冷間加工を容
易とする。
【００１６】本発明の適用される鋼は、上記のＳＵＪ２
以外のＪＩＳで規定する軸受鋼、例えばＳＵＪ５、でも
同様の効果が得られるものである。
以外のＪＩＳで規定する軸受鋼、例えばＳＵＪ５、でも
同様の効果が得られるものである。
【００１７】
【実施例】重量比で、１．００％Ｃ、０．２２％Ｓｉ、
０．３４％Ｍｎ、０．００１５％Ｐ、０．００２％Ｓ、
０．１１％Ｃｕ、０．０９％Ｎｉ、１．４２％Ｃｒ、
０．０２％Ｍｏ、６ｐｐｍＯを含有し、残部かＦｅ及び
不可避不純物からなるＪＩＳに規定するＳＵＪ２軸受鋼
を供試材とし、本発明の請求項１の発明であるの昇温
パターンである図１に示す焼鈍方法を行い、表１にその
実施例と比較例の昇温条件及び作用効果の諸データを示
し、更に、本発明の請求項２の発明であるの昇温パタ
ーンである図２に示す焼鈍方法を行い、表２にその実施
例と比較例の昇温条件及び作用効果の諸データを示す。
上記表１及び表２において、本発明の効果を示すため
に、炭化物の粒径の大きさでなく炭化物数で規定したの
は、走査電顕像から画像解析する場合に、粒径は２値化
する際にばらつきが出やすいこと及び炭化物数の方が精
度よく測定し易いからである。
０．３４％Ｍｎ、０．００１５％Ｐ、０．００２％Ｓ、
０．１１％Ｃｕ、０．０９％Ｎｉ、１．４２％Ｃｒ、
０．０２％Ｍｏ、６ｐｐｍＯを含有し、残部かＦｅ及び
不可避不純物からなるＪＩＳに規定するＳＵＪ２軸受鋼
を供試材とし、本発明の請求項１の発明であるの昇温
パターンである図１に示す焼鈍方法を行い、表１にその
実施例と比較例の昇温条件及び作用効果の諸データを示
し、更に、本発明の請求項２の発明であるの昇温パタ
ーンである図２に示す焼鈍方法を行い、表２にその実施
例と比較例の昇温条件及び作用効果の諸データを示す。
上記表１及び表２において、本発明の効果を示すため
に、炭化物の粒径の大きさでなく炭化物数で規定したの
は、走査電顕像から画像解析する場合に、粒径は２値化
する際にばらつきが出やすいこと及び炭化物数の方が精
度よく測定し易いからである。
【００１８】表１のテスト番号のＮｏ．１、Ｎｏ．２、
Ｎｏ．３、Ｎｏ．９、Ｎｏ．１０、Ｎｏ．１１、Ｎｏ．
１６、Ｎｏ．１７は本発明の請求項１及び請求項３の発
明の実施例で、その他のテスト番号は比較例を示す。テ
スト番号のＮｏ．１からＮｏ．７まではＴ1 を変化さ
せ、Ｎｏ．８からＮｏ．１０まではＴ2 を変化させ、Ｎ
ｏ．１１からＮｏ．１７までは昇温速度を変化させてテ
ストしたものである。これらにおいて、Ｎｏ．２とＮ
ｏ．９とＮｏ．１１は同じものである。本発明の実施例
では炭化物数は１０．０×１０5 個／ｍｍ2 以下で且つ
硬さはＨＲＢ９０未満である。
Ｎｏ．３、Ｎｏ．９、Ｎｏ．１０、Ｎｏ．１１、Ｎｏ．
１６、Ｎｏ．１７は本発明の請求項１及び請求項３の発
明の実施例で、その他のテスト番号は比較例を示す。テ
スト番号のＮｏ．１からＮｏ．７まではＴ1 を変化さ
せ、Ｎｏ．８からＮｏ．１０まではＴ2 を変化させ、Ｎ
ｏ．１１からＮｏ．１７までは昇温速度を変化させてテ
ストしたものである。これらにおいて、Ｎｏ．２とＮ
ｏ．９とＮｏ．１１は同じものである。本発明の実施例
では炭化物数は１０．０×１０5 個／ｍｍ2 以下で且つ
硬さはＨＲＢ９０未満である。
【００１９】
【表１】
【００２０】表２のテスト番号のＮｏ．２、Ｎｏ．３、
Ｎｏ．４は本発明の請求項２及び請求項４の発明の実施
例で、その他のテスト番号は比較例を示す。テスト番号
のＮｏ．１は等温保持温度のＴが低い比較例で、Ｎｏ．
５からＮｏ．８は等温保持温度のＴが高い比較例で、Ｎ
ｏ．９からＮｏ．１１は加熱工程の途中の等温保持を行
わないで急熱した比較例である。
Ｎｏ．４は本発明の請求項２及び請求項４の発明の実施
例で、その他のテスト番号は比較例を示す。テスト番号
のＮｏ．１は等温保持温度のＴが低い比較例で、Ｎｏ．
５からＮｏ．８は等温保持温度のＴが高い比較例で、Ｎ
ｏ．９からＮｏ．１１は加熱工程の途中の等温保持を行
わないで急熱した比較例である。
【００２１】この場合も、本発明の実施例ではいずれの
鋼も炭化物数は１０．０×１０5 個／ｍｍ2 以下で且つ
硬さはＨＲＢ９０未満である。
鋼も炭化物数は１０．０×１０5 個／ｍｍ2 以下で且つ
硬さはＨＲＢ９０未満である。
【００２２】
【表２】
【００２３】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の加熱工程
からなる焼鈍方法は、繰り返し加熱冷却パターンを繰り
返すことなく、また途中に冷間加工をして焼き戻す工程
などもなく、ただ１回の工程で焼鈍することができ、従
って、繰り返し工程を可能とする仕切り壁などのある複
雑な焼鈍炉を必要とすることなく、工程が煩雑でなく、
エネルギーロスも少なく実施でき、その結果、炭化物数
が１０．０×１０5 個／ｍｍ2 以下で且つ硬さがＨＲＢ
９０未満である切削性と冷間加工性に優れた高炭素クロ
ム含有の軸受鋼が得られる。従って、本発明の軸受鋼は
軟化されており、１回のリダクションの割合が大きくで
きるので、ベアリング転動体素材としての引抜鋼線の引
き抜き回数が２回から１回に減少できる。又、切削用材
としてしようする場合は工具寿命が向上し、かつ、切削
寸法精度が向上する。さらに、本発明による鋼材は冷間
鍛造性にも優れている。
からなる焼鈍方法は、繰り返し加熱冷却パターンを繰り
返すことなく、また途中に冷間加工をして焼き戻す工程
などもなく、ただ１回の工程で焼鈍することができ、従
って、繰り返し工程を可能とする仕切り壁などのある複
雑な焼鈍炉を必要とすることなく、工程が煩雑でなく、
エネルギーロスも少なく実施でき、その結果、炭化物数
が１０．０×１０5 個／ｍｍ2 以下で且つ硬さがＨＲＢ
９０未満である切削性と冷間加工性に優れた高炭素クロ
ム含有の軸受鋼が得られる。従って、本発明の軸受鋼は
軟化されており、１回のリダクションの割合が大きくで
きるので、ベアリング転動体素材としての引抜鋼線の引
き抜き回数が２回から１回に減少できる。又、切削用材
としてしようする場合は工具寿命が向上し、かつ、切削
寸法精度が向上する。さらに、本発明による鋼材は冷間
鍛造性にも優れている。
【図１】本発明の球状化焼鈍方法における温度パターン
を示す図である。
を示す図である。
【図２】本発明の球状化焼鈍方法における他の温度パタ
ーンを示す図である。
ーンを示す図である。
【図３】軸受鋼の昇温時の各温度におけるミクロ組織を
示す顕微鏡写真である。
示す顕微鏡写真である。
【図４】従来の球状化焼鈍方法における温度パターンを
示す図である。
示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 村上 俊之 兵庫県姫路市飾磨区中島字一文字3007番 地 山陽特殊製鋼株式会社内 (56)参考文献 特開 平９−87736（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−299240（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−73437（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−294451（ＪＰ，Ａ) 特公 昭49−26167（ＪＰ，Ｂ１) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60 C21D 1/26 - 1/32 C21D 6/00
Claims (4)
- 【請求項１】 重量比で０．８〜１．２％のＣ及び０．
９〜２．０％のＣｒを含有する高炭素クロム軸受鋼から
なり、加熱工程の途中に７００〜７３０℃の温度範囲か
ら７６０℃までを７℃／ｈｒ以下の加熱速度で徐熱する
工程を有する球状化焼鈍工程により製造した組織中の炭
化物数が１０．０×１０5 個／ｍｍ2以下で且つ硬さが
ＨＲＢ９０未満であることを特徴とする高炭素クロム軸
受鋼。 - 【請求項２】 重量比で０．８〜１．２％のＣ及び０．
９〜２．０％のＣｒを含有する高炭素クロム軸受鋼から
なり、加熱工程の途中に７４０℃±５℃の許容温度範囲
で４時間以上等温保持する工程を有する球状化焼鈍工程
により製造した組織中の炭化物数が１０．０×１０5 個
／ｍｍ2 以下で且つ硬さがＨＲＢ９０未満であることを
特徴とする高炭素クロム軸受鋼。 - 【請求項３】 重量比で０．８〜１．２％のＣ及び０．
９〜２．０％のＣｒを含有する高炭素クロム軸受鋼に対
し、７００〜７３０℃の温度範囲に急熱した後、該温度
範囲から７６０℃まで７℃／ｈｒ以下の加熱速度で徐熱
し、更に７６０℃から７９０℃まで急熱して７９０℃に
保持した後、７９０℃から７４０〜７２０℃の温度範囲
に空冷以下の速度で冷却し、更に該温度範囲からＡr1変
態点終了以下の温度域まで１０℃／ｈｒ以下で徐冷した
後、空冷以下の速度で冷却して被削性及び冷間加工性を
良好にすることを特徴とする高炭素クロム軸受鋼の球状
化焼鈍方法。 - 【請求項４】 重量比で０．８〜１．２％のＣ及び０．
９〜２．０％のＣｒを含有する高炭素クロム軸受鋼に対
し、７４０℃まで急熱した後、該７４０℃に±５℃の許
容温度範囲で４時間以上等温保持し、更に該７４０℃±
５℃の温度から７９０℃まで急熱して７９０℃に保持し
た後、更に７９０℃から７４０〜７２０℃の温度範囲に
空冷以下の速度で冷却し、更に該温度範囲からＡr1変態
点終了以下の温度域まで１０℃／ｈｒ以下で徐冷した
後、空冷以下の速度で冷却して被削性及び冷間加工性を
良好にすることを特徴とする高炭素クロム軸受鋼の球状
化焼鈍方法。
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| JP06202196A JP3245045B2 (ja) | 1996-02-22 | 1996-02-22 | 被削性及び冷間加工性に優れる軸受鋼及びその焼鈍方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06202196A JP3245045B2 (ja) | 1996-02-22 | 1996-02-22 | 被削性及び冷間加工性に優れる軸受鋼及びその焼鈍方法 |
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|---|---|
| JPH09227991A JPH09227991A (ja) | 1997-09-02 |
| JP3245045B2 true JP3245045B2 (ja) | 2002-01-07 |
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|---|---|---|---|
| JP06202196A Expired - Fee Related JP3245045B2 (ja) | 1996-02-22 | 1996-02-22 | 被削性及び冷間加工性に優れる軸受鋼及びその焼鈍方法 |
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-
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- 1996-02-22 JP JP06202196A patent/JP3245045B2/ja not_active Expired - Fee Related
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