JP3231698B2 - 表面性状の優れた熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
表面性状の優れた熱延鋼板の製造方法Info
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Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】本発明は熱延鋼板（冷延鋼板
および表面処理鋼板の素板となる熱延鋼板を含む。）の
熱間圧延に際し、特にスケール除去性に優れたデスケー
リング方法に関する。
および表面処理鋼板の素板となる熱延鋼板を含む。）の
熱間圧延に際し、特にスケール除去性に優れたデスケー
リング方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼板製造における熱間圧延においては、
鋼片を通常１０００℃以上の高温に加熱し、その後粗圧
延、仕上圧延を施して所定の板厚に圧延する。前記高温
加熱の際には鋼片表面に１次スケールが生成し、粗圧延
開始から仕上圧延の開始までの間に２次スケールが生成
するが、これらのスケールが除去されずに圧延される
と、製品表面にスケールが食い込んでスケール疵とな
る。
鋼片を通常１０００℃以上の高温に加熱し、その後粗圧
延、仕上圧延を施して所定の板厚に圧延する。前記高温
加熱の際には鋼片表面に１次スケールが生成し、粗圧延
開始から仕上圧延の開始までの間に２次スケールが生成
するが、これらのスケールが除去されずに圧延される
と、製品表面にスケールが食い込んでスケール疵とな
る。
【０００３】このスケール疵の発生を防止するため、粗
圧延機の直前にスケール除去装置（ＨＤＳ）を設けると
ともに仕上圧延機の直前にもスケール除去装置（ＦＳ
Ｂ）を設け、これらＨＤＳおよびＦＳＢに備えられた高
圧水ジェットノズルから高圧水ジェットを鋼片あるいは
圧延材の表面に噴射して１次スケール、さらには２次ス
ケールの除去が行われている。
圧延機の直前にスケール除去装置（ＨＤＳ）を設けると
ともに仕上圧延機の直前にもスケール除去装置（ＦＳ
Ｂ）を設け、これらＨＤＳおよびＦＳＢに備えられた高
圧水ジェットノズルから高圧水ジェットを鋼片あるいは
圧延材の表面に噴射して１次スケール、さらには２次ス
ケールの除去が行われている。
【０００４】スケールの除去性については、鋼成分の
内、特にＳｉ含有量に影響されることが知られており、
Ｓｉが０．１５mass％以上の高Ｓｉ鋼になると急激にス
ケール除去性が悪化する。これは、高Ｓｉ鋼では鋼片の
加熱中に低融点酸化物であるファイアライトが酸化鉄と
鋼との間に蚕食状に生成し、これが除去されずに残存す
るからであり、その結果赤スケールと呼ばれる欠陥が発
生し、スケール疵の原因となる。
内、特にＳｉ含有量に影響されることが知られており、
Ｓｉが０．１５mass％以上の高Ｓｉ鋼になると急激にス
ケール除去性が悪化する。これは、高Ｓｉ鋼では鋼片の
加熱中に低融点酸化物であるファイアライトが酸化鉄と
鋼との間に蚕食状に生成し、これが除去されずに残存す
るからであり、その結果赤スケールと呼ばれる欠陥が発
生し、スケール疵の原因となる。
【０００５】かかる高Ｓｉ鋼のスケール除去（デスケー
リング）を効果的に行うため、種々のデスケーリング条
件が考案されている。例えば、特開平６−７１３３０号
公報には、仕上圧延直前の高圧水ジェットの単位面積当
たりの衝突力、流量、デスケーリング時間を規定し、さ
らにデスケーリング時の鋼片温度や粗圧延の圧下率を規
定し、スラブ加熱時に生じる一次スケールの残留や粗圧
延中に生じる２次スケールを仕上圧延直前にまとめて一
気に除去し、製品の表面性状を改善する技術が提案され
ている。また、特開平６−１１４４３２号公報には、一
次スケールが残留すると、二次スケールの除去性を劣化
させ、仕上圧延直前のスケール除去を因難にするとの観
点から、一次スケールを十分に除去することにより表面
性状を改善する技術が提案されている。
リング）を効果的に行うため、種々のデスケーリング条
件が考案されている。例えば、特開平６−７１３３０号
公報には、仕上圧延直前の高圧水ジェットの単位面積当
たりの衝突力、流量、デスケーリング時間を規定し、さ
らにデスケーリング時の鋼片温度や粗圧延の圧下率を規
定し、スラブ加熱時に生じる一次スケールの残留や粗圧
延中に生じる２次スケールを仕上圧延直前にまとめて一
気に除去し、製品の表面性状を改善する技術が提案され
ている。また、特開平６−１１４４３２号公報には、一
次スケールが残留すると、二次スケールの除去性を劣化
させ、仕上圧延直前のスケール除去を因難にするとの観
点から、一次スケールを十分に除去することにより表面
性状を改善する技術が提案されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前者の
技術を実施するには仕上圧延開始までの製造条件を細か
く規定する必要があり、操業性に劣るうえ、十分なスケ
ール除去効果が得られているとは言いがたい。また、後
者の技術によっても下記の理由により十分なスケール除
去効果が得られているとは言えず、スケール疵を確実に
解消するに至っていない。
技術を実施するには仕上圧延開始までの製造条件を細か
く規定する必要があり、操業性に劣るうえ、十分なスケ
ール除去効果が得られているとは言いがたい。また、後
者の技術によっても下記の理由により十分なスケール除
去効果が得られているとは言えず、スケール疵を確実に
解消するに至っていない。
【０００７】仕上圧延直前でのスケール除去性は主に
鋼のＳｉ添加量と一次スケールの残留程度および鋼の
Ｐ、Ｓ含有量に依存している。すなわち、Ｓｉ添加鋼の
場合は、一次スケールが残留し易く、残留した一次スケ
ールが圧延で圧壊されると同時に粗圧延中の酸化で生成
する２次スケール中に取り込まれ、Ｓｉ酸化物が２次ス
ケール中に分散した構造をとる。Ｓｉ酸化物が分散した
２次スケールはそれを含まない場合より強度が上昇し、
非常に剥離しにくいため、これを完全に除去しようとす
ると非常に高い高圧水ジェットの衝突力が必要となる。
鋼のＳｉ添加量と一次スケールの残留程度および鋼の
Ｐ、Ｓ含有量に依存している。すなわち、Ｓｉ添加鋼の
場合は、一次スケールが残留し易く、残留した一次スケ
ールが圧延で圧壊されると同時に粗圧延中の酸化で生成
する２次スケール中に取り込まれ、Ｓｉ酸化物が２次ス
ケール中に分散した構造をとる。Ｓｉ酸化物が分散した
２次スケールはそれを含まない場合より強度が上昇し、
非常に剥離しにくいため、これを完全に除去しようとす
ると非常に高い高圧水ジェットの衝突力が必要となる。
【０００８】一方、Ｓｉ酸化物が分散していない２次ス
ケールの除去性は、一次スケールとは異なりＳｉ添加量
の影響は小さいが、ＰやＳ含有量の影響を受ける。高い
加工性を要求される鋼板では、Ｐ，Ｓレベルを低く抑え
る必要があり、このような場合には２次スケールの除去
性が劣化する。
ケールの除去性は、一次スケールとは異なりＳｉ添加量
の影響は小さいが、ＰやＳ含有量の影響を受ける。高い
加工性を要求される鋼板では、Ｐ，Ｓレベルを低く抑え
る必要があり、このような場合には２次スケールの除去
性が劣化する。
【０００９】従って、一次スケールを確実に除去できた
としても、Ｐ，Ｓ含有量によっては、その後に発生する
２次スケールの残留が生じ易く、製品の表面性状が劣化
する。すなわち、強度確保のためにＳｉ添加を行い、か
つ加工性の確保のためにＰ，Ｓ含有量を低下させる必要
性があるが、そのような場合、仕上圧延直前のスケール
はＳｉ酸化物が分散し、さらにＰ，Ｓ含有量が低いため
に非常に除去が因難になる。それ故、鋼板の表面性状は
仕上圧延直前のスケール除去作業だけでも、あるいは圧
延開始前のスケール除去作業だけでも十分な品質は達成
され得ない。
としても、Ｐ，Ｓ含有量によっては、その後に発生する
２次スケールの残留が生じ易く、製品の表面性状が劣化
する。すなわち、強度確保のためにＳｉ添加を行い、か
つ加工性の確保のためにＰ，Ｓ含有量を低下させる必要
性があるが、そのような場合、仕上圧延直前のスケール
はＳｉ酸化物が分散し、さらにＰ，Ｓ含有量が低いため
に非常に除去が因難になる。それ故、鋼板の表面性状は
仕上圧延直前のスケール除去作業だけでも、あるいは圧
延開始前のスケール除去作業だけでも十分な品質は達成
され得ない。
【００１０】本発明はかかる問題に鑑みなされたもの
で、Ｓｉ含有量が１．０mass％以上の高Ｓｉ鋼板であっ
ても、その熱間圧延において、スケール除去性に優れた
デスケーリング条件を提供し、引いてはスケール疵のな
い熱延鋼板を容易に製造することができる方法を提供す
るものである。
で、Ｓｉ含有量が１．０mass％以上の高Ｓｉ鋼板であっ
ても、その熱間圧延において、スケール除去性に優れた
デスケーリング条件を提供し、引いてはスケール疵のな
い熱延鋼板を容易に製造することができる方法を提供す
るものである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明の表面性状の優れ
た熱延鋼板の製造方法は、Ｓｉを１．０mass％以上含有
する鋼片を加熱した後、粗圧延および仕上圧延を施すに
際し、粗圧延の開始直前に高圧水ジェットを鋼片表面に
噴射して１次デスケ−リングを行い、さらに仕上圧延の
開始直前に高圧水ジェットを圧延材表面に噴射して２次
デスケ−リングを行う熱延鋼板の製造方法において、前
記１次デスケーリングおよび２次デスケーリングを行う
際の鋼片および圧延材の移動速度を１５０ｍ／min 以下
とし、かつ高圧水ジェットの有する静止した鋼材表面で
の単位面積当たりの衝突力Ｕ（ＭＰａ）を１次デスケー
リングにおいては下記式１で算出されるＵ１以上に設定
するとともに２次デスケーリングにおいては下記式２で
算出されるＵ２以上に設定する表面性状の優れた熱延鋼
板の製造方法。 Ｕ１＝０．９８＋３．２６（〔Ｓｉ〕−０．２） ……式１ Ｕ２＝０．６５＋０．０１７×〔Ｓｉ〕／（〔Ｐ〕＋〔Ｓ〕） ……式２ 但し、〔Ｘ〕は元素Ｘのmass％を示す。
た熱延鋼板の製造方法は、Ｓｉを１．０mass％以上含有
する鋼片を加熱した後、粗圧延および仕上圧延を施すに
際し、粗圧延の開始直前に高圧水ジェットを鋼片表面に
噴射して１次デスケ−リングを行い、さらに仕上圧延の
開始直前に高圧水ジェットを圧延材表面に噴射して２次
デスケ−リングを行う熱延鋼板の製造方法において、前
記１次デスケーリングおよび２次デスケーリングを行う
際の鋼片および圧延材の移動速度を１５０ｍ／min 以下
とし、かつ高圧水ジェットの有する静止した鋼材表面で
の単位面積当たりの衝突力Ｕ（ＭＰａ）を１次デスケー
リングにおいては下記式１で算出されるＵ１以上に設定
するとともに２次デスケーリングにおいては下記式２で
算出されるＵ２以上に設定する表面性状の優れた熱延鋼
板の製造方法。 Ｕ１＝０．９８＋３．２６（〔Ｓｉ〕−０．２） ……式１ Ｕ２＝０．６５＋０．０１７×〔Ｓｉ〕／（〔Ｐ〕＋〔Ｓ〕） ……式２ 但し、〔Ｘ〕は元素Ｘのmass％を示す。
【００１２】まず粗圧延開始前のスケール除去条件につ
いて説明する。粗圧延開始直前でのスケールの除去は、
Ｓｉ添加鋼の場合、その添加量が０．１５mass％以上に
なると急激に低下する。これは既述のとおり、粗圧延前
に行われる酸化雰囲気での加熱により生じる一次スケー
ル中にＳｉに起因するファイアライトが生成するためで
ある。粗圧延開始直前のデスケーリング後のスケールの
残留程度は仕上圧延直前のスケール除去性に重大な影響
を持つ。
いて説明する。粗圧延開始直前でのスケールの除去は、
Ｓｉ添加鋼の場合、その添加量が０．１５mass％以上に
なると急激に低下する。これは既述のとおり、粗圧延前
に行われる酸化雰囲気での加熱により生じる一次スケー
ル中にＳｉに起因するファイアライトが生成するためで
ある。粗圧延開始直前のデスケーリング後のスケールの
残留程度は仕上圧延直前のスケール除去性に重大な影響
を持つ。
【００１３】そこで、本発明者は、Ｓｉ含有量（mass
％）が０．２％および１．０％の高Ｓｉ鋼を用いて、鋼
片を酸化雰囲気中で１２００℃に加熱後、鋼片移動速度
を１５０ｍ／min としてＨＤＳでの高圧水ジェットの衝
突力を種々設定して、粗圧延開始直前にデスケーリング
を行い、急冷してスケール除去後の残留スケール厚分布
を調査した。その結果を図１に示す。
％）が０．２％および１．０％の高Ｓｉ鋼を用いて、鋼
片を酸化雰囲気中で１２００℃に加熱後、鋼片移動速度
を１５０ｍ／min としてＨＤＳでの高圧水ジェットの衝
突力を種々設定して、粗圧延開始直前にデスケーリング
を行い、急冷してスケール除去後の残留スケール厚分布
を調査した。その結果を図１に示す。
【００１４】なお、本発明でいう高圧水ジェットの衝突
力とは下記式にて定義される高圧水ジェットの静止した
鋼表面での単位面積当たりの衝突力Ｕ（MPa ）を意味し
ている。この式はオフラインにてインパクトの実測値と
各パラメーターの関係を求めて決定した実験式である。
また、図１の縦軸の累積率（％）は、例えばスケール厚
さ６０μm の累積率が４０％であるとき、スケールの４
０％以上が６０μm 以上の厚さであることを意味する。
力とは下記式にて定義される高圧水ジェットの静止した
鋼表面での単位面積当たりの衝突力Ｕ（MPa ）を意味し
ている。この式はオフラインにてインパクトの実測値と
各パラメーターの関係を求めて決定した実験式である。
また、図１の縦軸の累積率（％）は、例えばスケール厚
さ６０μm の累積率が４０％であるとき、スケールの４
０％以上が６０μm 以上の厚さであることを意味する。
【００１５】Ｕ＝Ａ×Ｐ×（Ｑ0.64／Ｌ1.38）×（α／
２７）K ×０．０９８（MPa ） Ｋ＝０．３３９ｌｎ（Ｈ）−２．７９０３ 但し、Ａ：定数（オフラインにて圧力センサー等により
計算値が実測値と一致するように決定する。）、 Ｐ：高圧水ジェットノズルの噴射圧力（kgf/cm2 ）、 Ｑ：ノズル当たりの流量（ｌ／min ）、 Ｌ：鋼表面からノズル先端までの距離（mm）（図３参
照）、 α：ノズル噴射角度（degree）、 Ｈ：鋼表面とノズル先端との垂直距離（mm）（図３参
照）
２７）K ×０．０９８（MPa ） Ｋ＝０．３３９ｌｎ（Ｈ）−２．７９０３ 但し、Ａ：定数（オフラインにて圧力センサー等により
計算値が実測値と一致するように決定する。）、 Ｐ：高圧水ジェットノズルの噴射圧力（kgf/cm2 ）、 Ｑ：ノズル当たりの流量（ｌ／min ）、 Ｌ：鋼表面からノズル先端までの距離（mm）（図３参
照）、 α：ノズル噴射角度（degree）、 Ｈ：鋼表面とノズル先端との垂直距離（mm）（図３参
照）
【００１６】図１より、一定の衝突力ではＳｉ添加量が
増加するに従い、残留スケールが厚くなることがわかっ
た。また、衝突力を変化させて残留スケール厚分布を調
査するとＳｉ含有量が０．２mass％、１．０mass％のい
ずれについても、衝突力を増しても、残留スケール厚は
一定以下にはならず、その平均厚さがほぼ５０μm が限
界であることを見い出した。
増加するに従い、残留スケールが厚くなることがわかっ
た。また、衝突力を変化させて残留スケール厚分布を調
査するとＳｉ含有量が０．２mass％、１．０mass％のい
ずれについても、衝突力を増しても、残留スケール厚は
一定以下にはならず、その平均厚さがほぼ５０μm が限
界であることを見い出した。
【００１７】以上の結果より、平均スケール厚を限界値
の５０μm 程度とするのに必要な衝突力であって、しか
も厚いスケールの存在頻度が減少する条件として、０．
２％Ｓｉ−０．９８MPa 、１．０％Ｓｉ−３．５９MPa
より、一次スケールの除去に必要な高圧水ジェットの衝
突力Ｕ１（MPa ）を下記式１のように設定した。この式
の意味するところは、スケールの平均厚さを限界に抑え
るには、Ｓｉ添加量が増加するに従って一定の割合で必
要な衝突力を増加させる必要があるが、一定のＳｉ量に
対しては式１の値以上に衝突力を上げても、残留スケー
ルは薄くならないというものである。 Ｕ１＝０．９８＋３．２６（〔Ｓｉ〕−０．２） ……式１ 但し、〔Ｘ〕は元素Ｘのmass％を示す。後述の式２にお
いて同様。
の５０μm 程度とするのに必要な衝突力であって、しか
も厚いスケールの存在頻度が減少する条件として、０．
２％Ｓｉ−０．９８MPa 、１．０％Ｓｉ−３．５９MPa
より、一次スケールの除去に必要な高圧水ジェットの衝
突力Ｕ１（MPa ）を下記式１のように設定した。この式
の意味するところは、スケールの平均厚さを限界に抑え
るには、Ｓｉ添加量が増加するに従って一定の割合で必
要な衝突力を増加させる必要があるが、一定のＳｉ量に
対しては式１の値以上に衝突力を上げても、残留スケー
ルは薄くならないというものである。 Ｕ１＝０．９８＋３．２６（〔Ｓｉ〕−０．２） ……式１ 但し、〔Ｘ〕は元素Ｘのmass％を示す。後述の式２にお
いて同様。
【００１８】次に、仕上圧延開始直前のスケール除去条
件について説明する。仕上圧延開始直前のスケール除去
に必要な衝突力は、一次スケールの除去限界に鑑みて決
定した。すなわち、粗圧延直前でのスケール除去後の残
留スケールの平均厚さが下限の５０μm 付近であって
も、仕上圧延直前のスケール除去に必要な高圧水ジェッ
トの衝突力は、一次スケールの残留からくる２次スケー
ル中のＳｉ酸化物の分散による影響と、鋼中のＰ，Ｓ量
の影響を受ける。仮に、一次スケールが完全に除去され
て、２次スケール中にＳｉ酸化物の分散が生じない場合
は仕上圧延直前のスケール除去性は鋼中Ｓｉ量には依存
せず、むしろ鋼中のＰ、Ｓ量に依存してその除去性が変
化する。従って、一次スケールが残留する場合、Ｓｉ酸
化物分散による影響に加えてＰ，Ｓ量をも考慮する必要
がある。Ｓｉ酸化物の分散量は残留スケール厚分布が同
じでもスラフ加熱時のファイアライト生成量が鋼中Ｓｉ
量に依存するため、Ｓｉ量に依存する。
件について説明する。仕上圧延開始直前のスケール除去
に必要な衝突力は、一次スケールの除去限界に鑑みて決
定した。すなわち、粗圧延直前でのスケール除去後の残
留スケールの平均厚さが下限の５０μm 付近であって
も、仕上圧延直前のスケール除去に必要な高圧水ジェッ
トの衝突力は、一次スケールの残留からくる２次スケー
ル中のＳｉ酸化物の分散による影響と、鋼中のＰ，Ｓ量
の影響を受ける。仮に、一次スケールが完全に除去され
て、２次スケール中にＳｉ酸化物の分散が生じない場合
は仕上圧延直前のスケール除去性は鋼中Ｓｉ量には依存
せず、むしろ鋼中のＰ、Ｓ量に依存してその除去性が変
化する。従って、一次スケールが残留する場合、Ｓｉ酸
化物分散による影響に加えてＰ，Ｓ量をも考慮する必要
がある。Ｓｉ酸化物の分散量は残留スケール厚分布が同
じでもスラフ加熱時のファイアライト生成量が鋼中Ｓｉ
量に依存するため、Ｓｉ量に依存する。
【００１９】そこで、粗圧延開始直前のスケールの除去
をＵ１で示す衝突力以上で実施する場合、仕上圧延開始
直前のスケール除去に必要な衝突力を求めるための調査
を行った。これは、表１に示す種々の成分を有する鋼を
用いて、ＨＤＳ通過時の鋼片移動速度を１００ｍ／min
とし、ＨＤＳでの高圧水ジェットの衝突力を２MPa とし
て一次スケールを除去した後、赤スケールの発生に影響
を及ぼすＦＳＢ高圧水ジェット衝突力と鋼中の〔Ｓｉ〕
／（〔Ｐ〕＋〔Ｓ〕）との関係を調べたものである。こ
の調査において、ＦＳＢ通過時の圧延材の移動速度は５
０〜１００ｍ／minとした。
をＵ１で示す衝突力以上で実施する場合、仕上圧延開始
直前のスケール除去に必要な衝突力を求めるための調査
を行った。これは、表１に示す種々の成分を有する鋼を
用いて、ＨＤＳ通過時の鋼片移動速度を１００ｍ／min
とし、ＨＤＳでの高圧水ジェットの衝突力を２MPa とし
て一次スケールを除去した後、赤スケールの発生に影響
を及ぼすＦＳＢ高圧水ジェット衝突力と鋼中の〔Ｓｉ〕
／（〔Ｐ〕＋〔Ｓ〕）との関係を調べたものである。こ
の調査において、ＦＳＢ通過時の圧延材の移動速度は５
０〜１００ｍ／minとした。
【００２０】調査結果を図２に示す。図２より、ＦＳＢ
における高圧水ジェットの衝突力Ｕを下記式２で算出さ
れるＵ２（MPa ）以上に設定することで赤スケールの発
生を防止できることがわかった。 Ｕ２＝０．６５＋０．０１７×〔Ｓｉ〕／（〔Ｐ〕＋〔Ｓ〕） ……式２
における高圧水ジェットの衝突力Ｕを下記式２で算出さ
れるＵ２（MPa ）以上に設定することで赤スケールの発
生を防止できることがわかった。 Ｕ２＝０．６５＋０．０１７×〔Ｓｉ〕／（〔Ｐ〕＋〔Ｓ〕） ……式２
【００２１】
【表１】
【００２２】次に、スケール除去時のスラブおよび圧延
材（両者を併せて鋼材という）のデスケーリング時にお
ける移動（通過）速度について説明する。
材（両者を併せて鋼材という）のデスケーリング時にお
ける移動（通過）速度について説明する。
【００２３】鋼材の移動速度は非常に重要な因子であ
る。高圧水ジェットは高速度の水粒子から構成されてお
り、衝突力はその単位時間当たりに到達する水滴粒子の
頻度と、その水滴の持つ運動エネルギーに依存する。通
常、スケール除去は鋼材を移動しながら行うので、単位
面積に到達する水粒子の数は、静止状態でのインパクト
より実際には減少する。そのため、静止した鋼材表面で
の高圧水ジェットの衝突力を鋼材移動中におけるスケー
ル除去時の衝突力として適用した場合、厳密にはスケー
ル除去性に影響がないとは言えないのであるが、発明者
の実験によると鋼材の移動速度が１５０ｍ／min 以下で
あれば、静止した鋼材表面での高圧水ジェットの衝突力
を実際のスケール除去時の衝突力として適用しても、事
実上、スケール除去性に問題がないことが確認された。
る。高圧水ジェットは高速度の水粒子から構成されてお
り、衝突力はその単位時間当たりに到達する水滴粒子の
頻度と、その水滴の持つ運動エネルギーに依存する。通
常、スケール除去は鋼材を移動しながら行うので、単位
面積に到達する水粒子の数は、静止状態でのインパクト
より実際には減少する。そのため、静止した鋼材表面で
の高圧水ジェットの衝突力を鋼材移動中におけるスケー
ル除去時の衝突力として適用した場合、厳密にはスケー
ル除去性に影響がないとは言えないのであるが、発明者
の実験によると鋼材の移動速度が１５０ｍ／min 以下で
あれば、静止した鋼材表面での高圧水ジェットの衝突力
を実際のスケール除去時の衝突力として適用しても、事
実上、スケール除去性に問題がないことが確認された。
【００２４】なお、仕上圧延機入側での圧延材の移動速
度は通常１５０ｍ／min 以下であることから、実操業
上、ＨＤＳ通過時の鋼材の移動速度を１５０ｍ／min 以
下とし、高圧水ジェットの衝突力Ｕを前記式１、式２で
算出される値Ｕ１，Ｕ２以上に設定することで、スケー
ル疵の発生を確実に防止することができる。
度は通常１５０ｍ／min 以下であることから、実操業
上、ＨＤＳ通過時の鋼材の移動速度を１５０ｍ／min 以
下とし、高圧水ジェットの衝突力Ｕを前記式１、式２で
算出される値Ｕ１，Ｕ２以上に設定することで、スケー
ル疵の発生を確実に防止することができる。
【００２５】
【実施例】上記表１の成分のスラブを加熱炉にて１２０
０〜１２５０℃に加熱後、ＨＤＳ通過時の移動速度、Ｈ
ＤＳおよびＦＳＢでの高圧水ジェットの静止した鋼材表
面での単位面積当たりの衝突力Ｕを表２の条件に設定し
て、粗圧延および仕上圧延を行った。なお、ＦＳＢ通過
時の圧延材の移動速度は５０〜１５０ｍ／min とした。
なお、表２には式１および式２により算出された衝突力
Ｕ１，Ｕ２も併せて記載した。
０〜１２５０℃に加熱後、ＨＤＳ通過時の移動速度、Ｈ
ＤＳおよびＦＳＢでの高圧水ジェットの静止した鋼材表
面での単位面積当たりの衝突力Ｕを表２の条件に設定し
て、粗圧延および仕上圧延を行った。なお、ＦＳＢ通過
時の圧延材の移動速度は５０〜１５０ｍ／min とした。
なお、表２には式１および式２により算出された衝突力
Ｕ１，Ｕ２も併せて記載した。
【００２６】得られた熱延鋼板のスケール疵を調べ、表
面性状を（疵発生頻度×サイズ）で評価した。疵発生頻
度は、コイル全長を６区域に分け、各領域でのスケール
疵発生の有無により、疵発生領域数／６を頻度とした。
例えば、２領域で疵の発生が認められた場合、頻度は２
／６＝０．３３である。また、スケール疵のサイズは、
疵の大きさを３段階に分けたランクで示し、サイズ０＝
疵なし、サイズ１＝散在状、サイズ２＝狭い帯状、サイ
ズ３＝広い帯状とした。従って、表面性状の評価は０
（スケール疵なし）の場合を含み、全部で１９段階とな
る。
面性状を（疵発生頻度×サイズ）で評価した。疵発生頻
度は、コイル全長を６区域に分け、各領域でのスケール
疵発生の有無により、疵発生領域数／６を頻度とした。
例えば、２領域で疵の発生が認められた場合、頻度は２
／６＝０．３３である。また、スケール疵のサイズは、
疵の大きさを３段階に分けたランクで示し、サイズ０＝
疵なし、サイズ１＝散在状、サイズ２＝狭い帯状、サイ
ズ３＝広い帯状とした。従って、表面性状の評価は０
（スケール疵なし）の場合を含み、全部で１９段階とな
る。
【００２７】
【表２】
【００２８】表２より、ＨＤＳおよびＦＳＢにおける高
圧水ジェットの衝突力Ｕを、オフラインにて式１あるい
は式２で求まる限界の衝突力Ｕ１，Ｕ２以上に設定する
ことで、スケール疵を確実に防止できることが確認され
た。
圧水ジェットの衝突力Ｕを、オフラインにて式１あるい
は式２で求まる限界の衝突力Ｕ１，Ｕ２以上に設定する
ことで、スケール疵を確実に防止できることが確認され
た。
【００２９】これに対して、ＨＤＳおよび／またはＦＳ
Ｂにおける高圧水ジェットの衝突力がＵ１あるいはＵ２
未満の場合、スケール疵の発生が認められるようにな
る。また、ＨＤＳおよびＦＳＢにおける高圧水ジェット
の衝突力が限界の衝突力以上でも、ＨＤＳ通過時の鋼材
移動速度が２００ｍ／min になるものでは散在状のスケ
ール疵が比較的広範囲に認められた。
Ｂにおける高圧水ジェットの衝突力がＵ１あるいはＵ２
未満の場合、スケール疵の発生が認められるようにな
る。また、ＨＤＳおよびＦＳＢにおける高圧水ジェット
の衝突力が限界の衝突力以上でも、ＨＤＳ通過時の鋼材
移動速度が２００ｍ／min になるものでは散在状のスケ
ール疵が比較的広範囲に認められた。
【００３０】
【発明の効果】本発明の製造方法によれば、ＨＤＳにお
ける高圧水ジェットの衝突力ＵをＳｉ含有量によって決
まるＵ１以上に設定することにより、一次スケールの平
均厚さを限界値付近まで無理なく除去することができ、
さらにＦＳＢにおける高圧水ジェットの衝突力ＵをＳ
ｉ、Ｐ、Ｓ含有量を考慮した所定の衝突力Ｕ２以上に設
定することで、Ｓｉが１．０mass％以上の高Ｓｉ含有熱
延鋼板に対して、スケール疵の発生を確実に防止するこ
とができる。また、ＨＤＳおよびＦＳＢでの高圧水ジェ
ットの衝突力はオフラインで簡単容易に設定することで
き、しかも圧延操業上の制約がないため、実施が容易で
ある。
ける高圧水ジェットの衝突力ＵをＳｉ含有量によって決
まるＵ１以上に設定することにより、一次スケールの平
均厚さを限界値付近まで無理なく除去することができ、
さらにＦＳＢにおける高圧水ジェットの衝突力ＵをＳ
ｉ、Ｐ、Ｓ含有量を考慮した所定の衝突力Ｕ２以上に設
定することで、Ｓｉが１．０mass％以上の高Ｓｉ含有熱
延鋼板に対して、スケール疵の発生を確実に防止するこ
とができる。また、ＨＤＳおよびＦＳＢでの高圧水ジェ
ットの衝突力はオフラインで簡単容易に設定することで
き、しかも圧延操業上の制約がないため、実施が容易で
ある。
【図１】Ｓｉ含有量および高圧水ジェットの衝突力の相
違による一次デスケーリング後の残留スケールの累積率
を示すグラフである。
違による一次デスケーリング後の残留スケールの累積率
を示すグラフである。
【図２】一次スケールの除去後における赤スケールの発
生に影響を及ぼすＦＳＢ高圧水ジェット衝突力と鋼中の
〔Ｓｉ〕／（〔Ｐ〕＋〔Ｓ〕）との関係を示すグラフで
ある。
生に影響を及ぼすＦＳＢ高圧水ジェット衝突力と鋼中の
〔Ｓｉ〕／（〔Ｐ〕＋〔Ｓ〕）との関係を示すグラフで
ある。
【図３】鋼材表面に対する高圧水ジェットの噴射状態を
示す説明図である。
示す説明図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平７−51732（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−68214（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−13409（ＪＰ，Ａ) 日本鉄鋼協会 編「第３版 鉄鋼便覧 第▲ＩＩＩ▼巻（１）圧延基礎・鋼 鈑」丸善株式会社 昭和55年６月30日 第382〜383頁 (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B21B 45/08
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｓｉを１．０mass％以上含有する鋼片を
加熱した後、粗圧延および仕上圧延を施すに際し、粗圧
延の開始直前に高圧水ジェットを鋼片表面に噴射して１
次デスケ−リングを行い、さらに仕上圧延の開始直前に
高圧水ジェットを圧延材表面に噴射して２次デスケ−リ
ングを行う熱延鋼板の製造方法において、 前記１次デスケーリングおよび２次デスケーリングを行
う際の鋼片および圧延材の移動速度を１５０ｍ／min 以
下とし、かつ高圧水ジェットの有する静止した鋼材表面
での単位面積当たりの衝突力Ｕ（ＭＰａ）を１次デスケ
ーリングにおいては下記式１で算出されるＵ１以上に設
定するとともに２次デスケーリングにおいては下記式２
で算出されるＵ２以上に設定する表面性状の優れた熱延
鋼板の製造方法。 Ｕ１＝０．９８＋３．２６（〔Ｓｉ〕−０．２） ……式１ Ｕ２＝０．６５＋０．０１７×〔Ｓｉ〕／（〔Ｐ〕＋〔Ｓ〕） ……式２ 但し、〔Ｘ〕は元素Ｘのmass％を示す。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09276598A JP3231698B2 (ja) | 1998-03-19 | 1998-03-19 | 表面性状の優れた熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09276598A JP3231698B2 (ja) | 1998-03-19 | 1998-03-19 | 表面性状の優れた熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11267741A JPH11267741A (ja) | 1999-10-05 |
| JP3231698B2 true JP3231698B2 (ja) | 2001-11-26 |
Family
ID=14063530
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP09276598A Expired - Fee Related JP3231698B2 (ja) | 1998-03-19 | 1998-03-19 | 表面性状の優れた熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3231698B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| TWI711400B (zh) | 2017-10-13 | 2020-12-01 | 日商重機股份有限公司 | 拉鍊的縫裝方法及拉鍊製品 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2960556B3 (fr) | 2010-05-31 | 2012-05-11 | Arcelormittal Wire France | Fil de forme en acier a hautes caracteristiques mecaniques resistant a la fragilisation par l'hydrogene |
| EP2420329A1 (de) * | 2010-08-18 | 2012-02-22 | Siemens Aktiengesellschaft | Entzunderungsanlage |
| CN106513448B (zh) * | 2016-11-11 | 2018-10-23 | 攀钢集团西昌钢钒有限公司 | 带钢精轧除鳞方法 |
| ES2927557T3 (es) | 2019-04-20 | 2022-11-08 | Tata Steel Ijmuiden Bv | Método para producir una tira de acero que contiene silicio de alta resistencia con excelente calidad superficial y dicha tira de acero producida por el mismo |
-
1998
- 1998-03-19 JP JP09276598A patent/JP3231698B2/ja not_active Expired - Fee Related
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 日本鉄鋼協会 編「第３版 鉄鋼便覧 第▲ＩＩＩ▼巻（１）圧延基礎・鋼鈑」丸善株式会社 昭和５５年６月３０日 第３８２〜３８３頁 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| TWI711400B (zh) | 2017-10-13 | 2020-12-01 | 日商重機股份有限公司 | 拉鍊的縫裝方法及拉鍊製品 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH11267741A (ja) | 1999-10-05 |
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