JP3230137B2 - チップ材が高い接合強度を有する内燃機関タペット部材 - Google Patents
チップ材が高い接合強度を有する内燃機関タペット部材Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、炭化タングステ
ン（以下、ＷＣで示す）基超硬合金で構成されたチップ
材を低合金鋼製タペット本体に、強固な接合強度拡散で
接合してなる内燃機関タペット部材に関するものであ
る。
ン（以下、ＷＣで示す）基超硬合金で構成されたチップ
材を低合金鋼製タペット本体に、強固な接合強度拡散で
接合してなる内燃機関タペット部材に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に、ディーゼルエンジンやガ
ソリンエンジンなどの内燃機関のタペット部材として、
例えば特開昭６２−１８２４０６号公報に記載され、か
つ図１に概略縦断面図で例示されるように、通常冷間鍛
造で成形加工され、かつ炭素鋼や合金鋼などで構成され
たタペット本体１のカム当接面側の頂面１ａに、金属の
炭化物、窒化物、およびほう化物のうちの１種以上とＮ
ｉまたはＮｉ合金で構成されたチップ材２を、これの液
相焼結と同時に接合してなるタペット部材が知られてい
る。
ソリンエンジンなどの内燃機関のタペット部材として、
例えば特開昭６２−１８２４０６号公報に記載され、か
つ図１に概略縦断面図で例示されるように、通常冷間鍛
造で成形加工され、かつ炭素鋼や合金鋼などで構成され
たタペット本体１のカム当接面側の頂面１ａに、金属の
炭化物、窒化物、およびほう化物のうちの１種以上とＮ
ｉまたはＮｉ合金で構成されたチップ材２を、これの液
相焼結と同時に接合してなるタペット部材が知られてい
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の内燃機関
の高出力化および高性能化はめざましく、これに伴な
い、これの構造部材であるタペット部材はより一段と苛
酷な条件下での使用を余儀なくされる傾向にあるが、上
記の従来タペット部材においては、タペット本体とチッ
プ材との接合強度が十分でないために、苛酷な使用条件
下では、これら両者間に剥離が発生し易く、信頼性の点
で問題がある。
の高出力化および高性能化はめざましく、これに伴な
い、これの構造部材であるタペット部材はより一段と苛
酷な条件下での使用を余儀なくされる傾向にあるが、上
記の従来タペット部材においては、タペット本体とチッ
プ材との接合強度が十分でないために、苛酷な使用条件
下では、これら両者間に剥離が発生し易く、信頼性の点
で問題がある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、タペット部材を構成するチップ
材のタペット本体への接合強度の向上をはかるべく研究
を行なった結果、タペット本体を、重量％で（以下、％
は重量％を示す）、 Ｃ：０．１３〜０．５％、
Ｓｉ：０．１５〜０．３５％、Ｍｎ：０．３〜１．２
％、 Ｃｒ：０．４〜３．５％、を含有し、さらに
必要に応じて、Ｎｉ：０．４〜４．５％、 Ｍｏ：
０．１５〜０．７％、のうちの１種または２種、を含有
し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成を有する低
合金鋼に特定すると共に、これのカム当接面側の頂面
に、Ｃｏ：２５〜３５％、 Ｐ：０．１〜１
％、炭化クロム（以下、Ｃｒ3 Ｃ2 で示す）：０．５〜
１０％、Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｍｏ、およびＴａの炭化物
（以下、それぞれＮｂＣ，ＶＣ，ＴｉＣ，Ｍｏ2 Ｃ、お
よびＴａＣで示し、これらを総称して金属炭化物とい
う）のうちの１種以上：０．１〜７％、必要に応じてＦ
ｅ：０．１〜３％、ＷＣ：残り、からなる配合組成の焼
結体からなるＷＣ基超硬合金製チップ材を拡散接合する
と、この結果のタペット部材においては、タペット本体
のＳｉとチップ材を構成するＰの相互作用で拡散接合時
におけるタペット本体へのチップ材のぬれ性が著しく向
上するようになると共に、チップ材の結合相を構成する
Ｃｏ中に固溶したＣｒ3 Ｃ2 の作用でチップ材のタペッ
ト本体への密着性が著しく向上し、この密着性向上効果
は金属炭化物の共存によって一段と促進されるようにな
り、チップ材は、タペット本体にきわめて強固に接合す
るようになり、かつＷＣ基超硬合金が硬質であることか
ら、すぐれた耐摩耗性も具備するようになるという研究
結果を得たのである。
上述のような観点から、タペット部材を構成するチップ
材のタペット本体への接合強度の向上をはかるべく研究
を行なった結果、タペット本体を、重量％で（以下、％
は重量％を示す）、 Ｃ：０．１３〜０．５％、
Ｓｉ：０．１５〜０．３５％、Ｍｎ：０．３〜１．２
％、 Ｃｒ：０．４〜３．５％、を含有し、さらに
必要に応じて、Ｎｉ：０．４〜４．５％、 Ｍｏ：
０．１５〜０．７％、のうちの１種または２種、を含有
し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成を有する低
合金鋼に特定すると共に、これのカム当接面側の頂面
に、Ｃｏ：２５〜３５％、 Ｐ：０．１〜１
％、炭化クロム（以下、Ｃｒ3 Ｃ2 で示す）：０．５〜
１０％、Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｍｏ、およびＴａの炭化物
（以下、それぞれＮｂＣ，ＶＣ，ＴｉＣ，Ｍｏ2 Ｃ、お
よびＴａＣで示し、これらを総称して金属炭化物とい
う）のうちの１種以上：０．１〜７％、必要に応じてＦ
ｅ：０．１〜３％、ＷＣ：残り、からなる配合組成の焼
結体からなるＷＣ基超硬合金製チップ材を拡散接合する
と、この結果のタペット部材においては、タペット本体
のＳｉとチップ材を構成するＰの相互作用で拡散接合時
におけるタペット本体へのチップ材のぬれ性が著しく向
上するようになると共に、チップ材の結合相を構成する
Ｃｏ中に固溶したＣｒ3 Ｃ2 の作用でチップ材のタペッ
ト本体への密着性が著しく向上し、この密着性向上効果
は金属炭化物の共存によって一段と促進されるようにな
り、チップ材は、タペット本体にきわめて強固に接合す
るようになり、かつＷＣ基超硬合金が硬質であることか
ら、すぐれた耐摩耗性も具備するようになるという研究
結果を得たのである。
【０００５】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、Ｃ：０．１３〜０．５％、
Ｓｉ：０．１５〜０．３５％、Ｍｎ：０．３〜１．２
％、 Ｃｒ：０．４〜３．５％、を含有し、さらに
必要に応じて、Ｎｉ：０．４〜４．５％、 Ｍｏ：
０．１５〜０．７％、のうちの１種または２種、を含有
し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成を有する低
合金鋼製タペット本体のカム当接面側の頂面に、Ｃｏ：
２５〜３５％、 Ｐ：０．１〜１％、Ｃｒ3 Ｃ
2 ：０．５〜１０％、金属炭化物のうちの１種または２
種以上：０．１〜７％、必要に応じてＦｅ：０．１〜３
％、ＷＣ：残り、からなる配合組成の焼結体からなるＷ
Ｃ基超硬合金製チップ材を拡散接合してなる、チップ材
が高い接合強度を有する内燃機関タペット部材に特徴を
有するものである。
なされたものであって、Ｃ：０．１３〜０．５％、
Ｓｉ：０．１５〜０．３５％、Ｍｎ：０．３〜１．２
％、 Ｃｒ：０．４〜３．５％、を含有し、さらに
必要に応じて、Ｎｉ：０．４〜４．５％、 Ｍｏ：
０．１５〜０．７％、のうちの１種または２種、を含有
し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成を有する低
合金鋼製タペット本体のカム当接面側の頂面に、Ｃｏ：
２５〜３５％、 Ｐ：０．１〜１％、Ｃｒ3 Ｃ
2 ：０．５〜１０％、金属炭化物のうちの１種または２
種以上：０．１〜７％、必要に応じてＦｅ：０．１〜３
％、ＷＣ：残り、からなる配合組成の焼結体からなるＷ
Ｃ基超硬合金製チップ材を拡散接合してなる、チップ材
が高い接合強度を有する内燃機関タペット部材に特徴を
有するものである。
【０００６】つぎに、この発明のタペット部材におい
て、タペット本体の成分組成およびチップ材の配合組成
を上記の通りに限定した理由を説明する。 Ａ．タペット本体の成分組成 （ａ） Ｃ Ｃ成分には、素地に固溶して強度を向上させる作用があ
るが、その含有量が０．１３％未満では所望の強度向上
効果が得られず、一方その含有量が０．５％を越えると
靭性が低下するようになることから、その含有量を０．
１３〜０．５％と定めた。なお、望ましくは０．２〜
０．４％の含有がよい。
て、タペット本体の成分組成およびチップ材の配合組成
を上記の通りに限定した理由を説明する。 Ａ．タペット本体の成分組成 （ａ） Ｃ Ｃ成分には、素地に固溶して強度を向上させる作用があ
るが、その含有量が０．１３％未満では所望の強度向上
効果が得られず、一方その含有量が０．５％を越えると
靭性が低下するようになることから、その含有量を０．
１３〜０．５％と定めた。なお、望ましくは０．２〜
０．４％の含有がよい。
【０００７】（ｂ） Ｓｉ Ｓｉ成分には、拡散接合時に、チップ材中のＰとの共存
作用でチップ材とのぬれ性を向上させ、もってチップ材
のタペット本体への密着性を向上させる作用があるが、
その含有量が０．１５％未満では前記作用に所望の効果
が得られず、一方その含有量が０．３５％を越えると強
度が低下するようになることから、その含有量を０．１
５〜０．３５％と定めた。望ましくは０．２〜０．３％
の含有がよい。
作用でチップ材とのぬれ性を向上させ、もってチップ材
のタペット本体への密着性を向上させる作用があるが、
その含有量が０．１５％未満では前記作用に所望の効果
が得られず、一方その含有量が０．３５％を越えると強
度が低下するようになることから、その含有量を０．１
５〜０．３５％と定めた。望ましくは０．２〜０．３％
の含有がよい。
【０００８】（ｃ） Ｍｎ Ｍｎ成分には、素地に固溶して靭性を向上させる作用が
あるが、その含有量が０．３％未満では所望の靭性向上
効果が得られず、一方その含有量が１．２％を越えると
強度が急激に低下するようになることから、その含有量
を０．３〜１．２％と定めた。望ましくは０．７〜１％
の含有がよい。
あるが、その含有量が０．３％未満では所望の靭性向上
効果が得られず、一方その含有量が１．２％を越えると
強度が急激に低下するようになることから、その含有量
を０．３〜１．２％と定めた。望ましくは０．７〜１％
の含有がよい。
【０００９】（ｄ） Ｃｒ Ｃｒ成分には、素地に固溶して耐熱性を向上させる作用
があるが、その含有量が０．４％未満では所望の耐熱性
向上効果が得られず、一方その含有量が３．５％を越え
ると靭性が低下するようになることから、その含有量を
０．４〜３．５％と定めた。なお、望ましくは１〜３％
の含有がよい。
があるが、その含有量が０．４％未満では所望の耐熱性
向上効果が得られず、一方その含有量が３．５％を越え
ると靭性が低下するようになることから、その含有量を
０．４〜３．５％と定めた。なお、望ましくは１〜３％
の含有がよい。
【００１０】（ｅ） ＮｉおよびＭｏ これらの成分には、素地に固溶して強度を一段と向上さ
せる作用があるので、必要に応じて含有されるが、その
含有量が、それぞれＮｉ：０．４％未満およびＭｏ：
０．１５％未満では所望の強度向上効果が得られず、一
方その含有量がＮｉ：４．５％およびＭｏ：０．７％を
越えると靭性が低下するようになることから、その含有
量をＮｉ：０．４〜４．５％、Ｍｏ：０．１５〜０．７
％と定めた。なお、望ましくはＮｉ：２〜３％、Ｍｏ：
０．３〜０．５％の含有がよい。
せる作用があるので、必要に応じて含有されるが、その
含有量が、それぞれＮｉ：０．４％未満およびＭｏ：
０．１５％未満では所望の強度向上効果が得られず、一
方その含有量がＮｉ：４．５％およびＭｏ：０．７％を
越えると靭性が低下するようになることから、その含有
量をＮｉ：０．４〜４．５％、Ｍｏ：０．１５〜０．７
％と定めた。なお、望ましくはＮｉ：２〜３％、Ｍｏ：
０．３〜０．５％の含有がよい。
【００１１】Ｂ．チップ材の配合組成 （ａ） Ｃｏ Ｃｏ成分には結合相を形成して強度およぴ靭性を向上さ
せる作用があるが、その割合が２５％未満では前記作用
に所望の効果が得られず、一方その割合が３５％を越え
ると硬さが急激に低下し、耐摩耗性の低下が避けられな
いことから、その割合を２５〜３５％と定めた。なお、
望ましくは２８〜３２％の割合がよい。
せる作用があるが、その割合が２５％未満では前記作用
に所望の効果が得られず、一方その割合が３５％を越え
ると硬さが急激に低下し、耐摩耗性の低下が避けられな
いことから、その割合を２５〜３５％と定めた。なお、
望ましくは２８〜３２％の割合がよい。
【００１２】（ｂ） Ｐ Ｐ成分には、焼結性を向上せしめて液相焼結を可能なら
しめると共に、タペット本体のＳｉとの共存作用で拡散
接合時におけるチップ材のタペット本体へのぬれ性を向
上させる作用があるが、その割合が０．１％未満では前
記作用に所望の効果が得られず、一方その割合が１％を
越えると脆化現象が現われるようになることから、その
割合を０．１〜１％と定めた。なお、望ましくは０．３
〜０．７％の割合がよい。
しめると共に、タペット本体のＳｉとの共存作用で拡散
接合時におけるチップ材のタペット本体へのぬれ性を向
上させる作用があるが、その割合が０．１％未満では前
記作用に所望の効果が得られず、一方その割合が１％を
越えると脆化現象が現われるようになることから、その
割合を０．１〜１％と定めた。なお、望ましくは０．３
〜０．７％の割合がよい。
【００１３】（ｃ） Ｃｒ3 Ｃ2 Ｃｒ3 Ｃ2 成分には、結合相に固溶し、拡散接合時にお
けるタペット本体のＳｉおよびチップ材のＰによるぬれ
性向上効果と相まって、チップ材のタペット本体への密
着性を著しく向上させる作用があるが、その割合が０．
５％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方そ
の割合が１０％を越えると強度が低下するようになるこ
とから、その割合を０．５〜１０％と定めた。望ましく
は４〜８％の割合がよい。
けるタペット本体のＳｉおよびチップ材のＰによるぬれ
性向上効果と相まって、チップ材のタペット本体への密
着性を著しく向上させる作用があるが、その割合が０．
５％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方そ
の割合が１０％を越えると強度が低下するようになるこ
とから、その割合を０．５〜１０％と定めた。望ましく
は４〜８％の割合がよい。
【００１４】（ｄ） 金属炭化物 金属炭化物には、Ｃｒ3 Ｃ2 による上記作用を一段と向
上させる作用があるが、その割合が０．１％未満では所
望の向上効果が得られず、一方その割合が７％を越える
と強度が低下するようになることから、その割合を０．
１〜７％と定めた。なお、望ましくは０．５〜３％の割
合がよい。
上させる作用があるが、その割合が０．１％未満では所
望の向上効果が得られず、一方その割合が７％を越える
と強度が低下するようになることから、その割合を０．
１〜７％と定めた。なお、望ましくは０．５〜３％の割
合がよい。
【００１５】（ｅ） Ｆｅ Ｆｅ成分には、結合相に固溶して、これの硬さを向上さ
せる作用があるので、必要に応じて含有されるが、その
割合が０．１％未満では所望の硬さ向上効果が得られ
ず、その割合が３％を越えると強度が低下するようにな
ることから、その割合を０．１〜３％と定めた。望まし
くは０．３〜１％の割合がよい。
せる作用があるので、必要に応じて含有されるが、その
割合が０．１％未満では所望の硬さ向上効果が得られ
ず、その割合が３％を越えると強度が低下するようにな
ることから、その割合を０．１〜３％と定めた。望まし
くは０．３〜１％の割合がよい。
【００１６】また、この発明のタペット部材は、一般
に、上記の低合金鋼製タペット本体のカム当接面側の頂
面に、上記のＷＣ基超硬合金製チップ材を載置した状態
で、これに真空中または還元性雰囲気中、あるいは非酸
化性雰囲気中、１２００〜１３００℃の温度に３０〜１
２０分間保持後冷却の条件で拡散接合処理を施し、つい
で通常の滲炭ガス雰囲気中、８５０〜９００℃の温度に
１５０〜２００分間保持後、油温：１２０〜１４０℃の
油中に浸漬の油焼入れと、大気中、１５０〜２００℃の
温度に１００〜１５０分間保持の焼戻しの熱処理を施す
ことによって製造される。
に、上記の低合金鋼製タペット本体のカム当接面側の頂
面に、上記のＷＣ基超硬合金製チップ材を載置した状態
で、これに真空中または還元性雰囲気中、あるいは非酸
化性雰囲気中、１２００〜１３００℃の温度に３０〜１
２０分間保持後冷却の条件で拡散接合処理を施し、つい
で通常の滲炭ガス雰囲気中、８５０〜９００℃の温度に
１５０〜２００分間保持後、油温：１２０〜１４０℃の
油中に浸漬の油焼入れと、大気中、１５０〜２００℃の
温度に１００〜１５０分間保持の焼戻しの熱処理を施す
ことによって製造される。
【００１７】
【発明の実施の形態】つぎに、この発明のタペット部材
を実施例により具体的に説明する。まず、いずれも冷間
鍛造加工により図１に示される形状および外径：３１mm
×長さ：５１mmの寸法を有し、かつそれぞれ表１に示さ
れる成分組成の低合金鋼で構成されたタペット本体Ａ〜
Ｐを用意した。またチップ材を形成するために、原料粉
末として、いずれも粒度が１００メッシュ以下のＷＣ粉
末、Ｃｒ3 Ｃ2 粉末、各種金属炭化物粉末、Ｃｏ−Ｐ合
金（Ｐ：３５％含有）粉末、Ｆｅ−Ｐ合金（Ｐ：２５％
含有）粉末、Ｆｅ粉末、Ｃｏ粉末、および黒鉛粉末を用
い、これら原料粉末を表２に示される配合組成に配合
し、混合した後、５ton ／cm2 の圧力で直径：３１mmφ
×厚さ：３mmの寸法をもった圧粉体にプレス成形し、こ
れらの圧粉体を、１×１０-2torrの真空中、１２００〜
１３００℃の範囲内の所定の温度に６０分間保持の条件
で焼結して、いずれも９５％以上の理論密度比を有する
焼結体からなるＷＣ基超硬合金で構成されたチップ材ａ
〜ｑをそれぞれ製造した。ついで、これらのチップ材ａ
〜ｑをそれぞれ表３に示される組合せでタペット本体Ａ
〜Ｐのカム当接面側の頂面上に図示の通りに載置し、こ
の状態で、１×１０-2torrの真空中、温度：１２５０℃
に８０分間保持後、窒素ガス吹付けによる強制冷却の拡
散接合処理を行ない、ついで通常の滲炭ガス雰囲気中、
温度：８８０℃に１８０分保持後、油温：１３０℃の油
中に浸漬の油焼入れと、大気中、温度：１８０℃に１２
０分保持の焼戻しの熱処理を施すことにより本発明タペ
ット部材１〜１５および比較タペット部材１〜５をそれ
ぞれ製造した。
を実施例により具体的に説明する。まず、いずれも冷間
鍛造加工により図１に示される形状および外径：３１mm
×長さ：５１mmの寸法を有し、かつそれぞれ表１に示さ
れる成分組成の低合金鋼で構成されたタペット本体Ａ〜
Ｐを用意した。またチップ材を形成するために、原料粉
末として、いずれも粒度が１００メッシュ以下のＷＣ粉
末、Ｃｒ3 Ｃ2 粉末、各種金属炭化物粉末、Ｃｏ−Ｐ合
金（Ｐ：３５％含有）粉末、Ｆｅ−Ｐ合金（Ｐ：２５％
含有）粉末、Ｆｅ粉末、Ｃｏ粉末、および黒鉛粉末を用
い、これら原料粉末を表２に示される配合組成に配合
し、混合した後、５ton ／cm2 の圧力で直径：３１mmφ
×厚さ：３mmの寸法をもった圧粉体にプレス成形し、こ
れらの圧粉体を、１×１０-2torrの真空中、１２００〜
１３００℃の範囲内の所定の温度に６０分間保持の条件
で焼結して、いずれも９５％以上の理論密度比を有する
焼結体からなるＷＣ基超硬合金で構成されたチップ材ａ
〜ｑをそれぞれ製造した。ついで、これらのチップ材ａ
〜ｑをそれぞれ表３に示される組合せでタペット本体Ａ
〜Ｐのカム当接面側の頂面上に図示の通りに載置し、こ
の状態で、１×１０-2torrの真空中、温度：１２５０℃
に８０分間保持後、窒素ガス吹付けによる強制冷却の拡
散接合処理を行ない、ついで通常の滲炭ガス雰囲気中、
温度：８８０℃に１８０分保持後、油温：１３０℃の油
中に浸漬の油焼入れと、大気中、温度：１８０℃に１２
０分保持の焼戻しの熱処理を施すことにより本発明タペ
ット部材１〜１５および比較タペット部材１〜５をそれ
ぞれ製造した。
【００１８】なお、比較タペット部材１〜５は、タペッ
ト本体とチップ材の接合強度に影響を及ぼす成分、すな
わちタペット本体のＳｉ並びにチップ材のＰおよび（Ｃ
ｒ3Ｃ2 ＋金属炭化物）のうちのいずれかの含有割合
が、この発明の範囲から低い方に外れたものである。
ト本体とチップ材の接合強度に影響を及ぼす成分、すな
わちタペット本体のＳｉ並びにチップ材のＰおよび（Ｃ
ｒ3Ｃ2 ＋金属炭化物）のうちのいずれかの含有割合
が、この発明の範囲から低い方に外れたものである。
【００１９】つぎに、この結果得られた各種のタペット
部材について、チップ材のビッカース硬さを測定すると
共に、これを６気筒１２バルブ、８２００cc、２１０馬
力のディーゼルエンジンに組込み、回転数：３０００r.
p.m.、運転時間：２００時間の高速回転条件で実機試験
を行ない、チップ材のカム摺動面における最大摩耗深さ
を測定すると共に、タペット本体へのチップ材の接合強
度を評価する目的で、これら両者の接合面を外周にそっ
て観察し、剥離が原因の割れ発生数を測定した。さらに
接合強度を評価する目的で、前記接合面の剪断強度も測
定した。これらの測定結果を表３に示した。
部材について、チップ材のビッカース硬さを測定すると
共に、これを６気筒１２バルブ、８２００cc、２１０馬
力のディーゼルエンジンに組込み、回転数：３０００r.
p.m.、運転時間：２００時間の高速回転条件で実機試験
を行ない、チップ材のカム摺動面における最大摩耗深さ
を測定すると共に、タペット本体へのチップ材の接合強
度を評価する目的で、これら両者の接合面を外周にそっ
て観察し、剥離が原因の割れ発生数を測定した。さらに
接合強度を評価する目的で、前記接合面の剪断強度も測
定した。これらの測定結果を表３に示した。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】
【００２３】
【発明の効果】表１〜３に示される結果から、本発明タ
ペット部材１〜１５は、いずれも高速運転にもかかわら
ず、チップ材のタペット本体からの剥離現象の発生な
く、すぐれた耐摩耗性を示すのに対して、比較タペット
部材１〜５に見られるように、タペット本体とチップ材
の接合に大きな影響を及ぼすタペット本体のＳｉ並びに
チップ材のＰおよび（Ｃｒ3 Ｃ2 ＋金属炭化物）のいず
れかの含有割合がこの発明の範囲から低い方に外れる
と、これらに強固な接合強度を確保することができない
ことが明らかである。上述のように、この発明のタペッ
ト部材は、これを構成するチップ材がタペット本体のカ
ム当接面側の頂面に著しく強固に接合しているので、内
燃機関の高速化および高性能化に十分満足に対応でき、
長期に亘ってすぐれた性能を発揮するのである。
ペット部材１〜１５は、いずれも高速運転にもかかわら
ず、チップ材のタペット本体からの剥離現象の発生な
く、すぐれた耐摩耗性を示すのに対して、比較タペット
部材１〜５に見られるように、タペット本体とチップ材
の接合に大きな影響を及ぼすタペット本体のＳｉ並びに
チップ材のＰおよび（Ｃｒ3 Ｃ2 ＋金属炭化物）のいず
れかの含有割合がこの発明の範囲から低い方に外れる
と、これらに強固な接合強度を確保することができない
ことが明らかである。上述のように、この発明のタペッ
ト部材は、これを構成するチップ材がタペット本体のカ
ム当接面側の頂面に著しく強固に接合しているので、内
燃機関の高速化および高性能化に十分満足に対応でき、
長期に亘ってすぐれた性能を発揮するのである。
【図１】内燃機関のタペット部材を例示する概略縦断面
図である。
図である。
１ タペット本体、 １ａ タペット本体のカム当接面側の頂面、 ２ チップ材。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｃ 38/52 Ｃ２２Ｃ 38/52 Ｆ０１Ｌ 1/14 Ｆ０１Ｌ 1/14 Ｂ Ｆ // Ｂ２３Ｋ 103:18 Ｂ２３Ｋ 103:18 (56)参考文献 特開 平６−200715（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−132806（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−294452（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−63349（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−9148（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−80319（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−39149（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B23K 20/00 - 20/227 F01L 1/14
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ：０．１３〜０．５％、 Ｓｉ：０．１５〜０．
３５％、 Ｍｎ：０．３〜１．２％、 Ｃｒ：０．４〜３．５
％、を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成
を有する低合金鋼製タペット本体のカム当接面側の頂面
に、 Ｃｏ：２５〜３５％、 Ｐ：０．１〜１％ 炭化クロム：０．５〜１０％、 Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｍｏ、およびＴａの炭化物のうちの１
種または２種以上：０．１〜７％、 炭化タングステン：残り、からなる配合組成の焼結体か
らなる炭化タングステン基超硬合金製チップ材を拡散接
合してなる、チップ材が高い接合強度を有する内燃機関
タペット部材。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ：０．１３〜０．５％、 Ｓｉ：０．１５〜０．
３５％、 Ｍｎ：０．３〜１．２％、 Ｃｒ：０．４〜３．５
％、を含有し、さらに、 Ｎｉ：０．４〜４．５％、 Ｍｏ：０．１５〜０．
７％、のうちの１種または２種、を含有し、残りがＦｅ
と不可避不純物からなる組成を有する低合金鋼製タペッ
ト本体のカム当接面側の頂面に、 Ｃｏ：２５〜３５％、 Ｐ：０．１〜１％ 炭化クロム：０．５〜１０％、 Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｍｏ、およびＴａの炭化物のうちの１
種または２種以上：０．１〜７％、 炭化タングステン：残り、からなる配合組成の焼結体か
らなる炭化タングステン基超硬合金製チップ材を拡散接
合してなる、チップ材が高い接合強度を有する内燃機関
タペット部材。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｃ：０．１３〜０．５％、 Ｓｉ：０．１５〜０．
３５％、 Ｍｎ：０．３〜１．２％、 Ｃｒ：０．４〜３．５
％、を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成
を有する低合金鋼製タペット本体のカム当接面側の頂面
に、 Ｃｏ：２５〜３５％、 Ｐ：０．１〜１％ 炭化クロム：０．５〜１０％、 Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｍｏ、およびＴａの炭化物のうちの１
種または２種以上：０．１〜７％、 Ｆｅ：０．１〜３％、 炭化タングステン：残り、からなる配合組成の焼結体か
らなる炭化タングステン基超硬合金製チップ材を拡散接
合してなる、チップ材が高い接合強度を有する内燃機関
タペット部材。 - 【請求項４】 重量％で、 Ｃ：０．１３〜０．５％、 Ｓｉ：０．１５〜０．
３５％、 Ｍｎ：０．３〜１．２％、 Ｃｒ：０．４〜３．５
％、を含有し、さらに、 Ｎｉ：０．４〜４．５％、 Ｍｏ：０．１５〜０．
７％、のうちの１種または２種、を含有し、残りがＦｅ
と不可避不純物からなる組成を有する低合金鋼製タペッ
ト本体のカム当接面側の頂面に、 Ｃｏ：２５〜３５％、 Ｐ：０．１〜１％ 炭化クロム：０．５〜１０％、 Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｍｏ、およびＴａの炭化物のうちの１
種または２種以上：０．１〜７％、 Ｆｅ：０．１〜３％、 炭化タングステン：残り、からなる配合組成の焼結体か
らなる炭化タングステン基超硬合金製チップ材を拡散接
合してなる、チップ材が高い接合強度を有する内燃機関
タペット部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22252595A JP3230137B2 (ja) | 1995-08-08 | 1995-08-08 | チップ材が高い接合強度を有する内燃機関タペット部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22252595A JP3230137B2 (ja) | 1995-08-08 | 1995-08-08 | チップ材が高い接合強度を有する内燃機関タペット部材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0949404A JPH0949404A (ja) | 1997-02-18 |
| JP3230137B2 true JP3230137B2 (ja) | 2001-11-19 |
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ID=16783804
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22252595A Expired - Fee Related JP3230137B2 (ja) | 1995-08-08 | 1995-08-08 | チップ材が高い接合強度を有する内燃機関タペット部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3230137B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110468343A (zh) * | 2019-09-20 | 2019-11-19 | 广东省材料与加工研究所 | TiC析出增强高锰钢基复合材料及其制备工艺 |
-
1995
- 1995-08-08 JP JP22252595A patent/JP3230137B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110468343A (zh) * | 2019-09-20 | 2019-11-19 | 广东省材料与加工研究所 | TiC析出增强高锰钢基复合材料及其制备工艺 |
| CN110468343B (zh) * | 2019-09-20 | 2020-12-08 | 广东省材料与加工研究所 | TiC析出增强高锰钢基复合材料及其制备工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0949404A (ja) | 1997-02-18 |
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