JP3202300B2 - 回転式流体コンプレッサ - Google Patents
回転式流体コンプレッサInfo
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- JP3202300B2 JP3202300B2 JP02676492A JP2676492A JP3202300B2 JP 3202300 B2 JP3202300 B2 JP 3202300B2 JP 02676492 A JP02676492 A JP 02676492A JP 2676492 A JP2676492 A JP 2676492A JP 3202300 B2 JP3202300 B2 JP 3202300B2
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- fluid compressor
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は回転式流体コンプレッサ
に係り、特にベーン及びこれと摺動する相手材の材質構
造を改良した回転式流体コンプレッサに関する。
に係り、特にベーン及びこれと摺動する相手材の材質構
造を改良した回転式流体コンプレッサに関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、ベーンを備えた回転式流体コン
プレッサとしては、例えば、揺動ロータ型のコンプレッ
サが知られている。
プレッサとしては、例えば、揺動ロータ型のコンプレッ
サが知られている。
【０００３】この種の回転式流体コンプレッサのロータ
ハウジングに形成されたベーン溝内にはベーンが進退自
在に挿入されており、該ベーンは、ロータの偏芯回転に
応じて上記ロータハウジング内から進退するようになっ
ている。
ハウジングに形成されたベーン溝内にはベーンが進退自
在に挿入されており、該ベーンは、ロータの偏芯回転に
応じて上記ロータハウジング内から進退するようになっ
ている。
【０００４】その際、上記ベーンはベーン溝内で上記ロ
ータの回転方向に傾斜して摺動するため、該ロータと上
記ベーンの先端部とが接触して摩耗する。従って、回転
式流体コンプレッサのベーンには、耐摩耗性に著しく優
れた材質が採用されることが必要であった。
ータの回転方向に傾斜して摺動するため、該ロータと上
記ベーンの先端部とが接触して摩耗する。従って、回転
式流体コンプレッサのベーンには、耐摩耗性に著しく優
れた材質が採用されることが必要であった。
【０００５】しかるに、従来、ベーン材料としては、ク
ロム軸受鋼の如き鋼を用いることが知られているが、こ
れは懸案の耐摩耗性において問題の残るものであった。
即ち、上記鋼製のベーンにあっては高硬度のＣｒ炭化物
の析出量が少ないために耐摩耗性が劣り、高負荷時や連
続使用時において相手材としてのローラやベーン溝部分
に比して、ベーン自体の摩耗が多かった。
ロム軸受鋼の如き鋼を用いることが知られているが、こ
れは懸案の耐摩耗性において問題の残るものであった。
即ち、上記鋼製のベーンにあっては高硬度のＣｒ炭化物
の析出量が少ないために耐摩耗性が劣り、高負荷時や連
続使用時において相手材としてのローラやベーン溝部分
に比して、ベーン自体の摩耗が多かった。
【０００６】そこで、本出願人は特公平１−１８９８５
号公報において、Ｃ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖの含有量を所定量
にした鋼材の表面に軟窒化処理を施してベーンを形成
し、且つ、該ベーンと摺動する相手材の黒鉛形状等を特
定して構成した回転式流体コンプレッサを提案した。
号公報において、Ｃ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖの含有量を所定量
にした鋼材の表面に軟窒化処理を施してベーンを形成
し、且つ、該ベーンと摺動する相手材の黒鉛形状等を特
定して構成した回転式流体コンプレッサを提案した。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】ところで、従来の回転
式流体コンプレッサにあっては、耐摩耗性を有するベー
ンを形成するために、塩浴軟窒化処理やガス窒化処理を
採用して、ベーンの形状を呈する鋼材の表面に窒化層を
生成させていたが、これらの軟窒化処理にあっては、耐
摩耗性に重要な化合物層（Ｆｅ4 Ｎ）が生成され難かっ
たり、その層厚のコントロールが困難であるという課題
があった。
式流体コンプレッサにあっては、耐摩耗性を有するベー
ンを形成するために、塩浴軟窒化処理やガス窒化処理を
採用して、ベーンの形状を呈する鋼材の表面に窒化層を
生成させていたが、これらの軟窒化処理にあっては、耐
摩耗性に重要な化合物層（Ｆｅ4 Ｎ）が生成され難かっ
たり、その層厚のコントロールが困難であるという課題
があった。
【０００８】また、上記軟窒化処理により形成したベー
ンにあっては、寸法変化量及び寸法バラツキも大きく、
窒化処理後に仕上加工を必要としており、さらに、上記
ベーンは対ローラ、対ベーン溝の摩耗上の相性において
必ずしも理想的ではない。
ンにあっては、寸法変化量及び寸法バラツキも大きく、
窒化処理後に仕上加工を必要としており、さらに、上記
ベーンは対ローラ、対ベーン溝の摩耗上の相性において
必ずしも理想的ではない。
【０００９】本発明は、上記課題に鑑みてなされたもの
で、ベーン表面に化合物層（Ｆｅ4 Ｎ）が生成され易
く、その層厚のコントロールが容易で耐摩耗性に富み、
且つ、寸法変化量及び寸法バラツキの少ない安定した品
質のベーンを備え、対ローラ、対ベーン溝の摩耗上の相
性において理想的な回転式流体コンプレッサを提供する
ことを目的とする。
で、ベーン表面に化合物層（Ｆｅ4 Ｎ）が生成され易
く、その層厚のコントロールが容易で耐摩耗性に富み、
且つ、寸法変化量及び寸法バラツキの少ない安定した品
質のベーンを備え、対ローラ、対ベーン溝の摩耗上の相
性において理想的な回転式流体コンプレッサを提供する
ことを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記目的は、本発明に係
る回転式流体コンプレッサによれば、ベーン溝中に嵌装
され、このベーン溝内をベーンが摺動する回転式流体コ
ンプレッサにおいて、上記ベーンが重量％で、Ｃ（炭
素）：0.50〜1.50％と、Ｃｒ（クロム）：2.00〜6.00
％、Ｍｏ（モリブデン）：3.00〜7.00％、Ｗ（タングス
テン）：4.00〜8.00％及びＶ（バナジウム）：1.00〜5.
00％のうち一成分以上と、残部Ｆｅ（鉄）とを含有する
焼入れを施した鋼材から成り、その表面にイオン窒化処
理が施されており、また該ベーンと摺動する相手材を炭
化物が0.10〜6.00％で、その黒鉛形状がＡＳＴＭ規格の
Ａ、Ｂ、Ｄ、Ｅのいずれかのタイプであり、組織が焼戻
しマルテンサイトを有し、且つ硬さがＨＲＣ40〜60の鋳
鉄となしたことにより、達成される。
る回転式流体コンプレッサによれば、ベーン溝中に嵌装
され、このベーン溝内をベーンが摺動する回転式流体コ
ンプレッサにおいて、上記ベーンが重量％で、Ｃ（炭
素）：0.50〜1.50％と、Ｃｒ（クロム）：2.00〜6.00
％、Ｍｏ（モリブデン）：3.00〜7.00％、Ｗ（タングス
テン）：4.00〜8.00％及びＶ（バナジウム）：1.00〜5.
00％のうち一成分以上と、残部Ｆｅ（鉄）とを含有する
焼入れを施した鋼材から成り、その表面にイオン窒化処
理が施されており、また該ベーンと摺動する相手材を炭
化物が0.10〜6.00％で、その黒鉛形状がＡＳＴＭ規格の
Ａ、Ｂ、Ｄ、Ｅのいずれかのタイプであり、組織が焼戻
しマルテンサイトを有し、且つ硬さがＨＲＣ40〜60の鋳
鉄となしたことにより、達成される。
【００１１】
【作用】上記構成によれば、ベーンを形成する鋼材の
Ｃ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｖの含有量を所定量にしたので、
Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｖを含む高硬度の炭化物の析出量が適
切な量になる。そして、その鋼材の表面にイオン窒化処
理を施したので、ベーン表面に化合物層（Ｆｅ4 Ｎ）が
生成され易く、その層厚のコントロールが容易になり、
その結果、耐摩耗性が向上する。
Ｃ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｖの含有量を所定量にしたので、
Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｖを含む高硬度の炭化物の析出量が適
切な量になる。そして、その鋼材の表面にイオン窒化処
理を施したので、ベーン表面に化合物層（Ｆｅ4 Ｎ）が
生成され易く、その層厚のコントロールが容易になり、
その結果、耐摩耗性が向上する。
【００１２】また、窒化品質は化学反応作用によらず、
イオン化された窒素ガスによる窒化処理であるため、化
合物層厚さや拡散層厚さを、温度、時間及びＨ2 ：Ｎ2
のガス比をコントロールすることにより、自由に析出調
整することが可能であり、且つ、寸法変化量及び寸法バ
ラツキの少ない安定した品質のベーンを得ることができ
る。
イオン化された窒素ガスによる窒化処理であるため、化
合物層厚さや拡散層厚さを、温度、時間及びＨ2 ：Ｎ2
のガス比をコントロールすることにより、自由に析出調
整することが可能であり、且つ、寸法変化量及び寸法バ
ラツキの少ない安定した品質のベーンを得ることができ
る。
【００１３】さらに、上記ベーンと摺動する相手材の黒
鉛形状や組織等を特定したので、対ローラ、対ベーン溝
の摩耗上の相性において理想的なものを実現することが
できる。
鉛形状や組織等を特定したので、対ローラ、対ベーン溝
の摩耗上の相性において理想的なものを実現することが
できる。
【００１４】
【実施例】以下、本発明に係る回転式流体コンプレッサ
の一実施例を添付図面に基づいて詳細に説明する。
の一実施例を添付図面に基づいて詳細に説明する。
【００１５】図１に示されているように、本実施例の回
転式流体コンプレッサ１のケース２内にはロータハウジ
ング３が収納されており、このロータハウジング３に形
成されたベーン溝４内にはベーン５がケース２の半径方
向に進退自在に挿入されている。
転式流体コンプレッサ１のケース２内にはロータハウジ
ング３が収納されており、このロータハウジング３に形
成されたベーン溝４内にはベーン５がケース２の半径方
向に進退自在に挿入されている。
【００１６】上記ベーン５は、重量％で、Ｃ：0.50〜1.
50％と、Ｃｒ：2.00〜6.00％、Ｍｏ：3.00〜7.00％、
Ｗ：4.00〜8.00％及びＶ：1.00〜5.00のうち一成分以上
と、残部Ｆｅとを含む焼入れを施した鋼材から成ってい
る。
50％と、Ｃｒ：2.00〜6.00％、Ｍｏ：3.00〜7.00％、
Ｗ：4.00〜8.00％及びＶ：1.00〜5.00のうち一成分以上
と、残部Ｆｅとを含む焼入れを施した鋼材から成ってい
る。
【００１７】ここで、上記Ｃ（カーボン）は、炭化物を
形成するとともに基地に固溶してマルテンサイトを生成
する。0.5 ％以下では効果が充分でなく、1.5 ％以上だ
と材料の靭性を損ねる。
形成するとともに基地に固溶してマルテンサイトを生成
する。0.5 ％以下では効果が充分でなく、1.5 ％以上だ
と材料の靭性を損ねる。
【００１８】Ｃｒ（クロム）は、一部カーボンと結びつ
き耐摩耗性に寄与する炭化物を作り、他は基地に固溶し
焼入性を向上させるとともに、焼戻し時の軟化抵抗も増
すことにより基地の硬さと靭性を合わせ有することがで
きる。２％以下では、充分な効果が見られず、又６％以
上では、加工性が悪くなり実用的ではない。
き耐摩耗性に寄与する炭化物を作り、他は基地に固溶し
焼入性を向上させるとともに、焼戻し時の軟化抵抗も増
すことにより基地の硬さと靭性を合わせ有することがで
きる。２％以下では、充分な効果が見られず、又６％以
上では、加工性が悪くなり実用的ではない。
【００１９】Ｍｏ（モリブデン）は、クロムと同様一部
は炭化物中に入り、他は基地の焼入性を高めるとともに
焼戻し時の軟化抵抗も増す。この効果は１％以下でも認
められるが、本件は特に靭性の向上も狙うため、３％以
上とし、７％以上入れても見合った効果はないため７％
以下とした。
は炭化物中に入り、他は基地の焼入性を高めるとともに
焼戻し時の軟化抵抗も増す。この効果は１％以下でも認
められるが、本件は特に靭性の向上も狙うため、３％以
上とし、７％以上入れても見合った効果はないため７％
以下とした。
【００２０】Ｗ（タングステン）は、Ｃｒ、Ｍｏと同様
炭化物生成と基地硬さ向上に寄与する。この効果は１％
以下でも認められるが、Ｍｏと同様靭性向上のため、４
％〜８％の範囲とした。
炭化物生成と基地硬さ向上に寄与する。この効果は１％
以下でも認められるが、Ｍｏと同様靭性向上のため、４
％〜８％の範囲とした。
【００２１】Ｖ（バナジウム）は、Ｍｏと相俟って耐摩
耗性に寄与する。より高い耐摩耗性のため１％以上とし
た。あまり多くてもかえって焼入性を損ねるため５％以
下とした。
耗性に寄与する。より高い耐摩耗性のため１％以上とし
た。あまり多くてもかえって焼入性を損ねるため５％以
下とした。
【００２２】そして、このような成分を有するベーン形
状の鋼材の表面には、イオン窒化処理が施されている。
ここで、イオン窒化処理とは、低圧Ｈ2 、Ｎ2 のガス雰
囲気中で炉壁を陽極、ベーン５を陰極とし、 300〜1200
Ｖの電圧を加えてグロー放電させるものであり、イオン
化したＮは加速されて陰極に衝突し、上記ベーン５が加
熱されると共にＮが浸入して該ベーン５の表面に窒化層
が形成されるものである。このイオン窒化処理は400〜
500℃の低温処理が可能であり、迅速な窒化処理であ
る。
状の鋼材の表面には、イオン窒化処理が施されている。
ここで、イオン窒化処理とは、低圧Ｈ2 、Ｎ2 のガス雰
囲気中で炉壁を陽極、ベーン５を陰極とし、 300〜1200
Ｖの電圧を加えてグロー放電させるものであり、イオン
化したＮは加速されて陰極に衝突し、上記ベーン５が加
熱されると共にＮが浸入して該ベーン５の表面に窒化層
が形成されるものである。このイオン窒化処理は400〜
500℃の低温処理が可能であり、迅速な窒化処理であ
る。
【００２３】具体的には、上記ベーン５のイオン窒化処
理は次のようにして行う。図２に示されているように、
複数枚のベーン５をその厚さ方向に重合させ、これらを
ワーククランプ９で束ねる。このワーククランプ９は、
二枚の締め板１０ａ，１０ｂと、この締め板１０ａ，１
０ｂに掛け渡して挿通された二組のクランプ用ボルト・
ナット１１ａ，１１ｂとからなっている。そして、この
ようにワーククランプ９で束ねた複数枚のベーン５を炉
内に入れ、イオン窒化処理を施す。
理は次のようにして行う。図２に示されているように、
複数枚のベーン５をその厚さ方向に重合させ、これらを
ワーククランプ９で束ねる。このワーククランプ９は、
二枚の締め板１０ａ，１０ｂと、この締め板１０ａ，１
０ｂに掛け渡して挿通された二組のクランプ用ボルト・
ナット１１ａ，１１ｂとからなっている。そして、この
ようにワーククランプ９で束ねた複数枚のベーン５を炉
内に入れ、イオン窒化処理を施す。
【００２４】すると、図３に示されているように、ベー
ン５の先端部５ａ、上下面５ｂ，５ｃ、及び後述する圧
縮コイルスプリング８（図１）による付勢面５ｄにのみ
イオン窒化処理が施工されることになる。尚、上記ベー
ン５の付勢面５ｄは摩耗しないため必ずしもイオン窒化
処理を施す必要はないが、この実施例のように処理され
ていても構わない。また、ベーン５の平行な両側面５ｅ
は摩耗量が少ないため、本実施例ではイオン窒化処理は
施されないが、他の施工方法により該両側面５ｅにイオ
ン窒化処理を施工してもよい。
ン５の先端部５ａ、上下面５ｂ，５ｃ、及び後述する圧
縮コイルスプリング８（図１）による付勢面５ｄにのみ
イオン窒化処理が施工されることになる。尚、上記ベー
ン５の付勢面５ｄは摩耗しないため必ずしもイオン窒化
処理を施す必要はないが、この実施例のように処理され
ていても構わない。また、ベーン５の平行な両側面５ｅ
は摩耗量が少ないため、本実施例ではイオン窒化処理は
施されないが、他の施工方法により該両側面５ｅにイオ
ン窒化処理を施工してもよい。
【００２５】また、図１に示されるように、上記回転式
流体コンプレッサ１のロータ６は、上記ロータハウジン
グ３内に設けられたクランク軸７に回転自在に嵌装され
ている。上記ベーン５は、上記ベーン溝４内に設けられ
た圧縮コイルスプリング８により半径方向内方に付勢さ
れ、上記ロータ６の偏芯回転に応じて上記ロータハウジ
ング３内から進退するようになっている。
流体コンプレッサ１のロータ６は、上記ロータハウジン
グ３内に設けられたクランク軸７に回転自在に嵌装され
ている。上記ベーン５は、上記ベーン溝４内に設けられ
た圧縮コイルスプリング８により半径方向内方に付勢さ
れ、上記ロータ６の偏芯回転に応じて上記ロータハウジ
ング３内から進退するようになっている。
【００２６】上記ベーン５と摺動する相手材としてのベ
ーン溝４やロータ６は、鋳鉄にて形成されており、炭化
物量が0.10〜6.00重量％で、その黒鉛形状がＡＳＴＭ規
格のＡ、Ｂ、Ｄ、Ｅのいずれかのタイプであり、各タイ
プの組織が焼戻しマルテンサイトを有し、且つ硬さがＨ
ＲＣ40〜60である。さらに具体的には、例えばＮｉ−Ｃ
ｒ−Ｍｏを含有する鋳鉄の焼入、焼戻し後の組織は黒鉛
形状がＡＳＴＭ規格のＡまたはＢタイプであり、炭化物
量が２〜６重量％、硬さがＨＲＣ48〜55である。
ーン溝４やロータ６は、鋳鉄にて形成されており、炭化
物量が0.10〜6.00重量％で、その黒鉛形状がＡＳＴＭ規
格のＡ、Ｂ、Ｄ、Ｅのいずれかのタイプであり、各タイ
プの組織が焼戻しマルテンサイトを有し、且つ硬さがＨ
ＲＣ40〜60である。さらに具体的には、例えばＮｉ−Ｃ
ｒ−Ｍｏを含有する鋳鉄の焼入、焼戻し後の組織は黒鉛
形状がＡＳＴＭ規格のＡまたはＢタイプであり、炭化物
量が２〜６重量％、硬さがＨＲＣ48〜55である。
【００２７】次に、上記実施例における作用を述べる。
上述したように、上記ベーン５はベーン溝４内で上記ロ
ータ６の回転方向に傾斜して摺動するため、図４に示さ
れているように、該ロータ６と上記ベーン５の先端部５
ａとが接触し、また上記ベーン溝４の入口部４ａとベー
ン５の両側面部５ｅとが接触し、さらにベーン溝４の上
下部とベーン５の上下面５ｂ，５ｃとが接触し合うこと
になる。
上述したように、上記ベーン５はベーン溝４内で上記ロ
ータ６の回転方向に傾斜して摺動するため、図４に示さ
れているように、該ロータ６と上記ベーン５の先端部５
ａとが接触し、また上記ベーン溝４の入口部４ａとベー
ン５の両側面部５ｅとが接触し、さらにベーン溝４の上
下部とベーン５の上下面５ｂ，５ｃとが接触し合うこと
になる。
【００２８】しかしながら、本実施例の回転式流体コン
プレッサにあっては、ベーン５を形成する鋼材のＣ、Ｃ
ｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｖの含有量を所定量にしたので、Ｃｒ、
Ｍｏ、Ｗ、Ｖを含む高硬度の炭化物の析出量が適切な量
になり、且つ、その鋼材の表面にイオン窒化処理を施し
たので、ベーン５の表面に化合物層（Ｆｅ4 Ｎ）が生成
され易く、その層厚のコントロールが容易になる。その
結果、上記ベーン５の耐摩耗性が向上し、ベーン５の先
端部５ａがロータ６と接触しても摩耗し難くなる。特
に、上記ベーン５の上下面部５ｂ，５ｃとベーン溝４の
上下部とには、これらの接触によるすべり摩耗だけでな
く、上記ベーン溝４内に溜まった摩耗粉や異物粒子によ
るかじり摩耗が発生するが、表面処理された上下面部５
ｂ，５ｃは摩耗し難くなる。
プレッサにあっては、ベーン５を形成する鋼材のＣ、Ｃ
ｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｖの含有量を所定量にしたので、Ｃｒ、
Ｍｏ、Ｗ、Ｖを含む高硬度の炭化物の析出量が適切な量
になり、且つ、その鋼材の表面にイオン窒化処理を施し
たので、ベーン５の表面に化合物層（Ｆｅ4 Ｎ）が生成
され易く、その層厚のコントロールが容易になる。その
結果、上記ベーン５の耐摩耗性が向上し、ベーン５の先
端部５ａがロータ６と接触しても摩耗し難くなる。特
に、上記ベーン５の上下面部５ｂ，５ｃとベーン溝４の
上下部とには、これらの接触によるすべり摩耗だけでな
く、上記ベーン溝４内に溜まった摩耗粉や異物粒子によ
るかじり摩耗が発生するが、表面処理された上下面部５
ｂ，５ｃは摩耗し難くなる。
【００２９】また、本実施例ではイオン化された窒素ガ
スによってベーン５の窒化処理を行っているので、化合
物層厚さや拡散層厚さを、温度、時間及びＨ2 ：Ｎ2 の
ガス比をコントロールすることにより、自由に析出調整
することが可能であり、且つ、寸法変化量及び寸法バラ
ツキの少ない安定した品質のベーン５を得ることができ
る。このようにイオン窒化処理を施したベーン５の寸法
変化量及び寸法バラツキが少ないのは、他の塩浴窒化処
理等に比べて窒化層が緻密に形成されるためと考えられ
る。
スによってベーン５の窒化処理を行っているので、化合
物層厚さや拡散層厚さを、温度、時間及びＨ2 ：Ｎ2 の
ガス比をコントロールすることにより、自由に析出調整
することが可能であり、且つ、寸法変化量及び寸法バラ
ツキの少ない安定した品質のベーン５を得ることができ
る。このようにイオン窒化処理を施したベーン５の寸法
変化量及び寸法バラツキが少ないのは、他の塩浴窒化処
理等に比べて窒化層が緻密に形成されるためと考えられ
る。
【００３０】上記イオン窒化処理は、処理面全体の表面
積により１バッチの処理能力が決定される。即ち、処理
面積が大きい程大出力の処理炉を必要とし、同一出力炉
であれば、処理面積が大きい程１バッチの処理枚数は減
少する。
積により１バッチの処理能力が決定される。即ち、処理
面積が大きい程大出力の処理炉を必要とし、同一出力炉
であれば、処理面積が大きい程１バッチの処理枚数は減
少する。
【００３１】従って、本実施例にあっては、上記ワーク
クランプ９（図２）によって、各ベーン５の比較的耐摩
耗性を要しない両側面５ｅを重ねて束ねてイオン窒化処
理するようにしたので、この両側面５ｅの部分の面積を
積算する必要がなく、ベーン５の処理可能量は大巾に増
加し、処理コストの低減化を図ることができる。
クランプ９（図２）によって、各ベーン５の比較的耐摩
耗性を要しない両側面５ｅを重ねて束ねてイオン窒化処
理するようにしたので、この両側面５ｅの部分の面積を
積算する必要がなく、ベーン５の処理可能量は大巾に増
加し、処理コストの低減化を図ることができる。
【００３２】さらに、本実施例では、上記ベーン５と摺
動する相手材としてのベーン溝４やロータ６の黒鉛形状
や組織等を特定したので、対ローラ６、対ベーン溝４の
摩耗上の相性において理想的なものである。
動する相手材としてのベーン溝４やロータ６の黒鉛形状
や組織等を特定したので、対ローラ６、対ベーン溝４の
摩耗上の相性において理想的なものである。
【００３３】
【発明の効果】本発明に係る回転式流体コンプレッサに
よれば、ベーン表面に化合物層（Ｆｅ 4 Ｎ）が生成され
易く、その層厚のコントロールが容易で耐摩耗性に富
み、且つ、寸法変化量及び寸法バラツキの少ない安定し
た品質のベーンとし、対ローラ、対ベーン溝の摩耗上の
相性において理想的である、という優れた効果を発揮す
ることができる。
よれば、ベーン表面に化合物層（Ｆｅ 4 Ｎ）が生成され
易く、その層厚のコントロールが容易で耐摩耗性に富
み、且つ、寸法変化量及び寸法バラツキの少ない安定し
た品質のベーンとし、対ローラ、対ベーン溝の摩耗上の
相性において理想的である、という優れた効果を発揮す
ることができる。
【図１】本発明に係る回転式流体コンプレッサの一実施
例を示す要部断面図である。
例を示す要部断面図である。
【図２】本発明に係る回転式流体コンプレッサに採用す
るベーンのイオン窒化処理状況を示す斜視図である。
るベーンのイオン窒化処理状況を示す斜視図である。
【図３】本発明に係る回転式流体コンプレッサに採用す
るベーンのイオン窒化処理面を示す斜視図である。
るベーンのイオン窒化処理面を示す斜視図である。
【図４】図１におけるベーン周辺の拡大断面図である。
【符号の説明】 １…回転式流体コンプレッサ ２…ケース ３…ロータハウジング ４…ベーン溝 ４ａ…ベーン溝の入口部 ５…ベーン ５ａ…ベーンの先端部 ５ｂ，５ｃ…ベーンの上下面 ５ｅ…ベーンの側面部 ６…ロータ ７…クランク軸 ８…圧縮コイルスプリング ９…ワーククランプ １０ａ，１０ｂ…締め板 １１ａ，１１ｂ…ボルト・ナット
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｆ０４Ｃ 18/356 Ｆ０４Ｃ 18/356 Ｐ 29/00 29/00 Ｕ 審査官 小柳 健悟 (56)参考文献 特開 平１−159352（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−104995（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−243155（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−199053（ＪＰ，Ａ) 特開 昭51−122812（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−201459（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−223147（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−149808（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−83750（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−157257（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−31851（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 38/00 302 C22C 37/00 C22C 37/04 C22C 38/24 C23C 8/38 F04C 18/356 F04C 29/00
Claims (1)
- 【請求項１】 ベーン溝中に嵌装され、該ベーン溝内を
ベーンが摺動する回転式流体コンプレッサにおいて、 上記ベーンが重量％で、Ｃ：0.50〜1.50％と、Ｃｒ：2.
00〜6.00％、Ｍｏ：3.00〜7.00％、Ｗ：4.00〜8.00％及
びＶ：1.00〜5.00のうち一成分以上と、残部Ｆｅとを含
有する焼入れを施した鋼材から成り、その表面にイオン
窒化処理が施されており、また該ベーンと摺動する相手
材を炭化物が0.10〜6.00重量％で、その黒鉛形状がＡＳ
ＴＭ規格のＡ、Ｂ、Ｄ、Ｅのいずれかのタイプであり、
組織が焼戻しマルテンサイトを有し、且つ硬さがＨＲＣ
40〜60の鋳鉄となしたことを特徴とする回転式流体コン
プレッサ。
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