JPS59157257A - 耐摩耗性焼結合金 - Google Patents
耐摩耗性焼結合金Info
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- JPS59157257A JPS59157257A JP58028490A JP2849083A JPS59157257A JP S59157257 A JPS59157257 A JP S59157257A JP 58028490 A JP58028490 A JP 58028490A JP 2849083 A JP2849083 A JP 2849083A JP S59157257 A JPS59157257 A JP S59157257A
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Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はエアコン、クーラ等の回転式流体ポンプ用の摺
動部材として最適な耐摩耗性焼結合金に関するものであ
り、特に高面圧に耐え、耐19耗性の要求されるベーン
に適した耐摩耗性焼結合金に係るしのて゛ある。
動部材として最適な耐摩耗性焼結合金に関するものであ
り、特に高面圧に耐え、耐19耗性の要求されるベーン
に適した耐摩耗性焼結合金に係るしのて゛ある。
このエアコン、クーラ等の回転式流体ポンプは近年小型
化が要求され、それにともない高負荷、高速回転を余儀
なくされている。
化が要求され、それにともない高負荷、高速回転を余儀
なくされている。
従って、回転式流体ポンプの摺動部分で最も苛酷な作動
をJ−るベーンは、従前にもまして耐摩耗性が要求され
るに至っている。
をJ−るベーンは、従前にもまして耐摩耗性が要求され
るに至っている。
従来このベーンは鋳鉄材料や鋼材が広く使用に供されて
いるが、近年の耐摩耗性に対する要求に充分対応し49
ていないのが現状である。
いるが、近年の耐摩耗性に対する要求に充分対応し49
ていないのが現状である。
本発明はこのような状況に鑑み、優れた耐摩耗性も発揮
づる耐摩耗性焼結合金を提供しようとづるもの−C゛あ
る。
づる耐摩耗性焼結合金を提供しようとづるもの−C゛あ
る。
即ち、本発明は2発明よりなり第1発明は車灯1%でC
1゛7.0〜15.0%、W又はMOl、0〜10.0
%、残[eよりなる合金]4)を30.0〜98.0重
量%、炭素わ)未0.8−・3.l」%、残鈴、粉末か
らなる晶8扮末を成形、焼結し、パーライト基地中にC
I゛を主体どした複合炭1ヒ物が均一に分散してなるこ
とを特徴とする耐19: i、、c性焼結合金である。
1゛7.0〜15.0%、W又はMOl、0〜10.0
%、残[eよりなる合金]4)を30.0〜98.0重
量%、炭素わ)未0.8−・3.l」%、残鈴、粉末か
らなる晶8扮末を成形、焼結し、パーライト基地中にC
I゛を主体どした複合炭1ヒ物が均一に分散してなるこ
とを特徴とする耐19: i、、c性焼結合金である。
そして、負′12光明は、重量%でCr7.0−15.
096、W又はMOl、0〜10.0%、残にCにりな
る合金オ分を30.0〜98.O車量%、炭素粉末0.
8〜3.5重用%及び下記MO粉末0 、 1−−3
、 0 ! f3− % 、 Ni 0. 1
〜4.0ffiff1%、cUo、1〜4.0重量%の
1種又は2種以上を前記%範囲内に於て含み、外鉄わ)
末からなる混合粉末を成形、焼結し、バーライ1へ、ベ
ーナイ1〜及びンルテンサイトの混在する基地組織中t
、;Z Crを主体どしたネリ合炭化物が均一に分散し
てl、gることを特徴とする耐厚胚性焼結合金祠である
。
096、W又はMOl、0〜10.0%、残にCにりな
る合金オ分を30.0〜98.O車量%、炭素粉末0.
8〜3.5重用%及び下記MO粉末0 、 1−−3
、 0 ! f3− % 、 Ni 0. 1
〜4.0ffiff1%、cUo、1〜4.0重量%の
1種又は2種以上を前記%範囲内に於て含み、外鉄わ)
末からなる混合粉末を成形、焼結し、バーライ1へ、ベ
ーナイ1〜及びンルテンサイトの混在する基地組織中t
、;Z Crを主体どしたネリ合炭化物が均一に分散し
てl、gることを特徴とする耐厚胚性焼結合金祠である
。
以下第1発明の耐摩胚性焼に、Ij合金の成分限定理由
について述べる。
について述べる。
先ず、Cr−W(又はMO> −[e (f)合金粉に
於るCr量は後述する炭素粉末量と極めて関連性が人で
あり、炭素ど結合してクロム炭化物を形成し耐■耗f生
を(q与するものであるが、7.0重量%未(箇ではク
ロム炭化物の形成が少なく目的とする耐摩耗1生が得ら
れない。
於るCr量は後述する炭素粉末量と極めて関連性が人で
あり、炭素ど結合してクロム炭化物を形成し耐■耗f生
を(q与するものであるが、7.0重量%未(箇ではク
ロム炭化物の形成が少なく目的とする耐摩耗1生が得ら
れない。
一方、15.0手足%超どなるとクロム炭化物量が過剰
となり、相手相に対する摩耗を増大さゼる結果どなるた
め、合金粉(こ於るCr量は7.0〜15.0重量%の
範囲内に設定する必要がある。
となり、相手相に対する摩耗を増大さゼる結果どなるた
め、合金粉(こ於るCr量は7.0〜15.0重量%の
範囲内に設定する必要がある。
また、合金粉にお(プる\M又はMoff1は、同じく
後述する疾索と結合して炭化物を形成し耐摩J毛性を付
与するものであるが、1.0重量%未渦では、炭化物の
形成が少なく目的とづ−るi41+?;胚性を得ること
ができない。
後述する疾索と結合して炭化物を形成し耐摩J毛性を付
与するものであるが、1.0重量%未渦では、炭化物の
形成が少なく目的とづ−るi41+?;胚性を得ること
ができない。
一方、10.0重重%超となると、炭化物量か過剰とな
り、相手材に対する摩耗を」1り大さぜる結果どなるた
め、合金粉に於る\■又は]\/iolは1゜0〜10
.0重量%の範囲内に設定する必要がある。
り、相手材に対する摩耗を」1り大さぜる結果どなるた
め、合金粉に於る\■又は]\/iolは1゜0〜10
.0重量%の範囲内に設定する必要がある。
Cr−W(又はMO)−Fe合金扮1は、基地中に合金
粉を均一に分散させ且つ、後述する炭素と関連し1ジJ
化物を形成さUて耐摩耗性の向上を計るとともに、Cr
とW(又t;j:Mo)及び「eの硬度差に基づく摩耗
段差を生じざぜ、耐スカツフインク性を向4」二ざぜる
ものであるが、30.0重量%未満では、「1的とする
耐摩耗性がIKlられず、一方、98.0重1%超とす
ることは、後述づる炭素量及び不可避的なSi 、P、
Sなどの不純物Mを名慮すると製造上98.0重用%超
とすることは不1」能どなるため、合金粉は30.0〜
98yOff1m%の範囲内に設定した。
粉を均一に分散させ且つ、後述する炭素と関連し1ジJ
化物を形成さUて耐摩耗性の向上を計るとともに、Cr
とW(又t;j:Mo)及び「eの硬度差に基づく摩耗
段差を生じざぜ、耐スカツフインク性を向4」二ざぜる
ものであるが、30.0重量%未満では、「1的とする
耐摩耗性がIKlられず、一方、98.0重1%超とす
ることは、後述づる炭素量及び不可避的なSi 、P、
Sなどの不純物Mを名慮すると製造上98.0重用%超
とすることは不1」能どなるため、合金粉は30.0〜
98yOff1m%の範囲内に設定した。
炭素は、前述した合金粉のOr、\ヘノ(又はMo)と
炭化物を形成させ耐摩耗性を向上させることと、基地へ
固溶さ已−基地強度を向上さ−けるものであるが、0.
8重量%未渦では、前述した合金粉と結合して、複合炭
化物を形成づ”る量が少なく、耐摩耗性が得られず、且
つ、基地への固溶も少なくなり強1豆も不足づ°る。
炭化物を形成させ耐摩耗性を向上させることと、基地へ
固溶さ已−基地強度を向上さ−けるものであるが、0.
8重量%未渦では、前述した合金粉と結合して、複合炭
化物を形成づ”る量が少なく、耐摩耗性が得られず、且
つ、基地への固溶も少なくなり強1豆も不足づ°る。
一方、3.5重量%超となると、前述合金粉と結合して
′fU合炭化炭化物剰且つ粗大となり、黒鉛毎が過大と
なるために強度、#4淳耗性を低下さけることどなるた
め、炭素量は0.8−3.5重量%の範囲内に設定する
必要がある。
′fU合炭化炭化物剰且つ粗大となり、黒鉛毎が過大と
なるために強度、#4淳耗性を低下さけることどなるた
め、炭素量は0.8−3.5重量%の範囲内に設定する
必要がある。
以上の如く理由により、特定された合金粉と炭素粉末を
所定量に混合し、通常の方法で成形、焼結し、バーライ
1へ基地中にCrを主体とした複合炭化物を均一に分散
した耐摩耗性焼結合金を19る。
所定量に混合し、通常の方法で成形、焼結し、バーライ
1へ基地中にCrを主体とした複合炭化物を均一に分散
した耐摩耗性焼結合金を19る。
なa5、通常の1100℃前後の温度で焼結すると^J
地はバーライ1へ基地となり、通常の負荷力を有づる所
では充分に耐摩耗性を発揮するものである。しかし、負
荷力のより高い個所に使用づ゛る揚合には、通常の熱処
理を施して基地組織を焼戻しマルテンリイ1〜組織とす
ることによって一層1夏れた耐摩耗性焼結合金ど或づ−
ことができる。
地はバーライ1へ基地となり、通常の負荷力を有づる所
では充分に耐摩耗性を発揮するものである。しかし、負
荷力のより高い個所に使用づ゛る揚合には、通常の熱処
理を施して基地組織を焼戻しマルテンリイ1〜組織とす
ることによって一層1夏れた耐摩耗性焼結合金ど或づ−
ことができる。
次に第2発明について詳述する。
第2発明は、第1発明の耐1f粍性焼結合金材にMO粉
末、CLl粉末、Ni粉末の1種または2種以上を加え
、一層高負荷にも耐え得るよう基地を強化したものであ
る。
末、CLl粉末、Ni粉末の1種または2種以上を加え
、一層高負荷にも耐え得るよう基地を強化したものであ
る。
以下、成分限定理由について述べる。
Cr−W<又はMO)−Feの合金粉及びが2県粉末の
限定理由については、第1発明ど同一理由に基づく。
限定理由については、第1発明ど同一理由に基づく。
MO粉末は、基地に固溶さl基地強化を行なわせるとと
もに焼入性を向上さゼるためのものであるが、0.1車
量%未満では、目的と716基地強化、焼入性の向上の
効果がない。
もに焼入性を向上さゼるためのものであるが、0.1車
量%未満では、目的と716基地強化、焼入性の向上の
効果がない。
一方、3.0工員%超となると、基地強化、焼入性とも
に顕著な効果が認められなくなり、反ってロス1〜高を
J& < :こめ、MO粉末母は0.1〜3゜0単相%
の範囲内に設定した。
に顕著な効果が認められなくなり、反ってロス1〜高を
J& < :こめ、MO粉末母は0.1〜3゜0単相%
の範囲内に設定した。
Cu粉末も、3A地に固溶さI!−1密化さけて基地強
化を行なわけることと、焼入性を向上させるだめのもの
であるが、0.1型組%未ita’h ’C゛は基地強
化の−うえから効果がなく、4.0車足%超となると、
基地強化及び焼入性とも顕著な効果が認められず、反っ
てコスト高を招くノJめCu粉末は0゜1〜4.0重量
%の範囲内に設定した。
化を行なわけることと、焼入性を向上させるだめのもの
であるが、0.1型組%未ita’h ’C゛は基地強
化の−うえから効果がなく、4.0車足%超となると、
基地強化及び焼入性とも顕著な効果が認められず、反っ
てコスト高を招くノJめCu粉末は0゜1〜4.0重量
%の範囲内に設定した。
Ni粉末は基地強化のためのものであるが、0゜1重量
%未渦では目的とする基地強化が1qられず、一方、4
.0歪量%超となると顕著な効果がなく、反ってコス]
へ高を招くとともに、拡散が不十分な場合オーステナイ
トの一残留につながり、耐摩耗性も低下Jるため、Ni
粉末母は0.1〜4.0車量%の範囲内に設定した。
%未渦では目的とする基地強化が1qられず、一方、4
.0歪量%超となると顕著な効果がなく、反ってコス]
へ高を招くとともに、拡散が不十分な場合オーステナイ
トの一残留につながり、耐摩耗性も低下Jるため、Ni
粉末母は0.1〜4.0車量%の範囲内に設定した。
なa3、前)ホのMo、Cu、Niの各粉末は少なくと
も1種以上、前述範囲内で加えれはたりるものである。
も1種以上、前述範囲内で加えれはたりるものである。
以上の理由により特定された合金粉、炭素粉末及びMO
、Cu 、Niの粉末を1種又は2種以上右する所定量
の混合粉末を、通常の方法で成形、焼結し、パーライト
、ベーナイト及びマルテンリイ1〜の混在する基地組織
中にOrを主体とする複合炭化物を均一に分散した耐摩
耗性焼結合金を得る。
、Cu 、Niの粉末を1種又は2種以上右する所定量
の混合粉末を、通常の方法で成形、焼結し、パーライト
、ベーナイト及びマルテンリイ1〜の混在する基地組織
中にOrを主体とする複合炭化物を均一に分散した耐摩
耗性焼結合金を得る。
なお、通常の1100℃前後の温度で焼結ザるど基地は
前述の如く、バーライ1〜、ベーナイ1−、マルテンサ
イ1への混在する基地組織となり、第1発明よりも負荷
力は向上する。しか()、より一層負荷力を要するとこ
ろに用いる場合には、通常の熱処理を施して、基地組織
を焼戻しマルラーンザイ]〜組織と覆ることによって一
層優れた耐摩耗性焼結合金となづことがでさ′る。
前述の如く、バーライ1〜、ベーナイ1−、マルテンサ
イ1への混在する基地組織となり、第1発明よりも負荷
力は向上する。しか()、より一層負荷力を要するとこ
ろに用いる場合には、通常の熱処理を施して、基地組織
を焼戻しマルラーンザイ]〜組織と覆ることによって一
層優れた耐摩耗性焼結合金となづことがでさ′る。
本発明の耐摩耗性焼結合金の優秀性を立証りるために、
従来拐どの比較Jiム耗試験をアムスラー型厚耗試験機
を用いて行った。
従来拐どの比較Jiム耗試験をアムスラー型厚耗試験機
を用いて行った。
(試料1) Cr12.0%、W6.o%、残FCの
Cr−W−Fe合金粉50.0%、C1,2%、残Fe
の混合粉に潤滑剤としてステアリン酸亜鉛1%を添加混
合し、6 ton /’ teraの圧力で成形した後
分解アンモニア雰囲気で1145°Cにて45分間焼結
し、本発明試料1を作成した。この試料1は、硬さl−
I RC48、密度6..79/cn?であり、第1図
に顕微鏡写真で示ずにうに、バーライ1−1基地中にC
r−W−Feのcl・主体の複合炭化物2が均一に分散
している。
Cr−W−Fe合金粉50.0%、C1,2%、残Fe
の混合粉に潤滑剤としてステアリン酸亜鉛1%を添加混
合し、6 ton /’ teraの圧力で成形した後
分解アンモニア雰囲気で1145°Cにて45分間焼結
し、本発明試料1を作成した。この試料1は、硬さl−
I RC48、密度6..79/cn?であり、第1図
に顕微鏡写真で示ずにうに、バーライ1−1基地中にC
r−W−Feのcl・主体の複合炭化物2が均一に分散
している。
(試料2) 試料1と同様のCr−W−Fe合金粉50
.0%、C1,2%、Ni2.6%、MOo、25%、
Cu1.7%、残Feの混合粉を試料1と同様に成形、
焼結し試料2を作成した。
.0%、C1,2%、Ni2.6%、MOo、25%、
Cu1.7%、残Feの混合粉を試料1と同様に成形、
焼結し試料2を作成した。
この試料2は、硬さHRC4B、密度6.77/’ C
aで゛あり第2図に顕微鏡写真で示すように、パーライ
ト1、ベーナイト3、マルテンサイト4の混在する基地
組織中にCr−W−FeのCrを主(イ\とする複合炭
化物2が均一に分散している。
aで゛あり第2図に顕微鏡写真で示すように、パーライ
ト1、ベーナイト3、マルテンサイト4の混在する基地
組織中にCr−W−FeのCrを主(イ\とする複合炭
化物2が均一に分散している。
(試料3) Cr12.0%、MOl、5%、残「e
のCI” −N4o−Fe合金粉50%、cl、2%、
Ni1.0%、CUl、0%、残Fcの混合粉を試料1
と同様に成形、焼結し、しがる後870℃にて30分保
持後、油゛冷層戻しし、320℃にて2時間熱処理を行
って試料3を作成した。
のCI” −N4o−Fe合金粉50%、cl、2%、
Ni1.0%、CUl、0%、残Fcの混合粉を試料1
と同様に成形、焼結し、しがる後870℃にて30分保
持後、油゛冷層戻しし、320℃にて2時間熱処理を行
って試料3を作成した。
この試料3は、硬ざl−I RC48、畜庶6.7J/
Caであり、第3図に顕微鏡写真で示すように、焼戻
しマルテンサイト5基地中にCr −Mo−FeのCr
を主体どづ−る複合炭化物2が均一に分散している。
Caであり、第3図に顕微鏡写真で示すように、焼戻
しマルテンサイト5基地中にCr −Mo−FeのCr
を主体どづ−る複合炭化物2が均一に分散している。
(試料4)比較祠として、ベーン(Aとして広く使用に
供されている!Itj鉄材を選択した。
供されている!Itj鉄材を選択した。
成分は重量%にUO3,2、s; 2.1o、MnQ、
8、l−’0.09.80.03、Ni 0.2、Cr
0.7、MOo、6、Bo、04、Cu 0゜4、残F
eの鋳鉄オAであり、硬ざHRC57である。
8、l−’0.09.80.03、Ni 0.2、Cr
0.7、MOo、6、Bo、04、Cu 0゜4、残F
eの鋳鉄オAであり、硬ざHRC57である。
(試験条件)
荷 重 :2001(7
速 Iff : 0 、 2 2 m/sec
潤滑油 :スニソ 4GDID 油 開 :0.72 ll/min油 渇
: 空温 試験時間:3時間 相手材 :鋳鉄材 成分、重量%にてC3,3、$12゜ 0、Mn 0.8、Po、12、SO。
潤滑油 :スニソ 4GDID 油 開 :0.72 ll/min油 渇
: 空温 試験時間:3時間 相手材 :鋳鉄材 成分、重量%にてC3,3、$12゜ 0、Mn 0.8、Po、12、SO。
03、Nr 0.2、Or。0.8、MOo、17、
残1”e硬ざl−(RC48この試験結果は第1図に示
づ−如くであり、試料4で示す従来月利を100とした
とき、本発明は80%の摩耗fj上を示し極めて優れた
耐摩耗性を有することが立証された。
残1”e硬ざl−(RC48この試験結果は第1図に示
づ−如くであり、試料4で示す従来月利を100とした
とき、本発明は80%の摩耗fj上を示し極めて優れた
耐摩耗性を有することが立証された。
第1〜3図は本発明焼結合金を3%ナイタル液で゛腐食
した200倍の顕微鏡写真を示し、第4図は比較試験結
果を示すグラフである。 イ」号の説明 1・・・バーライI− 2・・・複合炭化物 3・・・ベーナイト 4・・・マルテンサイト 5・・・焼戻しマルテンサイ1〜 特許出願人 日水ピストンリング株式会社 第4図
した200倍の顕微鏡写真を示し、第4図は比較試験結
果を示すグラフである。 イ」号の説明 1・・・バーライI− 2・・・複合炭化物 3・・・ベーナイト 4・・・マルテンサイト 5・・・焼戻しマルテンサイ1〜 特許出願人 日水ピストンリング株式会社 第4図
Claims (4)
- (1)・重■1%でCr 7.O〜15.0%、W又は
MO1,0〜10.0%、残Feよりなる合金粉を30
.0−98.0重石%、炭素粉末0゜8−3.5型組%
、外鉄粉末からなる混合粉末を成形、焼結し、バーライ
1〜基地中に01・を主体とした複合炭化物が均一に分
散してなることを特徴どする耐摩耗性焼結合金。 - (2)、前記耐摩耗性焼結合金にス・1し、熱処理を施
して基地組織を焼戻しマルテン1ノイl〜としたことを
特徴とターるnt記特許請求の範囲第1項記載の耐摩耗
性焼結合金。 - (3)1重量%でCr 7.0〜15.0%、’vV又
はMol、叶〜10.0%、残Feよりなる合金粉を3
0.0〜98.0正量%、炭素粉末0゜8〜3 、5
ff2 iil ’Xl 及U 下記MO粉末0.1=
3゜0単量%、Ni0.1〜4.0重四%、CuQ。 1〜4、O用昂%の1種又tよ2種以上を前記%範囲内
に於て含み、残a、粉末からなる混合粉末を成形、焼結
し、パーライト、ベーナイト及びマルテンサイトの混在
する基地組織中にOrを主体、とした複合炭化物が均一
に分散してなることを特徴とげる耐摩耗性焼結合金材。 - (4)、前記耐摩耗性焼結合金材に対し、熱処理を施し
て、基地組織を焼戻しマルテンサイトとじたことを特徴
とする特許 記載の耐摩耗性焼結合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58028490A JPS59157257A (ja) | 1983-02-24 | 1983-02-24 | 耐摩耗性焼結合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58028490A JPS59157257A (ja) | 1983-02-24 | 1983-02-24 | 耐摩耗性焼結合金 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59157257A true JPS59157257A (ja) | 1984-09-06 |
JPH0341542B2 JPH0341542B2 (ja) | 1991-06-24 |
Family
ID=12250100
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58028490A Granted JPS59157257A (ja) | 1983-02-24 | 1983-02-24 | 耐摩耗性焼結合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59157257A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0586442A (ja) * | 1991-03-27 | 1993-04-06 | Nippon Piston Ring Co Ltd | 回転式流体コンプレツサ |
-
1983
- 1983-02-24 JP JP58028490A patent/JPS59157257A/ja active Granted
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0586442A (ja) * | 1991-03-27 | 1993-04-06 | Nippon Piston Ring Co Ltd | 回転式流体コンプレツサ |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0341542B2 (ja) | 1991-06-24 |
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