JP3198636B2 - 傾斜硬質層被覆超硬合金製切削工具 - Google Patents
傾斜硬質層被覆超硬合金製切削工具Info
- Publication number
- JP3198636B2 JP3198636B2 JP19618492A JP19618492A JP3198636B2 JP 3198636 B2 JP3198636 B2 JP 3198636B2 JP 19618492 A JP19618492 A JP 19618492A JP 19618492 A JP19618492 A JP 19618492A JP 3198636 B2 JP3198636 B2 JP 3198636B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- layer
- hard layer
- coated
- cemented carbide
- cutting tool
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、傾斜硬質層が被覆さ
れているチップ、ドリル、エンドミルなど、いかなる切
削に対しても優れた切削性能を示す傾斜硬質層被覆超硬
合金製切削工具に関するものである。
れているチップ、ドリル、エンドミルなど、いかなる切
削に対しても優れた切削性能を示す傾斜硬質層被覆超硬
合金製切削工具に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、結合相形成成分として、鉄族金
属のうち１種または２種以上を含有し、さらに必要に応
じて周期律表の４ａ、５ａ、および６ａ族金属の炭化
物、窒化物、炭窒化物を０．５〜３０重量％含有し、残
りが炭化タングステン（以下、ＷＣと記す、）および不
可避不純物からなる超硬合金基体（以下、超硬合金基体
という）の表面に、Ｔｉの化合物層を被覆してなる硬質
層被覆超硬合金製切削工具は知られている。
属のうち１種または２種以上を含有し、さらに必要に応
じて周期律表の４ａ、５ａ、および６ａ族金属の炭化
物、窒化物、炭窒化物を０．５〜３０重量％含有し、残
りが炭化タングステン（以下、ＷＣと記す、）および不
可避不純物からなる超硬合金基体（以下、超硬合金基体
という）の表面に、Ｔｉの化合物層を被覆してなる硬質
層被覆超硬合金製切削工具は知られている。
【０００３】これらの硬質層被覆超硬合金製切削工具の
硬質層は、一般にＴｉＮ層、ＴｉＣ層、ＴｉＣＮ層など
が知られているが、近年、ＣおよびＮが図４に示される
ように濃度変化するＴｉＣＮ傾斜硬質層が提案されてい
る（特開平３−８２７４８号公報参照）。
硬質層は、一般にＴｉＮ層、ＴｉＣ層、ＴｉＣＮ層など
が知られているが、近年、ＣおよびＮが図４に示される
ように濃度変化するＴｉＣＮ傾斜硬質層が提案されてい
る（特開平３−８２７４８号公報参照）。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、前記従来のＴ
ｉＣＮ傾斜硬質層を被覆した硬質層被覆超硬合金製切削
工具は、高送りの連続切削、フライス切削などの断続切
削に用いた場合には耐摩耗性が十分でなく、ＴｉＣＮ傾
斜硬質層が剥離し、その部分から欠損が発生し、満足の
いく使用寿命が得られていない。
ｉＣＮ傾斜硬質層を被覆した硬質層被覆超硬合金製切削
工具は、高送りの連続切削、フライス切削などの断続切
削に用いた場合には耐摩耗性が十分でなく、ＴｉＣＮ傾
斜硬質層が剥離し、その部分から欠損が発生し、満足の
いく使用寿命が得られていない。
【０００５】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者らは、
上述のような課題を解決し、高送りの連続切削、フライ
ス切削などの断続切削に用いた場合にも一層の長寿命を
示す硬質層被覆超硬合金製切削工具を得るべく研究を行
った結果、 （ａ） 超硬合金基体の表面に被覆した傾斜硬質層を
（Ｔｉ，Ｍ）（ＣｘＮｙ）［ただし、ＭはＡｌ、ｘ＋ｙ
＝１］で表すと、（Ｔｉ，Ｍ）（ＣｘＮｙ）におけるｘ
は最内面で実質的に０であり最内面から最外面に向かっ
て連続的に増加するように変化せし最外面で実質的に１
となり、同時にｙは最内面で実質的に１となり連続的に
減少するように変化しｙが最外面で実質的に０となる傾
斜硬質層を被覆した超硬合金製切削工具は、（Ｔｉ，
Ｍ）（ＣｘＮｙ）傾斜硬質層が超硬合金基体に接する面
で実質的に（Ｔｉ，Ｍ）Ｎとなって密着性が改善され、
さらに最外面で実質的に（Ｔｉ，Ｍ）Ｃとなって耐摩耗
性が改善され、従来よりも耐剥離性に優れかつ使用寿命
が長くなる、 （ｂ） 超硬合金基体に（Ｔｉ，Ｍ）Ｎ層硬質層を被覆
したのち、前記（Ｔｉ，Ｍ）（ＣｘＮｙ）傾斜硬質層を
被覆してもよい、などの知見を得たのである。
上述のような課題を解決し、高送りの連続切削、フライ
ス切削などの断続切削に用いた場合にも一層の長寿命を
示す硬質層被覆超硬合金製切削工具を得るべく研究を行
った結果、 （ａ） 超硬合金基体の表面に被覆した傾斜硬質層を
（Ｔｉ，Ｍ）（ＣｘＮｙ）［ただし、ＭはＡｌ、ｘ＋ｙ
＝１］で表すと、（Ｔｉ，Ｍ）（ＣｘＮｙ）におけるｘ
は最内面で実質的に０であり最内面から最外面に向かっ
て連続的に増加するように変化せし最外面で実質的に１
となり、同時にｙは最内面で実質的に１となり連続的に
減少するように変化しｙが最外面で実質的に０となる傾
斜硬質層を被覆した超硬合金製切削工具は、（Ｔｉ，
Ｍ）（ＣｘＮｙ）傾斜硬質層が超硬合金基体に接する面
で実質的に（Ｔｉ，Ｍ）Ｎとなって密着性が改善され、
さらに最外面で実質的に（Ｔｉ，Ｍ）Ｃとなって耐摩耗
性が改善され、従来よりも耐剥離性に優れかつ使用寿命
が長くなる、 （ｂ） 超硬合金基体に（Ｔｉ，Ｍ）Ｎ層硬質層を被覆
したのち、前記（Ｔｉ，Ｍ）（ＣｘＮｙ）傾斜硬質層を
被覆してもよい、などの知見を得たのである。
【０００６】この発明は、かかる知見にもとづいて成さ
れたものであって、 （イ） 超硬合金基体の表面に（Ｔｉ，Ｍ）（ＣｘＮ
ｙ）［ＭはＡｌ、ｘ＋ｙ＝１］傾斜硬質層を被覆してな
る切削工具であって、前記（Ｔｉ，Ｍ）（ＣｘＮｙ）傾
斜硬質層におけるｘは超硬合金基体の表面に接する最内
面で実質的に０となり、内面から外面に向かって層厚方
向に増加するように変化して最外面で実質的に１とな
り、一方、ｙは超硬合金基体の表面に接する最内面で実
質的に１となり、内面から外面に向かって層厚方向に減
少するように変化して最外面で実質的に０となる傾斜硬
質層被覆超硬合金製切削工具、 （ロ） 超硬合金基体の表面に、（Ｔｉ，Ｍ）Ｎ層を被
覆し、前記（Ｔｉ，Ｍ）Ｎ層の上に（Ｔｉ，Ｍ）（Ｃｘ
Ｎｙ）［ＭはＡｌ、ｘ＋ｙ＝１］傾斜硬質層を被覆して
なる切削工具であって、前記（Ｔｉ，Ｍ）（ＣｘＮｙ）
傾斜硬質層におけるｘは（Ｔｉ，Ｍ）Ｎ層に接する最内
面で実質的に０となり、内面から外面に向かって層厚方
向に増加するように変化して最外面で実質的に１とな
り、一方、ｙは、（Ｔｉ，Ｍ）Ｎ層に接する面で実質的
に１となり、内面から外面に向かって層厚方向に減少す
るように変化して最外面で実質的に０となる傾斜硬質層
被覆超硬合金製切削工具、に特徴を有するものである。
れたものであって、 （イ） 超硬合金基体の表面に（Ｔｉ，Ｍ）（ＣｘＮ
ｙ）［ＭはＡｌ、ｘ＋ｙ＝１］傾斜硬質層を被覆してな
る切削工具であって、前記（Ｔｉ，Ｍ）（ＣｘＮｙ）傾
斜硬質層におけるｘは超硬合金基体の表面に接する最内
面で実質的に０となり、内面から外面に向かって層厚方
向に増加するように変化して最外面で実質的に１とな
り、一方、ｙは超硬合金基体の表面に接する最内面で実
質的に１となり、内面から外面に向かって層厚方向に減
少するように変化して最外面で実質的に０となる傾斜硬
質層被覆超硬合金製切削工具、 （ロ） 超硬合金基体の表面に、（Ｔｉ，Ｍ）Ｎ層を被
覆し、前記（Ｔｉ，Ｍ）Ｎ層の上に（Ｔｉ，Ｍ）（Ｃｘ
Ｎｙ）［ＭはＡｌ、ｘ＋ｙ＝１］傾斜硬質層を被覆して
なる切削工具であって、前記（Ｔｉ，Ｍ）（ＣｘＮｙ）
傾斜硬質層におけるｘは（Ｔｉ，Ｍ）Ｎ層に接する最内
面で実質的に０となり、内面から外面に向かって層厚方
向に増加するように変化して最外面で実質的に１とな
り、一方、ｙは、（Ｔｉ，Ｍ）Ｎ層に接する面で実質的
に１となり、内面から外面に向かって層厚方向に減少す
るように変化して最外面で実質的に０となる傾斜硬質層
被覆超硬合金製切削工具、に特徴を有するものである。
【０００７】この発明の傾斜硬質層被覆超硬合金製切削
工具における傾斜硬質層を形成するには、イオンプレー
ティング装置等の物理蒸着装置を用いる。前記物理蒸着
装置に装入されたＴｉ金属およびＭ金属を加熱蒸発させ
るとともに、反応ガスを、最初、窒素ガス：１００％、
炭化水素ガス：０％となるように導入し、この混合ガス
は、図１のグラフに示されるように、物理蒸着の進行に
ともなって、窒素ガス導入量を連続的に減少させるとと
もに、これに反比例するように炭化水素ガスを連続的に
増加するように供給し、最終的に窒素ガス：０％、炭化
水素ガス：１００％となるように導入する。図１のグラ
フでは、窒素ガス導入量および炭化水素ガス導入量を直
線的に連続して変化させているが、これに限定されるも
のではなく、曲線的に連続して変化させてもよい。
工具における傾斜硬質層を形成するには、イオンプレー
ティング装置等の物理蒸着装置を用いる。前記物理蒸着
装置に装入されたＴｉ金属およびＭ金属を加熱蒸発させ
るとともに、反応ガスを、最初、窒素ガス：１００％、
炭化水素ガス：０％となるように導入し、この混合ガス
は、図１のグラフに示されるように、物理蒸着の進行に
ともなって、窒素ガス導入量を連続的に減少させるとと
もに、これに反比例するように炭化水素ガスを連続的に
増加するように供給し、最終的に窒素ガス：０％、炭化
水素ガス：１００％となるように導入する。図１のグラ
フでは、窒素ガス導入量および炭化水素ガス導入量を直
線的に連続して変化させているが、これに限定されるも
のではなく、曲線的に連続して変化させてもよい。
【０００８】このようにして得られた傾斜硬質層を（Ｔ
ｉ，Ｍ）（ＣｘＮｙ）［ＭはＡｌ、ｘ＋ｙ＝１］で表す
と、ｘおよびｙの値は、０≦ｘ≦１および０≦ｙ≦１の
範囲内の値をとり、傾斜硬質層の構成は、ほぼ図２のグ
ラフに示されるようになる。超硬合金基体に接する最内
面がｘ＝０、ｙ＝１となって窒化物層となるために超硬
合金基体に対する付着性が優れ、一方、切削時に直接影
響を受ける最外面がｘ＝１、ｙ＝０となって硬さのある
炭化物層となるために耐摩耗性が優れることになり、し
たがって、（Ｔｉ，Ｍ）（ＣｘＮｙ）［ＭはＡｌ、ｘ＋
ｙ＝１］傾斜硬質層を被覆することにより付着性および
耐摩耗性の両方を兼備えた優れた特性を有する硬質層被
覆超硬合金製切削工具が得られる。
ｉ，Ｍ）（ＣｘＮｙ）［ＭはＡｌ、ｘ＋ｙ＝１］で表す
と、ｘおよびｙの値は、０≦ｘ≦１および０≦ｙ≦１の
範囲内の値をとり、傾斜硬質層の構成は、ほぼ図２のグ
ラフに示されるようになる。超硬合金基体に接する最内
面がｘ＝０、ｙ＝１となって窒化物層となるために超硬
合金基体に対する付着性が優れ、一方、切削時に直接影
響を受ける最外面がｘ＝１、ｙ＝０となって硬さのある
炭化物層となるために耐摩耗性が優れることになり、し
たがって、（Ｔｉ，Ｍ）（ＣｘＮｙ）［ＭはＡｌ、ｘ＋
ｙ＝１］傾斜硬質層を被覆することにより付着性および
耐摩耗性の両方を兼備えた優れた特性を有する硬質層被
覆超硬合金製切削工具が得られる。
【０００９】また、図３のグラフに示されるように、超
硬合金基体の表面に（Ｔｉ，Ｍ）Ｎ層を被覆し、前記
（Ｔｉ，Ｍ）Ｎ層の上に前記（Ｔｉ，Ｍ）（ＣｘＮｙ）
傾斜硬質層を被覆してもよい。
硬合金基体の表面に（Ｔｉ，Ｍ）Ｎ層を被覆し、前記
（Ｔｉ，Ｍ）Ｎ層の上に前記（Ｔｉ，Ｍ）（ＣｘＮｙ）
傾斜硬質層を被覆してもよい。
【００１０】前記（Ｔｉ，Ｍ）（ＣｘＮｙ）傾斜硬質層
の厚さは、３０μｍ以下であることが好ましい。３０μ
ｍを越えると切削時に基体との間に熱膨脹の差が大きく
なり、亀裂が生じて剥離しやすくなる。一方、前記傾斜
硬質層が０．５μｍ未満では硬質層剥離抑制効果が十分
でないために０．５μｍ以上であることが好ましい。
の厚さは、３０μｍ以下であることが好ましい。３０μ
ｍを越えると切削時に基体との間に熱膨脹の差が大きく
なり、亀裂が生じて剥離しやすくなる。一方、前記傾斜
硬質層が０．５μｍ未満では硬質層剥離抑制効果が十分
でないために０．５μｍ以上であることが好ましい。
【００１１】この発明の（Ｔｉ，Ｍ）（ＣｘＮｙ）傾斜
硬質層は、図２および図３のグラフに示されるように、
超硬合金基体に接する最内面または（Ｔｉ，Ｍ）Ｎ層に
接する面でｘ＝０、ｙ＝１となり、最外面でｘ＝１、ｙ
＝０となり、ｘおよびｙの値は、０≦ｘ≦１および０≦
ｙ≦１の範囲内の値をとる傾斜硬質層であるに対し、従
来の特開平３−８２７４８号公報に開示された傾斜硬質
層は、固溶体層であってｘ＝０または１、ｙ＝０または
１となることはなく、図４のグラフに示される傾斜硬質
層はＴｉ（ＣｘＮｙ）［ｘ＋ｙ＝１］におけるｘおよび
ｙが、０＜ｘ＜１および０＜ｙ＜１の範囲内の値をとる
ものである。すなわち、この発明の（Ｔｉ，Ｍ）（Ｃｘ
Ｎｙ）傾斜硬質層は、超硬合金基体に接する最内面また
は（Ｔｉ，Ｍ）Ｎ層に接する面でｘ＝０、ｙ＝１とな
り、最外面でｘ＝１、ｙ＝０となることにより従来の傾
斜硬質層とは相違し、この相違により傾斜硬質層被覆超
硬合金製切削工具の切削効果は格段に優れたものとなる
のである。
硬質層は、図２および図３のグラフに示されるように、
超硬合金基体に接する最内面または（Ｔｉ，Ｍ）Ｎ層に
接する面でｘ＝０、ｙ＝１となり、最外面でｘ＝１、ｙ
＝０となり、ｘおよびｙの値は、０≦ｘ≦１および０≦
ｙ≦１の範囲内の値をとる傾斜硬質層であるに対し、従
来の特開平３−８２７４８号公報に開示された傾斜硬質
層は、固溶体層であってｘ＝０または１、ｙ＝０または
１となることはなく、図４のグラフに示される傾斜硬質
層はＴｉ（ＣｘＮｙ）［ｘ＋ｙ＝１］におけるｘおよび
ｙが、０＜ｘ＜１および０＜ｙ＜１の範囲内の値をとる
ものである。すなわち、この発明の（Ｔｉ，Ｍ）（Ｃｘ
Ｎｙ）傾斜硬質層は、超硬合金基体に接する最内面また
は（Ｔｉ，Ｍ）Ｎ層に接する面でｘ＝０、ｙ＝１とな
り、最外面でｘ＝１、ｙ＝０となることにより従来の傾
斜硬質層とは相違し、この相違により傾斜硬質層被覆超
硬合金製切削工具の切削効果は格段に優れたものとなる
のである。
【００１２】
【実施例】つぎに、この発明の傾斜硬質層被覆超硬合金
製切削工具を実施例に基づいて具体的に説明する。
製切削工具を実施例に基づいて具体的に説明する。
【００１３】実施例１ 原料粉末として、それぞれ平均粒径：３μｍのＣｏ粉
末、ＴｉＣ粉末、ＴａＣ粉末、ＷＣ粉末を用意し、これ
ら粉末を、Ｃｏ粉末：９重量％、ＴｉＣ粉末：１重量
％、ＴａＣ粉末：２重量％、残り：ＷＣ粉末となるよう
に配合し、混合したのち、圧粉体に成型し、この圧粉体
を通常の条件で焼結して焼結体を製造し、この焼結体を
研削してＩＳＯ規格ＴＮＧＡ１６０４０８の形状を有す
るＷＣ基超硬合金製チップを作製した。
末、ＴｉＣ粉末、ＴａＣ粉末、ＷＣ粉末を用意し、これ
ら粉末を、Ｃｏ粉末：９重量％、ＴｉＣ粉末：１重量
％、ＴａＣ粉末：２重量％、残り：ＷＣ粉末となるよう
に配合し、混合したのち、圧粉体に成型し、この圧粉体
を通常の条件で焼結して焼結体を製造し、この焼結体を
研削してＩＳＯ規格ＴＮＧＡ１６０４０８の形状を有す
るＷＣ基超硬合金製チップを作製した。
【００１４】つぎに、このＷＣ基超硬合金製チップを通
常のイオンプレーティング装置内の上方に装着し、一
方、前記イオンプレーティング装置内の下方には、Ｔｉ
金属、Ａｌ金属を充填した。かかる状態で前記イオンプ
レーティング装置内を１×１０-5Ｔｏｒｒの真空に保持
し、昇温速度：６℃／ｍｉｎ．で７００℃に昇温させ、
つづいて、この温度に保持しながら、５×１０-2Ｔｏｒ
ｒのＡｒガス雰囲気に保持してボンバードクリーニング
した。
常のイオンプレーティング装置内の上方に装着し、一
方、前記イオンプレーティング装置内の下方には、Ｔｉ
金属、Ａｌ金属を充填した。かかる状態で前記イオンプ
レーティング装置内を１×１０-5Ｔｏｒｒの真空に保持
し、昇温速度：６℃／ｍｉｎ．で７００℃に昇温させ、
つづいて、この温度に保持しながら、５×１０-2Ｔｏｒ
ｒのＡｒガス雰囲気に保持してボンバードクリーニング
した。
【００１５】さらに、Ｔｉ金属に電子ビームを当てて加
熱蒸発させるとともに、、Ａｌ金属に電子ビームを当て
て加熱蒸発させ、供給口より窒素ガスのみを供給し、即
座に窒素ガスの供給を減らすと共にアセチレンガスを導
入し、排出口より排出しながらイオンプレーティング装
置内の圧力を１．０×１０-4Ｔｏｒｒに維持し、窒素ガ
スとアセチレンガスの混合比を反比例するように連続的
に変化させながら物理蒸着を行い、前記ＷＣ基超硬合金
製チップの表面に、最内面がｘ＝０、ｙ＝１となって実
質的に（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎとなり、ｘ：０→１、ｙ：１→
０となるように変化し、最外面がｘ＝１、ｙ＝０となっ
て実質的に（Ｔｉ，Ａｌ）Ｃとなる厚さ：３．０μｍの
（Ｔｉ，Ａｌ）（ＣｘＮｙ）［ただし、ｘ＋ｙ＝１］傾
斜硬質層を被覆した本発明傾斜被覆チップ１を作製し
た。
熱蒸発させるとともに、、Ａｌ金属に電子ビームを当て
て加熱蒸発させ、供給口より窒素ガスのみを供給し、即
座に窒素ガスの供給を減らすと共にアセチレンガスを導
入し、排出口より排出しながらイオンプレーティング装
置内の圧力を１．０×１０-4Ｔｏｒｒに維持し、窒素ガ
スとアセチレンガスの混合比を反比例するように連続的
に変化させながら物理蒸着を行い、前記ＷＣ基超硬合金
製チップの表面に、最内面がｘ＝０、ｙ＝１となって実
質的に（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎとなり、ｘ：０→１、ｙ：１→
０となるように変化し、最外面がｘ＝１、ｙ＝０となっ
て実質的に（Ｔｉ，Ａｌ）Ｃとなる厚さ：３．０μｍの
（Ｔｉ，Ａｌ）（ＣｘＮｙ）［ただし、ｘ＋ｙ＝１］傾
斜硬質層を被覆した本発明傾斜被覆チップ１を作製し
た。
【００１６】さらに、供給口より窒素ガスのみを２０分
間供給しながら前記ＷＣ基超硬合金製チップの表面に厚
さ：０．５μｍの（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層を形成し、つい
で、前記（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層の上に同様にして最内面が
ｘ＝０、ｙ＝１となって、ｘ：０→１、ｙ：１→０とな
るように変化し、実質的に（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎとなり、最
外面がｘ＝１、ｙ＝０となって実質的に（Ｔｉ，Ａｌ）
Ｃとなる厚さ：２．５μｍの（Ｔｉ，Ａｌ）（ＣｘＮ
ｙ）［ただし、ｘ＋ｙ＝１］傾斜硬質層を被覆した本発
明傾斜被覆チップ２を作製した。
間供給しながら前記ＷＣ基超硬合金製チップの表面に厚
さ：０．５μｍの（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層を形成し、つい
で、前記（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層の上に同様にして最内面が
ｘ＝０、ｙ＝１となって、ｘ：０→１、ｙ：１→０とな
るように変化し、実質的に（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎとなり、最
外面がｘ＝１、ｙ＝０となって実質的に（Ｔｉ，Ａｌ）
Ｃとなる厚さ：２．５μｍの（Ｔｉ，Ａｌ）（ＣｘＮ
ｙ）［ただし、ｘ＋ｙ＝１］傾斜硬質層を被覆した本発
明傾斜被覆チップ２を作製した。
【００１７】比較例１ 一方、比較のために、実施例１で作製したＩＳＯ規格Ｔ
ＮＧＡ１６０４０８の形状を有するＷＣ基超硬合金製チ
ップを実施例１と同様にボンバードクリーニングしたの
ち、まず供給口より、窒素ガス：アセチレンガス＝０．
１：０．９の混合ガスを供給し、続いて窒素ガスの供給
量を減少させると同時にアセチレンガスの供給量を増加
させながら最終的に窒素ガス：アセチレンガス＝０．
９：０．１の混合ガスとなるように供給し、前記ＷＣ基
超硬合金製チップの表面に、最内面がｘ＝０．１、ｙ＝
０．９となり、ｘ：０．１→０．９、ｙ：０．９→０．
１となるように変化し、最外面がｘ＝０．９、ｙ＝０．
１となる厚さ：３．０μｍの（Ｔｉ，Ａｌ）（ＣｘＮ
ｙ）［ただし、ｘ＋ｙ＝１］傾斜硬質層を被覆した比較
傾斜被覆チップ１を作製した。
ＮＧＡ１６０４０８の形状を有するＷＣ基超硬合金製チ
ップを実施例１と同様にボンバードクリーニングしたの
ち、まず供給口より、窒素ガス：アセチレンガス＝０．
１：０．９の混合ガスを供給し、続いて窒素ガスの供給
量を減少させると同時にアセチレンガスの供給量を増加
させながら最終的に窒素ガス：アセチレンガス＝０．
９：０．１の混合ガスとなるように供給し、前記ＷＣ基
超硬合金製チップの表面に、最内面がｘ＝０．１、ｙ＝
０．９となり、ｘ：０．１→０．９、ｙ：０．９→０．
１となるように変化し、最外面がｘ＝０．９、ｙ＝０．
１となる厚さ：３．０μｍの（Ｔｉ，Ａｌ）（ＣｘＮ
ｙ）［ただし、ｘ＋ｙ＝１］傾斜硬質層を被覆した比較
傾斜被覆チップ１を作製した。
【００１８】これら本発明傾斜被覆チップ１〜２および
比較傾斜被覆チップ１について、下記の条件で連続切削
試験および断続切削試験を実施し、それらの結果を表１
に示した。 １ 連続乾式切削試験 （１） 高速切削試験 被削材：ＳＮＣＭ４３９（ブリネル硬さ：２５０）、 切削速度：２１０ｍ／ｍｉｎ、 送り：０．２５ｍｍ／ｒｅｖ．、 切込み：１．５ｍｍ、 の条件で連続乾式切削し、２０分切削後のクレーター摩
耗深さ（μｍ）を測定し、さらに切刃の逃げ面摩耗幅Ｖ
B が０．３ｍｍになるまでの時間（分）を測定し、それ
らの測定結果を表１に示した。
比較傾斜被覆チップ１について、下記の条件で連続切削
試験および断続切削試験を実施し、それらの結果を表１
に示した。 １ 連続乾式切削試験 （１） 高速切削試験 被削材：ＳＮＣＭ４３９（ブリネル硬さ：２５０）、 切削速度：２１０ｍ／ｍｉｎ、 送り：０．２５ｍｍ／ｒｅｖ．、 切込み：１．５ｍｍ、 の条件で連続乾式切削し、２０分切削後のクレーター摩
耗深さ（μｍ）を測定し、さらに切刃の逃げ面摩耗幅Ｖ
B が０．３ｍｍになるまでの時間（分）を測定し、それ
らの測定結果を表１に示した。
【００１９】（２） 中低速切削試験 被削材：ＳＮＣＭ４３９（ブリネル硬さ：２５０）、 切削速度：１５０ｍ／ｍｉｎ、 送り：０．２５ｍｍ／ｒｅｖ．、 切込み：１．５ｍｍ、 の条件で連続乾式切削し、切刃の逃げ面摩耗幅ＶB が
０．３ｍｍになるまでの時間（分）を測定し、それらの
測定結果を表１に示した。
０．３ｍｍになるまでの時間（分）を測定し、それらの
測定結果を表１に示した。
【００２０】２ 断続乾式切削試験 被削材：ＳＣＭ４４０（ブリネル硬さ：３００）製で軸
方向外周に４本の溝の付いた円柱体、 切削速度：１００ｍ／ｍｉｎ、 送り：０．２１ｍｍ／ｒｅｖ．、 切込み：１．０ｍｍ、 の条件で乾式切削し、１０個の試験切刃のうちの欠損が
発生した切刃数を測定し、それらの測定結果を表１に示
した。
方向外周に４本の溝の付いた円柱体、 切削速度：１００ｍ／ｍｉｎ、 送り：０．２１ｍｍ／ｒｅｖ．、 切込み：１．０ｍｍ、 の条件で乾式切削し、１０個の試験切刃のうちの欠損が
発生した切刃数を測定し、それらの測定結果を表１に示
した。
【００２１】
【表１】
【００２２】表１に示される結果から、（Ｔｉ，Ｍ）
（ＣｘＮｙ）［ＭはＡｌ、ｘ＋ｙ＝１］傾斜硬質層にお
いて、ｘ＝０または１、ｙ＝１または０をとる本発明傾
斜被覆チップ１〜２は、（Ｔｉ，Ｍ）（ＣｘＮｙ）傾斜
硬質層において、ｘ＝０または１、ｙ＝１または０をと
らない比較被覆傾斜被覆チップ１に比べて切削特性が優
れていることが分かる。
（ＣｘＮｙ）［ＭはＡｌ、ｘ＋ｙ＝１］傾斜硬質層にお
いて、ｘ＝０または１、ｙ＝１または０をとる本発明傾
斜被覆チップ１〜２は、（Ｔｉ，Ｍ）（ＣｘＮｙ）傾斜
硬質層において、ｘ＝０または１、ｙ＝１または０をと
らない比較被覆傾斜被覆チップ１に比べて切削特性が優
れていることが分かる。
【００２３】実施例２ ＪＩＳ規格Ｂ４１０４のＫ１０に相当する組成を有し、
外径：１０ｍｍのドリルを用意し、このドリルの表面に
実施例１とまったく同様にして、供給口より窒素ガスの
みを供給し、即座に窒素ガスの供給を減らすと共にアセ
チレンガスを導入し、排出口より排出しながらイオンプ
レーティング装置内の圧力を１．０×１０-3Ｔｏｒｒに
維持し、窒素ガスとアセチレンガスの混合比を反比例す
るように連続的に変化させながら物理蒸着を行い、前記
ドリルの表面に、最内面がｘ＝０、ｙ＝１となって実質
的に（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎとなり、ｘ：０→１、ｙ：１→０
となるように変化し、最外面がｘ＝１、ｙ＝０となって
実質的に（Ｔｉ，Ａｌ）Ｃとなる厚さ：３．０μｍの
（Ｔｉ，Ａｌ）（ＣｘＮｙ）［ただし、ｘ＋ｙ＝１］傾
斜硬質層を被覆した本発明傾斜被覆ドリル１を作製し
た。
外径：１０ｍｍのドリルを用意し、このドリルの表面に
実施例１とまったく同様にして、供給口より窒素ガスの
みを供給し、即座に窒素ガスの供給を減らすと共にアセ
チレンガスを導入し、排出口より排出しながらイオンプ
レーティング装置内の圧力を１．０×１０-3Ｔｏｒｒに
維持し、窒素ガスとアセチレンガスの混合比を反比例す
るように連続的に変化させながら物理蒸着を行い、前記
ドリルの表面に、最内面がｘ＝０、ｙ＝１となって実質
的に（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎとなり、ｘ：０→１、ｙ：１→０
となるように変化し、最外面がｘ＝１、ｙ＝０となって
実質的に（Ｔｉ，Ａｌ）Ｃとなる厚さ：３．０μｍの
（Ｔｉ，Ａｌ）（ＣｘＮｙ）［ただし、ｘ＋ｙ＝１］傾
斜硬質層を被覆した本発明傾斜被覆ドリル１を作製し
た。
【００２４】さらに、供給口より窒素ガスのみを２０分
間供給しながら前記ドリルの表面に厚さ：０．５μｍの
（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層を形成し、ついで、ドリルの表面に
形成された前記（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層の上に同様にして最
内面がｘ＝０、ｙ＝１となって実質的に（Ｔｉ，Ａｌ）
Ｎとなり、ｘ：０→１、ｙ：１→０となるように変化
し、最外面がｘ＝１、ｙ＝０となって実質的に（Ｔｉ，
Ａｌ）Ｃとなる厚さ：２．５μｍの（Ｔｉ，Ａｌ）（Ｃ
ｘＮｙ）［ただし、ｘ＋ｙ＝１］傾斜硬質層を被覆した
本発明傾斜被覆ドリル２を作製した。
間供給しながら前記ドリルの表面に厚さ：０．５μｍの
（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層を形成し、ついで、ドリルの表面に
形成された前記（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層の上に同様にして最
内面がｘ＝０、ｙ＝１となって実質的に（Ｔｉ，Ａｌ）
Ｎとなり、ｘ：０→１、ｙ：１→０となるように変化
し、最外面がｘ＝１、ｙ＝０となって実質的に（Ｔｉ，
Ａｌ）Ｃとなる厚さ：２．５μｍの（Ｔｉ，Ａｌ）（Ｃ
ｘＮｙ）［ただし、ｘ＋ｙ＝１］傾斜硬質層を被覆した
本発明傾斜被覆ドリル２を作製した。
【００２５】従来例２ 一方、比較のために、実施例２で用意したＪＩＳ規格Ｂ
４１０４のＫ１０に相当する組成を有し、外径：１０ｍ
ｍのドリルを実施例１と同様にボンバードクリーニング
したのち、まず供給口より、窒素ガス：アセチレンガス
＝０．１：０．９の混合ガスを供給し、続いて窒素ガス
の供給量を減少させると同時にアセチレンガスの供給量
を増加させながら最終的に窒素ガス：アセチレンガス＝
０．９：０．１の混合ガスとなるように供給し、前記ド
リルの表面に、最内面がｘ＝０．１、ｙ＝０．９とな
り、ｘ：０．１→０．９、ｙ：０．９→０．１となるよ
うに変化し、最外面がｘ＝０．９、ｙ＝０．１となる厚
さ：３．０μｍの（Ｔｉ，Ａｌ）（ＣｘＮｙ）［ただ
し、ｘ＋ｙ＝１］傾斜硬質層を被覆した比較傾斜被覆ド
リル１を作製した。
４１０４のＫ１０に相当する組成を有し、外径：１０ｍ
ｍのドリルを実施例１と同様にボンバードクリーニング
したのち、まず供給口より、窒素ガス：アセチレンガス
＝０．１：０．９の混合ガスを供給し、続いて窒素ガス
の供給量を減少させると同時にアセチレンガスの供給量
を増加させながら最終的に窒素ガス：アセチレンガス＝
０．９：０．１の混合ガスとなるように供給し、前記ド
リルの表面に、最内面がｘ＝０．１、ｙ＝０．９とな
り、ｘ：０．１→０．９、ｙ：０．９→０．１となるよ
うに変化し、最外面がｘ＝０．９、ｙ＝０．１となる厚
さ：３．０μｍの（Ｔｉ，Ａｌ）（ＣｘＮｙ）［ただ
し、ｘ＋ｙ＝１］傾斜硬質層を被覆した比較傾斜被覆ド
リル１を作製した。
【００２６】これら本発明傾斜被覆ドリル１〜２および
比較傾斜被覆ドリル１について、下記の条件で穴明け試
験を実施し、それらの結果を表２に示した。 ３ 穴明け試験 被削材：厚さ：２０ｍｍのＳＣＭ４４０（ブリネル硬
さ：２２０）からなる厚板 切削速度：６０ｍ／ｍｉｎ、 送り：０．２ｍｍ／ｒｅｖ．、 の条件で２５００穴の貫通穴明けし、全切削長：５０ｍ
の穴明けを行い、ドリルのマージン部の摩耗量および刃
裏部の摩耗量を測定し、それらの測定結果を表２に示し
た。
比較傾斜被覆ドリル１について、下記の条件で穴明け試
験を実施し、それらの結果を表２に示した。 ３ 穴明け試験 被削材：厚さ：２０ｍｍのＳＣＭ４４０（ブリネル硬
さ：２２０）からなる厚板 切削速度：６０ｍ／ｍｉｎ、 送り：０．２ｍｍ／ｒｅｖ．、 の条件で２５００穴の貫通穴明けし、全切削長：５０ｍ
の穴明けを行い、ドリルのマージン部の摩耗量および刃
裏部の摩耗量を測定し、それらの測定結果を表２に示し
た。
【００２７】
【表２】
【００２８】表２に示される結果から、（Ｔｉ，Ｍ）
（ＣｘＮｙ）傾斜硬質層においてｘ＝０または１、ｙ＝
１または０をとる本発明傾斜被覆ドリル１〜２は、ｘ＝
０または１、ｙ＝１または０をとらない比較傾斜被覆ド
リル１に比べて磨耗が少なく、したがって使用寿命が長
いことが分かる。
（ＣｘＮｙ）傾斜硬質層においてｘ＝０または１、ｙ＝
１または０をとる本発明傾斜被覆ドリル１〜２は、ｘ＝
０または１、ｙ＝１または０をとらない比較傾斜被覆ド
リル１に比べて磨耗が少なく、したがって使用寿命が長
いことが分かる。
【００２９】実施例３ ＪＩＳ規格Ｍ２０に相当する組成を有し、外径：６ｍｍ
のエンドミル用意し、このエンドミルの表面に実施例１
とまったく同様にして供給口より窒素ガスのみを供給
し、即座に窒素ガスの供給を減らすと共にアセチレンガ
スを導入し、一方、使用済みの窒素ガスおよびアセチレ
ンガスを排出口より排出しながらイオンプレーティング
装置内の圧力を１．０×１０-3Ｔｏｒｒに維持し、窒素
ガスとアセチレンガスの混合比を反比例するように連続
的に変化させながら物理蒸着を行い、前記エンドミルの
表面に、最内面がｘ＝０、ｙ＝１となって実質的に（Ｔ
ｉ，Ａｌ）Ｎとなり、ｘ：０→１、ｙ＝１→０となるよ
うに変化し、最外面がｘ＝１、ｙ＝０となって実質的に
（Ｔｉ，Ａｌ）Ｃとなる厚さ：３．０μｍの（Ｔｉ，Ａ
ｌ）（ＣｘＮｙ）［ただし、ｘ＋ｙ＝１］傾斜硬質層を
被覆した本発明傾斜被覆エンドミル１を作製した。
のエンドミル用意し、このエンドミルの表面に実施例１
とまったく同様にして供給口より窒素ガスのみを供給
し、即座に窒素ガスの供給を減らすと共にアセチレンガ
スを導入し、一方、使用済みの窒素ガスおよびアセチレ
ンガスを排出口より排出しながらイオンプレーティング
装置内の圧力を１．０×１０-3Ｔｏｒｒに維持し、窒素
ガスとアセチレンガスの混合比を反比例するように連続
的に変化させながら物理蒸着を行い、前記エンドミルの
表面に、最内面がｘ＝０、ｙ＝１となって実質的に（Ｔ
ｉ，Ａｌ）Ｎとなり、ｘ：０→１、ｙ＝１→０となるよ
うに変化し、最外面がｘ＝１、ｙ＝０となって実質的に
（Ｔｉ，Ａｌ）Ｃとなる厚さ：３．０μｍの（Ｔｉ，Ａ
ｌ）（ＣｘＮｙ）［ただし、ｘ＋ｙ＝１］傾斜硬質層を
被覆した本発明傾斜被覆エンドミル１を作製した。
【００３０】さらに、供給口より窒素ガスのみを２０分
間供給しながらエンドミルの表面に厚さ：０．５μｍの
（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層を形成し、ついで、前記エンドミル
の表面に形成された前記（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層の上に同様
にして最内面がｘ＝０、ｙ＝１となって実質的に（Ｔ
ｉ，Ａｌ）Ｎとなり、ｘ：０→１、ｙ＝１→０となるよ
うに変化し、最外面がｘ＝１、ｙ＝０となって実質的に
（Ｔｉ，Ａｌ）Ｃとなる厚さ：２．５μｍの（Ｔｉ，Ａ
ｌ）（ＣｘＮｙ）［ただし、ｘ＋ｙ＝１］傾斜硬質層を
被覆した本発明傾斜被覆エンドミル２を作製した。
間供給しながらエンドミルの表面に厚さ：０．５μｍの
（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層を形成し、ついで、前記エンドミル
の表面に形成された前記（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層の上に同様
にして最内面がｘ＝０、ｙ＝１となって実質的に（Ｔ
ｉ，Ａｌ）Ｎとなり、ｘ：０→１、ｙ＝１→０となるよ
うに変化し、最外面がｘ＝１、ｙ＝０となって実質的に
（Ｔｉ，Ａｌ）Ｃとなる厚さ：２．５μｍの（Ｔｉ，Ａ
ｌ）（ＣｘＮｙ）［ただし、ｘ＋ｙ＝１］傾斜硬質層を
被覆した本発明傾斜被覆エンドミル２を作製した。
【００３１】比較例３ 一方、比較のために、実施例１で用意したＪＩＳ規格Ｍ
２０に相当する組成を有し、外径：６ｍｍのエンドミル
を比較例１と同様にボンバードクリーニングしたのち、
まず供給口より、窒素ガス：アセチレンガス＝０．１：
０．９の混合ガスを供給し、続いて窒素ガスの供給量を
減少させると同時にアセチレンガスの供給量を増加させ
ながら最終的に窒素ガス：アセチレンガス＝０．９：
０．１の混合ガスとなるように供給し、エンドミルの表
面に、最内面がｘ＝０．１、ｙ＝０．９となり、ｘ：
０．１→０．９、ｙ＝０．９→０．１となるように変化
し、最外面がｘ＝０．９、ｙ＝０．１となる厚さ：３．
０μｍの（Ｔｉ，Ａｌ）（ＣｘＮｙ）［ただし、ｘ＋ｙ
＝１］傾斜硬質層を被覆した比較傾斜被覆エンドミル１
を作製した。
２０に相当する組成を有し、外径：６ｍｍのエンドミル
を比較例１と同様にボンバードクリーニングしたのち、
まず供給口より、窒素ガス：アセチレンガス＝０．１：
０．９の混合ガスを供給し、続いて窒素ガスの供給量を
減少させると同時にアセチレンガスの供給量を増加させ
ながら最終的に窒素ガス：アセチレンガス＝０．９：
０．１の混合ガスとなるように供給し、エンドミルの表
面に、最内面がｘ＝０．１、ｙ＝０．９となり、ｘ：
０．１→０．９、ｙ＝０．９→０．１となるように変化
し、最外面がｘ＝０．９、ｙ＝０．１となる厚さ：３．
０μｍの（Ｔｉ，Ａｌ）（ＣｘＮｙ）［ただし、ｘ＋ｙ
＝１］傾斜硬質層を被覆した比較傾斜被覆エンドミル１
を作製した。
【００３２】これら本発明傾斜被覆エンドミル１〜２お
よび比較傾斜被覆エンドミル１について、下記の条件で
ダウンカット方式による鋼の湿式片削り試験を実施し、
それらの結果を表３に示した。 ４ ダウンカット方式による鋼の湿式片削り試験 被削材 ：Ｓ４３Ｃ、 切削速度 ：６０ｍ／ｍｉｎ、 一刃当たりの送り：０．０１ｍｍ／ｒｅｖ．、 切り込み深さ ：１５ｍｍ、 切り込み幅 ：０．０５ｍｍ、 の条件で湿式片削り試験を行い、エンドミルのマージン
部の摩耗量が０．２ｍｍ以上もしくは被削材垂直面の表
面粗さ（Ｒｍａｘ）が３．０μｍ以上となった時点を寿
命とし、この寿命に至までの時間を５分単位で測定し
た。
よび比較傾斜被覆エンドミル１について、下記の条件で
ダウンカット方式による鋼の湿式片削り試験を実施し、
それらの結果を表３に示した。 ４ ダウンカット方式による鋼の湿式片削り試験 被削材 ：Ｓ４３Ｃ、 切削速度 ：６０ｍ／ｍｉｎ、 一刃当たりの送り：０．０１ｍｍ／ｒｅｖ．、 切り込み深さ ：１５ｍｍ、 切り込み幅 ：０．０５ｍｍ、 の条件で湿式片削り試験を行い、エンドミルのマージン
部の摩耗量が０．２ｍｍ以上もしくは被削材垂直面の表
面粗さ（Ｒｍａｘ）が３．０μｍ以上となった時点を寿
命とし、この寿命に至までの時間を５分単位で測定し
た。
【００３３】
【表３】
【００３４】表３に示される結果から、本発明傾斜被覆
エンドミル１〜２は比較傾斜被覆エンドミル１比べて使
用寿命が長いことが分かる。
エンドミル１〜２は比較傾斜被覆エンドミル１比べて使
用寿命が長いことが分かる。
【００３５】
【発明の効果】前記実施例１〜３および比較例１〜３に
示される結果から、この発明の傾斜硬質層被覆超硬合金
製切削工具は、優れた性能を有しかつ使用寿命が長く、
工業上優れた効果をもたらすものである。
示される結果から、この発明の傾斜硬質層被覆超硬合金
製切削工具は、優れた性能を有しかつ使用寿命が長く、
工業上優れた効果をもたらすものである。
【図１】この発明の傾斜硬質層被覆超硬合金製切削工具
を製造するために物理蒸着装置に窒素ガスおよび炭化水
素ガスを導入する量を模型的に示したグラフである。
を製造するために物理蒸着装置に窒素ガスおよび炭化水
素ガスを導入する量を模型的に示したグラフである。
【図２】この発明の傾斜硬質層被覆超硬合金製切削工具
における（Ｔｉ，Ｍ）（ＣｘＮｙ）［ＭはＡｌ、ｘ＋ｙ
＝１］傾斜硬質層のＣおよびＮの濃度分布を模型的に示
したグラフである。
における（Ｔｉ，Ｍ）（ＣｘＮｙ）［ＭはＡｌ、ｘ＋ｙ
＝１］傾斜硬質層のＣおよびＮの濃度分布を模型的に示
したグラフである。
【図３】この発明の傾斜硬質層被覆超硬合金製切削工具
における（Ｔｉ，Ｍ）（ＣｘＮｙ）［ＭはＡｌ、ｘ＋ｙ
＝１］傾斜硬質層のＣおよびＮの濃度分布を模型的に示
したグラフである。
における（Ｔｉ，Ｍ）（ＣｘＮｙ）［ＭはＡｌ、ｘ＋ｙ
＝１］傾斜硬質層のＣおよびＮの濃度分布を模型的に示
したグラフである。
【図４】従来の傾斜硬質層被覆超硬合金製切削工具にお
ける（Ｔｉ，Ｍ）（ＣｘＮｙ）［ＭはＡｌ、ｘ＋ｙ＝
１］傾斜硬質層のＣおよびＮの濃度分布を模型的に示し
たグラフである。
ける（Ｔｉ，Ｍ）（ＣｘＮｙ）［ＭはＡｌ、ｘ＋ｙ＝
１］傾斜硬質層のＣおよびＮの濃度分布を模型的に示し
たグラフである。
Claims (2)
- 【請求項１】 超硬合金基体の表面に（Ｔｉ，Ｍ）（Ｃ
ｘＮｙ）［ただし、ＭはＡｌ、ｘ＋ｙ＝１］傾斜硬質層
を被覆してなる切削工具であって、 前記（Ｔｉ，Ｍ）（ＣｘＮｙ）傾斜硬質層におけるｘは
超硬合金基体の表面に接する面で実質的に０となり、内
面から外面に向かって層厚方向に増加するように変化し
て最外面で実質的に１となり、 一方、ｙは超硬合金基体の表面に接する面で実質的に１
となり、内面から外面に向かって層厚方向に減少するよ
うに変化して最外面で実質的に０となる、ことを特徴と
する傾斜硬質層被覆超硬合金製切削工具。 - 【請求項２】 超硬合金基体の表面に、（Ｔｉ，Ｍ）Ｎ
層を被覆し、前記（Ｔｉ，Ｍ）Ｎ層の上に（Ｔｉ，Ｍ）
（ＣｘＮｙ）［ただし、ＭはＡｌ、ｘ＋ｙ＝１］傾斜硬
質層を被覆してなる切削工具であって、 前記（Ｔｉ，Ｍ）（ＣｘＮｙ）傾斜硬質層におけるｘ
は、（Ｔｉ，Ｍ）Ｎ層に接する面で実質的に０となり、
内面から外面に向かって層厚方向に増加するように変化
して最外面で実質的に１となり、 一方、ｙは（Ｔｉ，Ｍ）Ｎ層に接する面で実質的に１と
なり、内面から外面に向かって層厚方向に減少するよう
に変化して最外面で実質的に０となる、ことを特徴とす
る傾斜硬質層被覆超硬合金製切削工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19618492A JP3198636B2 (ja) | 1992-06-30 | 1992-06-30 | 傾斜硬質層被覆超硬合金製切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19618492A JP3198636B2 (ja) | 1992-06-30 | 1992-06-30 | 傾斜硬質層被覆超硬合金製切削工具 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0617228A JPH0617228A (ja) | 1994-01-25 |
| JP3198636B2 true JP3198636B2 (ja) | 2001-08-13 |
Family
ID=16353594
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19618492A Expired - Lifetime JP3198636B2 (ja) | 1992-06-30 | 1992-06-30 | 傾斜硬質層被覆超硬合金製切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3198636B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ATE206772T1 (de) * | 1995-08-19 | 2001-10-15 | Widia Gmbh | Verbundkörper und verfahren zu dessen herstellung |
| WO2000024947A1 (en) * | 1998-10-23 | 2000-05-04 | Ebara Corporation | Sliding member and manufacturing method therefor |
| DE102006048473A1 (de) * | 2006-10-11 | 2008-04-17 | Sefar Ag | Rückprojektionsgewebe, Rückprojektionsbildwand und Rückprojektionssystem |
| JP7256978B2 (ja) * | 2017-09-29 | 2023-04-13 | 三菱マテリアル株式会社 | 硬質被覆層がすぐれた耐溶着性と耐異常損傷性を発揮する表面被覆切削工具 |
| US11299807B2 (en) | 2017-09-29 | 2022-04-12 | Mitsubishi Materials Corporation | Surface-coated cutting tool in which hard coating layer exhibits exceptional adhesion resistance and anomalous damage resistance |
-
1992
- 1992-06-30 JP JP19618492A patent/JP3198636B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0617228A (ja) | 1994-01-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3969230B2 (ja) | 重切削加工条件で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP2009061520A (ja) | 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 | |
| JP5041222B2 (ja) | 表面被覆切削工具 | |
| JP2002239810A (ja) | 切粉に対する表面潤滑性にすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP3198636B2 (ja) | 傾斜硬質層被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP3250414B2 (ja) | チタンの炭窒酸化物層表面被覆切削工具の製造方法 | |
| JP4116382B2 (ja) | 被覆硬質工具 | |
| JP4351521B2 (ja) | 表面被覆切削工具 | |
| JP3419140B2 (ja) | 表面被覆切削工具 | |
| JPH0617230A (ja) | 傾斜硬質層被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP2008137129A (ja) | 表面被覆切削工具 | |
| JP4007102B2 (ja) | 高速重切削条件で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP2917555B2 (ja) | 硬質層被覆超硬合金製切削工具およびその製造法 | |
| JP2827597B2 (ja) | 硬質層被覆超硬合金製切削工具およびその製造法 | |
| JP3508754B2 (ja) | 硬質被覆層がすぐれた切粉潤滑性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP2008030158A (ja) | 耐熱合金の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性と耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 | |
| JP4697389B2 (ja) | 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP2002254204A (ja) | 切粉に対する表面潤滑性にすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP2932732B2 (ja) | 硬質層被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP5099495B2 (ja) | 表面被覆切削工具 | |
| JP2008188738A (ja) | 難削材の重切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 | |
| JP2008137130A (ja) | 表面被覆切削工具 | |
| JP2970016B2 (ja) | 硬質層被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP2008188739A (ja) | 難削材の重切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆切削工具 | |
| JPH05337704A (ja) | 傾斜硬質層被覆超硬合金製切削工具 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20001212 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20010515 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080615 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090615 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090615 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100615 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100615 Year of fee payment: 9 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100615 Year of fee payment: 9 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110615 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120615 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120615 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130615 Year of fee payment: 12 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130615 Year of fee payment: 12 |