JP3189725B2 - ボールエンドミル - Google Patents
ボールエンドミルInfo
- Publication number
- JP3189725B2 JP3189725B2 JP05661097A JP5661097A JP3189725B2 JP 3189725 B2 JP3189725 B2 JP 3189725B2 JP 05661097 A JP05661097 A JP 05661097A JP 5661097 A JP5661097 A JP 5661097A JP 3189725 B2 JP3189725 B2 JP 3189725B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- axis
- cutting edge
- cutting
- end mill
- ball end
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C5/00—Milling-cutters
- B23C5/02—Milling-cutters characterised by the shape of the cutter
- B23C5/10—Shank-type cutters, i.e. with an integral shaft
- B23C5/1009—Ball nose end mills
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Milling Processes (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ボールエンドミル
に関する。
に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、ソリッドタイプのボールエンドミ
ルの一例として、実公昭５８−５２０１１号公報に示す
ものがある。このボールエンドミル１を図５に示す先端
面図で説明すると、工具本体２の回転軸線Ｏに対向して
その外周面に一対の切屑排出溝３がねじれ溝状に形成さ
れ、工具本体２の略半球状先端部２ａにおいて、各切屑
排出溝３の回転方向を向く壁面の先端部に主切刃５と副
切刃６とが形成されている。主切刃５は半球状の先端部
２ａを外周側から回転軸線Ｏの位置まで延在しており、
副切刃６は外周側から回転軸線Ｏに対して若干の距離を
残して終わっており、主切刃５と副切刃６との間に切欠
部７が形成されている。しかしながら、回転軸線Ｏ付近
では工具本体２の周速が低いために、回転軸線Ｏの位置
まで延在する主切刃５の先端部が欠損しやすく、主切刃
５の寿命が非常に短いという欠点がある。
ルの一例として、実公昭５８−５２０１１号公報に示す
ものがある。このボールエンドミル１を図５に示す先端
面図で説明すると、工具本体２の回転軸線Ｏに対向して
その外周面に一対の切屑排出溝３がねじれ溝状に形成さ
れ、工具本体２の略半球状先端部２ａにおいて、各切屑
排出溝３の回転方向を向く壁面の先端部に主切刃５と副
切刃６とが形成されている。主切刃５は半球状の先端部
２ａを外周側から回転軸線Ｏの位置まで延在しており、
副切刃６は外周側から回転軸線Ｏに対して若干の距離を
残して終わっており、主切刃５と副切刃６との間に切欠
部７が形成されている。しかしながら、回転軸線Ｏ付近
では工具本体２の周速が低いために、回転軸線Ｏの位置
まで延在する主切刃５の先端部が欠損しやすく、主切刃
５の寿命が非常に短いという欠点がある。
【０００３】これに対して、例えば図６及び図７に示す
ボールエンドミル８が提案されている。このボールエン
ドミル８では、一対の切屑排出溝９、９が回転軸線に沿
って螺旋状に形成され、その回転方向を向く壁面の稜線
の先端部にそれぞれ切刃１０、１１が設けられている。
図７に示す先端面図において、その交点が回転軸線Ｏ上
に位置して互いに直交するＸ−Ｙ軸を仮想的に描いたと
して、一対の切刃１０、１１はそれぞれ芯上がりに形成
され、Ｙ軸を挟んでその両側に互いにほぼ等距離の位置
にあるものとする。しかも各切刃１０、１１は回転軸線
Ｏに対してほぼ回転対称とされ、外周側からＹ軸に沿っ
て径方向に延びてＸ軸の位置まで延在している。そし
て、両切刃１０、１１の端部はＸ軸上での距離がｍとさ
れている。２つの切刃１０、１１をこのように構成すれ
ば、いずれの切刃１０、１１も回転中心Ｏから外れてい
るので切刃寿命が長くなる。
ボールエンドミル８が提案されている。このボールエン
ドミル８では、一対の切屑排出溝９、９が回転軸線に沿
って螺旋状に形成され、その回転方向を向く壁面の稜線
の先端部にそれぞれ切刃１０、１１が設けられている。
図７に示す先端面図において、その交点が回転軸線Ｏ上
に位置して互いに直交するＸ−Ｙ軸を仮想的に描いたと
して、一対の切刃１０、１１はそれぞれ芯上がりに形成
され、Ｙ軸を挟んでその両側に互いにほぼ等距離の位置
にあるものとする。しかも各切刃１０、１１は回転軸線
Ｏに対してほぼ回転対称とされ、外周側からＹ軸に沿っ
て径方向に延びてＸ軸の位置まで延在している。そし
て、両切刃１０、１１の端部はＸ軸上での距離がｍとさ
れている。２つの切刃１０、１１をこのように構成すれ
ば、いずれの切刃１０、１１も回転中心Ｏから外れてい
るので切刃寿命が長くなる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな従来のボールエンドミル８では、両切刃１０、１１
で挟まれる心厚部１２の幅が（距離ｍ）が小さいため
に、心厚部１２で切刃１０、１１が欠損し易いという欠
点がある。距離ｍを大きくして心厚部１２を厚くする
と、ボールエンドミル８の先端部における削り残し部が
大きくなり加工能力が低下するという欠点が生じる。し
かも、切削領域の中心部を２枚の切刃１０、１１で切削
することになるから、切刃１０、１１の振れのために回
転軸線Ｏ周りの中心部での加工面精度が低下するという
欠点もある。本発明は、このような実情に鑑みて、切刃
の欠損を抑えて加工面精度を向上できるようにしたボー
ルエンドミルを提供することを目的とする。
うな従来のボールエンドミル８では、両切刃１０、１１
で挟まれる心厚部１２の幅が（距離ｍ）が小さいため
に、心厚部１２で切刃１０、１１が欠損し易いという欠
点がある。距離ｍを大きくして心厚部１２を厚くする
と、ボールエンドミル８の先端部における削り残し部が
大きくなり加工能力が低下するという欠点が生じる。し
かも、切削領域の中心部を２枚の切刃１０、１１で切削
することになるから、切刃１０、１１の振れのために回
転軸線Ｏ周りの中心部での加工面精度が低下するという
欠点もある。本発明は、このような実情に鑑みて、切刃
の欠損を抑えて加工面精度を向上できるようにしたボー
ルエンドミルを提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明に係るボールエン
ドミルは、略半球状の先端部を有する工具本体に一対の
切屑排出溝が対向して形成され、これら切屑排出溝の先
端にそれぞれ切刃が設けられたボールエンドミルにおい
て、工具本体の先端面視で、その交点が工具本体の回転
軸線上にあって互いに直交する仮想のＸ−Ｙ軸に対し
て、２つの切刃がＹ軸を挟んで両側に位置して径方向に
延びており、一方の切刃は芯上がりとされて外周側から
少なくともＸ軸まで延在し、他方の切刃は外周側からＸ
軸に至らない位置まで延在していることを特徴とする。
切削に際して、一方の切刃は芯上がりとされ他方の切刃
はＸ軸に至らないから、回転軸線Ｏ近傍に切刃がなくこ
の領域の切刃が欠損することを防止でき、しかも両切刃
はＸ軸方向に対向していないので、両切刃間の狭い芯厚
部が形成されず、この点でも切刃の欠損を防止できる。
しかも、一方の切刃は少なくともＸ軸まで延在するため
に両切刃間の凹部の領域の削り残しを工具本体の先端部
で押しつぶすことができる。
ドミルは、略半球状の先端部を有する工具本体に一対の
切屑排出溝が対向して形成され、これら切屑排出溝の先
端にそれぞれ切刃が設けられたボールエンドミルにおい
て、工具本体の先端面視で、その交点が工具本体の回転
軸線上にあって互いに直交する仮想のＸ−Ｙ軸に対し
て、２つの切刃がＹ軸を挟んで両側に位置して径方向に
延びており、一方の切刃は芯上がりとされて外周側から
少なくともＸ軸まで延在し、他方の切刃は外周側からＸ
軸に至らない位置まで延在していることを特徴とする。
切削に際して、一方の切刃は芯上がりとされ他方の切刃
はＸ軸に至らないから、回転軸線Ｏ近傍に切刃がなくこ
の領域の切刃が欠損することを防止でき、しかも両切刃
はＸ軸方向に対向していないので、両切刃間の狭い芯厚
部が形成されず、この点でも切刃の欠損を防止できる。
しかも、一方の切刃は少なくともＸ軸まで延在するため
に両切刃間の凹部の領域の削り残しを工具本体の先端部
で押しつぶすことができる。
【０００６】また、２つの切刃の端部間のＹ軸方向の距
離ｎは、工具本体の先端部の外径をＤとして、０＜ｎ≦
０．３Ｄとされていることを特徴とする。両切刃の欠損
を抑制できる上に、中心付近が一方の切刃のみで切削さ
れるためにこの切刃に過大な切削抵抗をかけることなく
加工精度を向上できる。尚、他方の切刃も芯上がりとし
て、両切刃をほぼ回転対称の位置に配設してもよい。
離ｎは、工具本体の先端部の外径をＤとして、０＜ｎ≦
０．３Ｄとされていることを特徴とする。両切刃の欠損
を抑制できる上に、中心付近が一方の切刃のみで切削さ
れるためにこの切刃に過大な切削抵抗をかけることなく
加工精度を向上できる。尚、他方の切刃も芯上がりとし
て、両切刃をほぼ回転対称の位置に配設してもよい。
【０００７】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図１
及び図２により説明する。図１は実施の形態によるボー
ルエンドミルの刃部の側面図、図２は図１に示すボール
エンドミルの先端面図である。図１に示すボールエンド
ミル２０において、工具本体２１の先端側の刃部２２の
外周面には回転軸線Ｏに沿って断面視略Ｖ字形の一対の
切屑排出溝２３、２３が対向して螺旋状に形成されてい
る。そして、工具本体２１の先端部２１ａは略半球状に
形成されており、各切屑排出溝２３の回転方向を向く壁
面２３ａの先端側の稜線は、それぞれ主切刃２４と副切
刃２５とされ、外周側から回転軸線Ｏ付近に向けて径方
向に延びている。主切刃２４及び副切刃２５に接続され
る切屑排出溝２３の壁面２３ａはすくい面とされ、先端
部２１ａの表面は逃げ面とされている。
及び図２により説明する。図１は実施の形態によるボー
ルエンドミルの刃部の側面図、図２は図１に示すボール
エンドミルの先端面図である。図１に示すボールエンド
ミル２０において、工具本体２１の先端側の刃部２２の
外周面には回転軸線Ｏに沿って断面視略Ｖ字形の一対の
切屑排出溝２３、２３が対向して螺旋状に形成されてい
る。そして、工具本体２１の先端部２１ａは略半球状に
形成されており、各切屑排出溝２３の回転方向を向く壁
面２３ａの先端側の稜線は、それぞれ主切刃２４と副切
刃２５とされ、外周側から回転軸線Ｏ付近に向けて径方
向に延びている。主切刃２４及び副切刃２５に接続され
る切屑排出溝２３の壁面２３ａはすくい面とされ、先端
部２１ａの表面は逃げ面とされている。
【０００８】図２に示す工具本体２１の先端部２１ａに
おいて、互いに直交してその交点が回転軸線Ｏ上に位置
するＸ−Ｙ軸を仮想的に描いたとして、２つの切刃２
４、２５はＹ軸を挟んで両側に位置してＹ軸に対して互
いに最短に近い（又は最短の）等距離の位置にあり、し
かも回転軸線Ｏに対してほぼ回転対称の位置にあるもの
とする。各切刃２４，２５はそれぞれ芯上がりに形成さ
れ、主切刃２４は外周側からＹ軸に沿って径方向に延び
てＸ軸上またはこれを越えた位置（図２ではＸ軸を若干
越えた位置）にその先端部２４ａがあるものとする。ま
た、副切刃２５は主切刃２４の反対側の外周側からＹ軸
に沿って径方向に延びてＸ軸に到達しない位置にその先
端部２５ａがあるものとする。そのため、両先端部２４
ａ、２５ａはＸ軸方向に対向しておらず、主切刃２４の
先端部２４ａと副切刃２５の先端部２５ａとの間に凹部
２６が形成されている。ここで、主切刃２４と副切刃２
５を芯上がりとすることで、切刃が回転軸線Ｏに至らな
いので回転軸線Ｏ近傍の低速領域における切刃２４、２
５の欠損を防止できる。主切刃２４が少なくともＸ軸ま
で延びていることで、切削時の凹部２６による削り残し
を先端部２１ａで押しつぶすことができる。
おいて、互いに直交してその交点が回転軸線Ｏ上に位置
するＸ−Ｙ軸を仮想的に描いたとして、２つの切刃２
４、２５はＹ軸を挟んで両側に位置してＹ軸に対して互
いに最短に近い（又は最短の）等距離の位置にあり、し
かも回転軸線Ｏに対してほぼ回転対称の位置にあるもの
とする。各切刃２４，２５はそれぞれ芯上がりに形成さ
れ、主切刃２４は外周側からＹ軸に沿って径方向に延び
てＸ軸上またはこれを越えた位置（図２ではＸ軸を若干
越えた位置）にその先端部２４ａがあるものとする。ま
た、副切刃２５は主切刃２４の反対側の外周側からＹ軸
に沿って径方向に延びてＸ軸に到達しない位置にその先
端部２５ａがあるものとする。そのため、両先端部２４
ａ、２５ａはＸ軸方向に対向しておらず、主切刃２４の
先端部２４ａと副切刃２５の先端部２５ａとの間に凹部
２６が形成されている。ここで、主切刃２４と副切刃２
５を芯上がりとすることで、切刃が回転軸線Ｏに至らな
いので回転軸線Ｏ近傍の低速領域における切刃２４、２
５の欠損を防止できる。主切刃２４が少なくともＸ軸ま
で延びていることで、切削時の凹部２６による削り残し
を先端部２１ａで押しつぶすことができる。
【０００９】そして、Ｙ軸方向における主切刃２４と副
切刃２５の各先端部２４ａ、２５ａ間の距離ｎは、工具
本体２１の先端部２１ａにおける切刃２４、２５の外径
寸法をＤとした時に、 ０＜ｎ≦０．３Ｄ の範囲にあるものとする。ここで、ｎが０以下だと主切
刃２４と副切刃２５の各先端部２４ａ、２５ａがＸ軸方
向に対向して、先端部２４ａと２５ａの距離（芯厚部）
がｍ程度に小さくなり、主切刃２４及び副切刃２５が欠
損しやすいという欠点が生じ、ｎが０を越えることで各
先端部２４ａ、２５ａがＹ軸方向にずれてＸ軸方向に対
向しなくなるために切刃が欠損しにくくなる。また、ｎ
が０．３Ｄを越えると主切刃２４のみの１枚刃での回転
中心領域での切削範囲が広くなり、切削抵抗が大きくな
る欠点が生じる。
切刃２５の各先端部２４ａ、２５ａ間の距離ｎは、工具
本体２１の先端部２１ａにおける切刃２４、２５の外径
寸法をＤとした時に、 ０＜ｎ≦０．３Ｄ の範囲にあるものとする。ここで、ｎが０以下だと主切
刃２４と副切刃２５の各先端部２４ａ、２５ａがＸ軸方
向に対向して、先端部２４ａと２５ａの距離（芯厚部）
がｍ程度に小さくなり、主切刃２４及び副切刃２５が欠
損しやすいという欠点が生じ、ｎが０を越えることで各
先端部２４ａ、２５ａがＹ軸方向にずれてＸ軸方向に対
向しなくなるために切刃が欠損しにくくなる。また、ｎ
が０．３Ｄを越えると主切刃２４のみの１枚刃での回転
中心領域での切削範囲が広くなり、切削抵抗が大きくな
る欠点が生じる。
【００１０】また、Ｘ軸方向における主切刃２４と副切
刃２５の各先端部２４ａ、２５ａ間の距離ｍは、 ０＜ｍ≦０．２Ｄ の範囲にあることが好ましい。ここで、ｍが０以下だと
先端部２４ａ、２５ａ間の強度が小さくなり、０．２Ｄ
を越えると加工面（凹曲面）の精度が低下し、切削抵抗
が大きくなる欠点がある。
刃２５の各先端部２４ａ、２５ａ間の距離ｍは、 ０＜ｍ≦０．２Ｄ の範囲にあることが好ましい。ここで、ｍが０以下だと
先端部２４ａ、２５ａ間の強度が小さくなり、０．２Ｄ
を越えると加工面（凹曲面）の精度が低下し、切削抵抗
が大きくなる欠点がある。
【００１１】本実施の形態は上述のように構成されてい
るから、切削に際して、主切刃２４と副切刃２５がいず
れも芯上がりで副切刃２４はＸ軸に到達していないため
に、回転軸線Ｏ近傍の低速領域の切削によって切刃が欠
損することを防止できる。しかも主切刃２４は少なくと
もＸ軸まで延在するために、主切刃２４と副切刃２５と
の間の凹部２６部分の削り残しを工具本体２１の先端部
２１ａで押しつぶすことができる。また主切刃２４と副
切刃２５のＹ軸方向の距離ｎを０＜ｎ≦０．３Ｄとした
ことで、上述のように主切刃２４と副切刃２５の欠損を
抑制できる上に、回転中心付近が主切刃２４のみで切削
されるために主切刃２４に過大な切削抵抗をかけること
なく加工精度を向上できる。
るから、切削に際して、主切刃２４と副切刃２５がいず
れも芯上がりで副切刃２４はＸ軸に到達していないため
に、回転軸線Ｏ近傍の低速領域の切削によって切刃が欠
損することを防止できる。しかも主切刃２４は少なくと
もＸ軸まで延在するために、主切刃２４と副切刃２５と
の間の凹部２６部分の削り残しを工具本体２１の先端部
２１ａで押しつぶすことができる。また主切刃２４と副
切刃２５のＹ軸方向の距離ｎを０＜ｎ≦０．３Ｄとした
ことで、上述のように主切刃２４と副切刃２５の欠損を
抑制できる上に、回転中心付近が主切刃２４のみで切削
されるために主切刃２４に過大な切削抵抗をかけること
なく加工精度を向上できる。
【００１２】次に実施の形態によるボールエンドミル２
０と、図６及び７に示す従来のボールエンドミル８を用
いて行った切削試験について説明する。 試験条件 被削材：ＳＫＤ１１（ダイス鋼：４６ＨＲＣ） ホルダ：ＭＳＴコーポレーション、ＢＴ４０−ＣＴＨ１
０−９０（精密コレット使用） 切削条件：切削速度Ｖ（max）＝１０１ｍ／min 回転数Ｎ＝８０００min-1： １刃当りの送り速度Ｓｚ：０．０５ｍｍ／刃 テーブル送り速度Ｕ＝８００ｍｍ／min 軸方向切込み深さＡｄ＝１ｍｍ 一列のピッチＰｆ＝１ｍｍ ダウンカット、ドライ（エアーブロー） 使用機械：ＯＫＫ、立形マシニングセンタ、ＰＣＶ−４
０（３．７／５．５ｋＷ） 切削長：８．５ｍ
０と、図６及び７に示す従来のボールエンドミル８を用
いて行った切削試験について説明する。 試験条件 被削材：ＳＫＤ１１（ダイス鋼：４６ＨＲＣ） ホルダ：ＭＳＴコーポレーション、ＢＴ４０−ＣＴＨ１
０−９０（精密コレット使用） 切削条件：切削速度Ｖ（max）＝１０１ｍ／min 回転数Ｎ＝８０００min-1： １刃当りの送り速度Ｓｚ：０．０５ｍｍ／刃 テーブル送り速度Ｕ＝８００ｍｍ／min 軸方向切込み深さＡｄ＝１ｍｍ 一列のピッチＰｆ＝１ｍｍ ダウンカット、ドライ（エアーブロー） 使用機械：ＯＫＫ、立形マシニングセンタ、ＰＣＶ−４
０（３．７／５．５ｋＷ） 切削長：８．５ｍ
【００１３】以上の試験条件のもとで切削試験を行った
結果、それぞれの工具の回転軸線Ｏ周りの加工面におけ
る仕上げ面粗さの測定結果が図３及び図４に示すチャー
トとして得られた。本実施の形態のボールエンドミル２
０による仕上げ面粗さの測定結果は図３に示され、従来
のボールエンドミル８による仕上げ面粗さの測定結果は
図４に示されている。本実施の形態によるものの方が均
一で精度の良い仕上げ面粗さが得られたことが理解でき
る。
結果、それぞれの工具の回転軸線Ｏ周りの加工面におけ
る仕上げ面粗さの測定結果が図３及び図４に示すチャー
トとして得られた。本実施の形態のボールエンドミル２
０による仕上げ面粗さの測定結果は図３に示され、従来
のボールエンドミル８による仕上げ面粗さの測定結果は
図４に示されている。本実施の形態によるものの方が均
一で精度の良い仕上げ面粗さが得られたことが理解でき
る。
【００１４】尚、上述の実施の形態では、２枚刃のボー
ルエンドミルについて説明したが、例えば４枚等、３枚
以上の切刃を備えていてもよい。また、副切刃２５は芯
上がりとしたが、回転軸線Ｏまで到達していないから芯
上がりでなくてもよい。
ルエンドミルについて説明したが、例えば４枚等、３枚
以上の切刃を備えていてもよい。また、副切刃２５は芯
上がりとしたが、回転軸線Ｏまで到達していないから芯
上がりでなくてもよい。
【００１５】
【発明の効果】上述のように、本発明に係るボールエン
ドミルは、工具本体の先端面視で、その交点が工具本体
の回転軸線上にあって互いに直交する仮想のＸ−Ｙ軸に
対して、２つの切刃がＹ軸を挟んで両側に位置して径方
向に延びており、一方の切刃は芯上がりとされて外周側
から少なくともＸ軸まで延在し、他方の切刃は外周側か
らＸ軸に至らない位置まで延在しているから、工具本体
の先端部の回転軸線Ｏ近傍に切刃がなくこの領域の切刃
が欠損することを防止でき、しかも両切刃はＸ軸方向に
対向していないので、両切刃で挟む狭い芯厚部が形成さ
れず、この点でも切刃の欠損を防止できる。しかも、一
方の切刃は少なくともＸ軸まで延在するために両切刃間
の領域の削り残しを工具本体の先端部で押しつぶすこと
ができる。また、２つの切刃の端部間のＹ軸方向の距離
ｎは、工具本体の先端部の外径をＤとして、０＜ｎ≦
０．３Ｄとされているから、両切刃の欠損を抑制できる
上に、中心付近が一方の切刃のみで切削されるために一
方の切刃に過大な切削抵抗をかけることなく加工精度を
向上できる。
ドミルは、工具本体の先端面視で、その交点が工具本体
の回転軸線上にあって互いに直交する仮想のＸ−Ｙ軸に
対して、２つの切刃がＹ軸を挟んで両側に位置して径方
向に延びており、一方の切刃は芯上がりとされて外周側
から少なくともＸ軸まで延在し、他方の切刃は外周側か
らＸ軸に至らない位置まで延在しているから、工具本体
の先端部の回転軸線Ｏ近傍に切刃がなくこの領域の切刃
が欠損することを防止でき、しかも両切刃はＸ軸方向に
対向していないので、両切刃で挟む狭い芯厚部が形成さ
れず、この点でも切刃の欠損を防止できる。しかも、一
方の切刃は少なくともＸ軸まで延在するために両切刃間
の領域の削り残しを工具本体の先端部で押しつぶすこと
ができる。また、２つの切刃の端部間のＹ軸方向の距離
ｎは、工具本体の先端部の外径をＤとして、０＜ｎ≦
０．３Ｄとされているから、両切刃の欠損を抑制できる
上に、中心付近が一方の切刃のみで切削されるために一
方の切刃に過大な切削抵抗をかけることなく加工精度を
向上できる。
【図１】 本発明の実施の形態によるボールエンドミル
の刃部の側面図である。
の刃部の側面図である。
【図２】 図１に示すボールエンドミルの先端面図であ
る。
る。
【図３】 実施の形態によるボールエンドミルの回転軸
線付近の加工面の仕上げ面粗さの測定結果を示す図であ
る。
線付近の加工面の仕上げ面粗さの測定結果を示す図であ
る。
【図４】 従来のボールエンドミルによる図４と同様な
図である。
図である。
【図５】 従来のボールエンドミルの先端面図である。
【図６】 他の従来のボールエンドミルの刃部の側面図
である。
である。
【図７】 図６に示すボールエンドミルの先端面図であ
る。
る。
２０ ボールエンドミル ２１ 工具本体 ２４ 主切刃 ２５ 副切刃 ２６ 凹部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 広瀬 武史 茨城県結城郡石下町大字古間木1511番地 三菱マテリアル株式会社 筑波製作所 内 (56)参考文献 特開 平８−290319（ＪＰ，Ａ) 実公 昭58−52011（ＪＰ，Ｙ２) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B23C 5/10
Claims (1)
- 【請求項１】 略半球状の先端部を有する工具本体に一
対の切屑排出溝が対向して形成され、これら切屑排出溝
の先端にそれぞれ切刃が設けられたボールエンドミルに
おいて、 前記工具本体の先端面視で、その交点が工具本体の回転
軸線上にあって互いに直交する仮想のＸ−Ｙ軸に対し
て、前記２つの切刃がＹ軸を挟んで両側に位置して径方
向に延びており、一方の前記切刃は芯上がりとされて外
周側から少なくともＸ軸まで延在し、他方の前記切刃は
外周側からＸ軸に至らない位置まで延在しており、 かつ、前記２つの切刃の端部間のＹ軸方向の距離ｎは、
工具本体の先端部の外径をＤとして、０＜ｎ≦０．３Ｄ
とされていることを特徴とするボールエンドミル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05661097A JP3189725B2 (ja) | 1997-03-11 | 1997-03-11 | ボールエンドミル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05661097A JP3189725B2 (ja) | 1997-03-11 | 1997-03-11 | ボールエンドミル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10249623A JPH10249623A (ja) | 1998-09-22 |
| JP3189725B2 true JP3189725B2 (ja) | 2001-07-16 |
Family
ID=13032025
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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