JP2002126930A - 多刃ボールエンドミル - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 回転中心近傍の切刃の欠損を防止することが
でき、長寿命を有する多刃ボールエンドミルを提供する
こと。 【解決手段】 多刃ボールエンドミル１によれば、ボー
ル部７に一体形成され超硬合金性の切刃を有するねじり
切刃２，２は、その切刃稜線が多刃ボールエンドミル１
の回転中心Ｏに一致して構成されており、一方、立方晶
窒化硼素焼結体（ＰＣＢＮ）を主体として構成される硬
質焼結体からなり、座面１０，１０にロウ付け固着され
るチップ１１の一端側に形成されるチップ切刃３，３
は、その切刃稜線が回転中心Ｏの近傍において欠落して
構成されている。よって、該多刃ボールエンドミル１に
よって切削加工を行う場合には、靱性に優れる超硬合金
性のねじり切刃２，２によって回転中心近傍の切削が行
われるので、切刃の欠損を防止することができ、耐摩耗
性に優れる硬質焼結体性のチップ切刃３，３により外周
側の切削が行われるので、長寿命な多刃ボールエンドミ
ル１が得られる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】 本発明は、多刃ボールエン
ドミルに関し、特に、回転中心近傍の切刃の欠損を防止
することができ、長寿命を有する多刃ボールエンドミル
に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】 マシニングセンタなどの工作機械を用
いて行う金型等の自由曲面加工は、通常、多刃ボールエ
ンドミルを用いた倣い加工によって行われる。近年で
は、金型開発の高能率化に伴う切削速度の高速化と共に
工具寿命の長寿命化が要求されており、高硬度を有する
立方晶窒化硼素焼結体（ＰＣＢＮ）やダイヤモンド焼結
体（ＰＣＤ）を切刃に適用した多刃ボールエンドミルが
使用されている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】 しかしながら、多刃
ボールエンドミル先端の回転速度は、周知の通り、回転
中心では零となり、その近傍では零に近い回転速度とな
るため切削抵抗が高くなる。このため、上述した立方晶
窒化硼素焼結体やダイヤモンド焼結体を切刃に適用した
多刃ボールエンドミルでは、その回転中心付近で欠損が
生じ易く工具寿命が損なわれるという問題点があった。

【０００４】本発明は上述した問題点を解決するために
なされたものであり、回転中心近傍の切刃の欠損を防止
することができ、長寿命を有する多刃ボールエンドミル
を提供することを目的としている。

【０００５】

【課題を解決するための手段】 この目的を達成するた
めに請求項１記載の多刃ボールエンドミルは、先端に略
半球状のボール刃を有する工具本体と、その工具本体に
一体形成されると共に超硬合金からなる第１刃部と、前
記工具本体にろう付け固着されると共に硬質焼結体から
なる第２刃部とを有し、前記第１刃部は前記工具本体の
ボール刃の先端から前記工具本体の後端側へ向かって形
成されており、前記第２刃部は前記工具本体のボール刃
側において前記工具本体の軸線と所定角度を隔てた位置
から前記工具本体の後端側へ向かって形成されている。

【０００６】請求項２記載の多刃ボールエンドミルは、
請求項１記載の多刃ボールエンドミルにおいて、前記第
２刃部は、前記工具本体のボール刃側において前記工具
本体の軸線と１０°以上の角度を隔てた位置から前記工
具本体の後端側へ向かって形成されている。

【０００７】請求項３記載の多刃ボールエンドミルは、
請求項１又は２に記載の多刃ボールエンドミルにおい
て、前記硬質焼結体は、立方晶窒化硼素またはダイヤモ
ンドを主体として構成されている。

【０００８】請求項４記載の多刃ボールエンドミルは、
請求項１から３のいずれかに記載の多刃ボールエンドミ
ルにおいて、前記第２刃部は、その切刃稜線の回転軌跡
が前記第１刃部の切刃稜線の回転軌跡に対して、前記工
具本体の軸線側に後退している。

【０００９】請求項５記載の多刃ボールエンドミルは、
請求項４記載の多刃ボールエンドミルにおいて、前記第
２刃部は、少なくともその先端部における切刃稜線の回
転軌跡が前記第１刃部の切刃稜線の回転軌跡に対して、
前記工具本体の軸線側に後退している。

【００１０】請求項６記載の多刃ボールエンドミルは、
請求項４又は５に記載の多刃ボールエンドミルにおい
て、前記第１刃部に対する前記第２刃部の切刃稜線の回
転軌跡の後退量は、最大０．０２ｍｍである。

【００１１】

【発明の実施の形態】 以下、本発明の好ましい実施例
について、添付図面を参照して説明する。図１は、本発
明の第１実施例における多刃ボールエンドミル１の正面
図であり、図２は、図１の矢印ＩＩ方向から見た多刃ボ
ールエンドミル１の側面図である。まず、これら図１、
図２を参照して多刃ボールエンドミル１の全体構成につ
いて説明する。

【００１２】多刃ボールエンドミル１は、主に、ねじれ
切刃２，２、チップ切刃３，３、及び、これらねじれ切
刃２，２とチップ切刃３，３とがその先端側（図１の右
側）に配設される本体４とからなり、本体４を保持する
ホルダー（図示せず）を介してマシニングセンター等の
加工機械の回転力が伝達され、主に、金型等の自由曲面
加工を行う用途に用いられる工具である。

【００１３】本体４は、保持部５、側面部６、及び、ボ
ール部７とを備えており、タングステンカーバイト（Ｗ
Ｃ）等を加圧焼結した超硬合金により構成されている。
保持部５は円柱状に形成されており、その一端側（図１
の左側）が焼きばめ方式によってホルダーに保持され
る。この保持部５の他端側（図１の右側）には、円柱状
に形成される側面部６が連設されており、側面部６から
は、更に、略半球状に形成されるボール部７が連設され
ている。

【００１４】本体４の先端側（図１の右側）には、チッ
プ切刃３，３とねじれ切刃２，２とが配設されている。
ねじれ切刃２，２は、本体４のボール部７に一体形成さ
れた超硬合金性の切刃であり、逃げ面とすくい面とが交
差する稜線部分に形成されている。ねじれ切刃２，２
は、その切刃稜線の回転軌跡が略半球状を描くように形
成されている。多刃ボールエンドミル１の軸線Ｌに沿う
方向から見たねじれ切刃２，２の切刃稜線は、図２に示
すように、多刃ボールエンドミル１の回転方向（図２の
反時計回り）に凸型の円弧状に形成されており、又、各
ねじれ切刃２，２の切刃稜線は、多刃ボールエンドミル
１の回転中心Ｏにおいて一致している。

【００１５】チップ切刃３，３は、立方晶窒化硼素焼結
体（ＰＣＢＮ）を主体として構成される硬質焼結体から
なる切刃であり、本体４の座面１０，１０にろう付け固
着される板状のチップ１１の一端側に形成されている。
チップ切刃３，３が形成されるチップ１１は、本体４の
側面部６からボール部７にかけて凹設される座面１０，
１０にろう付け固着されており、座面１０，１０は、多
刃ボールエンドミル１の軸線Ｌに対して対称に設けられ
ている。又、座面１０，１０は、チップ１１との当接面
が平面状に形成されており、その当接面上に板状のチッ
プ１１を密着した状態で載置することができる。ここ
で、図３を参照して、座面１０，１０に載置されるチッ
プ１１について説明する。

【００１６】図３（ａ）は、チップ１１の正面図であ
り、図３（ｂ）は、チップ１１の側面図である。チップ
１１は、硬質焼結体部材１１ａと超硬合金部材１１ｂと
からなる。硬質焼結体部材１１ａは、立方晶窒化硼素焼
結体（ＰＣＢＮ）を主体として構成される硬質焼結体に
よって構成されており、超硬合金部材１１ｂは、超硬合
金によって構成されている。チップ１１は、図３（ｂ）
に示すように、所定の厚さに設定された硬質焼結体部材
１１ａと超硬合金部材１１ｂとがバインダーによって接
着積層された板状部材を、図３（ａ）に示すように、一
辺（図３（ａ）の左側）に凸型の円弧部を有する正面視
略矩形状の板状に切り出したものである。

【００１７】図１，図２に戻って説明する。上述のよう
に形成されたチップ１１は、図１，図２に示すように、
硬質焼結体部材１１ａが多刃ボールエンドミル１の回転
方向（図２の反時計回り）に向かって露出するように本
体４に凹設された座面１０，１０に載置され、その硬質
焼結体部材１１ａの他側に積層された超硬合金部材１１
ｂが本体４とろう付け固着される。一般に、超硬合金へ
立方晶窒化硼素焼結体（ＰＣＢＮ）等からなる硬質焼結
体自体をろう付けすることは困難であり、接合強度が不
足するという問題があった。しかし、チップ１１は、超
硬合金によって構成される超硬合金部材１１ｂが超硬合
金によって構成される本体４へろう付け固着されるの
で、チップ１１を接合強度が十分に確保された状態で本
体４へ固着することができるのである。

【００１８】本体４にろう付け固着されたチップ１１
は、砥石による研削加工によって逃げ面とすくい面とが
硬質焼結体部材１１ａに形成され、これら逃げ面とすく
い面とが交差する稜線部分にチップ切刃３，３が形成さ
れている。このように、高い硬度特性を有する立方晶窒
化硼素焼結体（ＰＣＢＮ）からなる硬質焼結体をチップ
切刃３，３に適用することにより、耐摩耗性に優れる切
刃を得ることができる。

【００１９】多刃ボールエンドミル１の軸線Ｌに沿う方
向から見た各チップ切刃３，３は、図２に示すように、
直線状に形成されており、多刃ボールエンドミル１の回
転中心Ｏに対して対称に配置されている。一方、図１に
示すように、多刃ボールエンドミル１の正面から見たチ
ップ切刃３，３は、円弧状に形成されるボール切刃３
ａ，３ａと直線状に形成される外周刃３ｂ、３ｂとを備
えている。ボール切刃３ａ，３ａは、多刃ボールエンド
ミル１の先端側（図１の右側）において、ボール切刃３
ａ，３ａの曲率中心を基準として多刃ボールエンドミル
１の軸線Ｌと角度αを隔てた位置から多刃ボールエンド
ミル１の後端側（図１の左側）に向かって円弧状に形成
されている。このボール切刃３ａ，３ａの終端からは、
多刃ボールエンドミル１の軸線Ｌと略平行な直線状に形
成される外周刃３ｂ、３ｂが連設されている。このよう
に、チップ切刃３，３のボール切刃３ａ，３ａは、多刃
ボールエンドミル１の軸線Ｌと角度αを隔てた位置から
形成されているので、金型等の切削加工を行う場合に、
多刃ボールエンドミル１の回転中心及びその近傍の切削
速度が低いことに起因して発生するチップ切刃３，３の
欠損を防止することができる。尚、ボール切刃３ａ，３
ａの始端（図１の右側）が多刃ボールエンドミル１の軸
線Ｌとなす角度αは、１０°以上とされている。

【００２０】図４は、ねじれ切刃２，２及びチップ切刃
３，３の切刃稜線の回転軌跡を概略的に図示した正面図
である。尚、多刃ボールエンドミル１の先端側（図１の
右側）のみを図示し、図中では、ねじれ切刃２，２の切
刃稜線の回転軌跡を実線で、チップ切刃３，３の切刃稜
線の回転軌跡を２点鎖線で図示している。

【００２１】ねじれ切刃２，２及びチップ切刃３，３
は、多刃ボールエンドミル１がその軸線Ｌを回転中心と
して回転した場合に、ねじれ切刃２，２及びチップ切刃
３，３の切刃稜線の回転軌跡が、図４に示すように、円
弧状を呈するように形成されている。チップ切刃３，３
の円弧部の曲率半径は、ねじれ切刃２，２の曲率半径に
対して若干小さくなるように設定されているので、チッ
プ切刃３，３の切刃稜線の回転軌跡は、ねじれ切刃２，
２の切刃稜線の回転軌跡に対して多刃ボールエンドミル
１の軸線Ｌ側に変位量ｎだけ後退した状態となる。この
ようにねじれ切刃２，２及びチップ切刃３，３の切刃稜
線の形状を設定することにより、多刃ボールエンドミル
１を用いた金型等の加工時に、チップ切刃３，３の先端
部（多刃ボールエンドミル１の軸線Ｌから角度αを隔て
た位置）に相当する金型等の被切削物の加工面にすじが
生じてしまうことを防止できるのである。尚、変位量ｎ
は、最大で０．０２ｍｍとされている。

【００２２】次に、上述のように構成された多刃ボール
エンドミル１を用いて行った切削試験について以下に示
す。図５は、切削試験に使用される被削材１２の斜視図
であり、被削材１２の奥行き方向（図５の左上方）及び
幅方向（図５の右上方）の図示が省略されている。

【００２３】切削試験は、図５に示すように、基準面１
３と垂直に直立する状態の多刃ボールエンドミル１（図
示せず）を、基準面１３と平行となるように被削材１２
に設けられる被切削面１２ａに沿って所定の条件で報復
直線移動させることにより、その被切削面１２ａの切削
加工を行い、切刃に生じる逃げ面最大摩耗幅を測定する
試験である。

【００２４】切削試験の詳細諸元は、被削材：ＪＩＳ−
Ｓ５０Ｃ、切削方法：ダウンカット（往路）及びアップ
カット（復路）、切削油材：不使用（乾式切削）、使用
機械：横型マシニングセンタ、主軸回転速度：１５００
０回転／ｍｉｎ、一刃当たりの送り：０．４ｍｍ／刃、
軸方向切り込み深さｘ：０．５ｍｍ、ピックフィードＰ
ｆ：０．５ｍｍである。

【００２５】また、切削試験には、本実施例で説明した
多刃ボールエンドミル１（以下、本発明品Ａと称す）
と、切刃形状及び寸法は同一であるがねじれ切刃が立方
晶窒化硼素焼結体（ＰＣＢＮ）からなる硬質焼結体によ
って構成された多刃ボールエンドミル（以下、従来品Ｂ
と称す）とを用いて行った。

【００２６】図６は、本発明品Ａと従来品Ｂとについ
て、切削距離Ｙと逃げ面最大摩耗幅Ｚとの関係を示した
図である。図６中、横軸１５は切削試験において被削材
１２を切削した切削距離Ｙを示しており、縦軸１６は、
切刃に生じた逃げ面最大摩耗幅Ｚを示している。又、折
れ線１７（破線、白丸）は、従来品Ｂのグラフであり、
折れ線１８（実線、黒丸）は、本発明品Ａのグラフであ
る。

【００２７】図６中の各折れ線１７，１８を比較する
と、切削距離Ｙが約１１５ｍの時点での切刃の逃げ面最
大摩耗幅Ｚは、本発明品Ａと従来品Ｂとがほぼ同様の値
を示している。切削距離Ｙが約２２０ｍの時点では、本
発明品Ａに対して従来品Ｂの逃げ面最大摩耗幅Ｚが若干
大きな値を示している。そして、切削距離Ｙが約４５０
ｍの時点で、本発明品Ａに対して従来品Ｂの逃げ面最大
摩耗幅Ｚの測定結果が急激に立ち上がっている。これ
は、切削距離Ｙが約４５０ｍの時点で、従来品Ｂの回転
中心近傍の切刃に欠損が発生したためであり、以降は逃
げ面最大摩耗幅Ｚの測定が不可能となったため、従来品
Ｂの切削試験を中止した。一方、本発明品Ａは、切削距
離Ｙが約３２００ｍの時点での切刃の逃げ面最大摩耗幅
Ｚが約０．２ｍｍであった。また、この時点においても
切刃に欠損が発生することなく、正常摩耗で摩耗が進行
しており、以降も十分に切削に耐えるものであった。

【００２８】以上説明したように、多刃ボールエンドミ
ル１の回転中心及びその近傍は、靱性に優れる超硬合金
からなるねじれ切刃２，２により構成されているので、
回転中心及びその近傍での切刃の欠損を防止することが
できるのである。また、切削速度が高い多刃ボールエン
ドミル１の外周側は、耐摩耗性に優れる立方晶窒化硼素
焼結体（ＰＣＢＮ）を主体として構成された硬質焼結体
からなるチップ切れ刃３，３により構成されているの
で、多刃ボールエンドミル１の高寿命化を得ることがで
きるのである。

【００２９】次に、図７を参照して第２実施例について
説明する。第１実施例の多刃ボールエンドミル１では、
チップ切刃３，３の切刃稜線の回転軌跡が、ねじれ切刃
２，２の切刃稜線全域の回転軌跡よりも多刃ボールエン
ドミル１の軸線Ｌ側に後退して構成されていたのに対
し、第２実施例の多刃ボールエンドミル２０では、チッ
プ切刃２２，２２の先端部の切刃稜線の回転軌跡だけ
が、ねじれ切刃２１，２１の切刃稜線の回転軌跡よりも
多刃ボールエンドミル２０の軸線Ｌ側に後退して構成さ
れている。なお、前記した第１実施例と同一の部分には
同一の符号を付して、その説明は省略する。

【００３０】図７は、ねじれ切刃２１，２１及びチップ
切刃２２，２２の切刃稜線の回転軌跡を概略的に図示し
た正面図である。尚、多刃ボールエンドミル２０の先端
側のみを図示し、図中では、ねじれ切刃２１，２１の切
刃稜線の回転軌跡を実線で、チップ切刃２２，２２の切
刃稜線の回転軌跡を２点鎖線で図示している。

【００３１】ねじれ切刃２１，２１及びチップ切刃２
２，２２は、多刃ボールエンドミル２０がその軸線Ｌを
回転中心として回転した場合に、ねじれ切刃２１，２１
及びチップ切刃２２，２２の切刃稜線の回転軌跡が、図
７に示すように、円弧状を呈するように形成されてい
る。チップ切刃２２，２２の円弧部の曲率中心は、ねじ
れ切刃２１，２１の曲率中心に対して、多刃ボールエン
ドミル２０の後端側（図７の左側）、かつ、多刃ボール
エンドミル２０の外周側に位置するように設定されてい
るので、チップ切刃２２，２２の切刃稜線の回転軌跡
は、その先端部（図７の右側）のみがねじれ切刃２１，
２１の切刃稜線の回転軌跡に対して多刃ボールエンドミ
ル１の軸線Ｌ側に後退した状態となる。このようにねじ
れ切刃２１，２１及びチップ切刃２２，２２の切刃稜線
の形状を設定することにより、多刃ボールエンドミル１
を用いた金型等の加工時に、チップ切刃２２，２２の先
端部（多刃ボールエンドミル１の軸線Ｌから角度αを隔
てた位置）に相当する金型等の被切削物の加工面にすじ
が生じてしまうことを防止できるのである。尚、チップ
切刃２２，２２の切刃稜線の回転軌跡が、ねじれ切刃２
１，２１の切刃稜線の回転軌跡に対して軸線Ｌ側へ後退
する変位量ｎ２は、最大で０．０２ｍｍとされている。

【００３２】次に、図８を参照して第３実施例について
説明する。第１実施例の多刃ボールエンドミル１では、
多刃ボールエンドミル１の軸線Ｌに沿う方向から見た各
チップ切刃３，３の切刃稜線は、直線状に構成されてい
たのに対し、第３実施例の多刃ボールエンドミル３０で
は、各チップ切刃３２，３２の切刃稜線は円弧状に構成
されている。なお、前記した第１実施例と同一の部分に
には同一の符号を付して、その説明は省略する。

【００３３】図８は、図１の矢印ＩＩ方向から見た第３
実施例の多刃ボールエンドミル３０の側面図である。チ
ップ３１，３１は、立方晶窒化硼素焼結体（ＰＣＢＮ）
を主体として構成される硬質焼結体からなる硬質焼結体
部材３１ａと超硬合金からなる超硬合金部材３１ｂとを
備え、上述したように、所定の厚さに設定された硬質焼
結体部材３１ａと超硬合金部材３１ｂとがバインダーに
よって接着積層された板状部材を切り出したものであ
る。

【００３４】チップ３１は、図８に示すように、硬質焼
結体部材３１ａが多刃ボールエンドミル３０の回転方向
（図８の反時計回り）に向かって露出するように本体４
に凹設された座面１０，１０に載置され、その硬質焼結
体部材３１ａの他側に積層された超硬合金部材３１ｂが
本体４とろう付け固着される。

【００３５】座面１０，１０にろう付け固着されたチッ
プ３１は、砥石による研削加工によって逃げ面とすくい
面とが硬質焼結体部材３１ａに形成され、これら逃げ面
とすくい面とが交差する稜線部分にチップ切刃３２，３
２が形成される。かかる研削加工によって、チップ切刃
３２，３２は、多刃ボールエンドミル３０の回転方向
（図８の反時計回り）に凸型の円弧状に形成される。

【００３６】以上、実施例に基づき本発明を説明した
が、本発明は上記実施例に何ら限定される物ではなく、
本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で種々の改良変形が可
能であることは容易に推察できるものである。

【００３７】例えば、上記各実施例では、チップ切刃
３，３、２２，２２を構成する材料として立方晶窒化硼
素焼結体（ＰＣＢＮ）を主体する硬質焼結体を用いて説
明したが、これに代えて、ダイヤモンド焼結体（ＰＣ
Ｄ）を主体とする硬質焼結体を用いるようにしても良
い。また、多刃ボールエンドミル１，２０は、４枚の切
刃からなる４枚刃の構成とされたが、少なくともチップ
切刃が１枚以上使用された構成であれば良く、例えば、
多刃ボールエンドミル１，２０を２枚のねじれ切刃と１
枚のチップ切刃とからなる３枚刃の構成としたり、或い
は、４枚のねじれ切刃と２枚のチップ切刃とからなる６
枚刃の構成とすることは、当然に可能である。

【００３８】

【発明の効果】 本発明によれば、超硬合金からなる第
１切刃は、工具本体のボール刃の先端から前記工具本体
の後端側へ向かって形成されており、硬質焼結体からな
る第２切刃は、工具本体のボール刃側において工具本体
の軸線と所定角度を隔てた位置から工具本体の後端側へ
向かって形成されている。よって、多刃ボールエンドミ
ルの回転中心近傍は、靱性に優れる超硬合金からなる第
１切刃により構成されているので、回転中心近傍の切刃
の欠損を防止することができるという効果がある。ま
た、切削速度が高い多刃ボールエンドミルの外周側は、
耐摩耗性に優れる硬質焼結体からなる第２切刃により構
成されているので、多刃ボールエンドミルの高寿命化が
得られるという効果がある。

【００３９】第２刃部は、工具本体のボール刃側におい
て工具本体の軸線と１０°以上の角度を隔てた位置から
工具本体の後端側へ向かって形成されている。よって、
回転中心及びその近傍の切削速度が低いことに起因して
発生する第２刃部の欠損を防止することができるという
効果がある。

【００４０】硬質焼結体は、立方晶窒化硼素またはダイ
ヤモンドを主体として構成されている。高い硬度特性を
有する立方晶窒化硼素焼結体またはダイヤモンド焼結体
を切刃に適用することにより、耐摩耗性に優れる切刃を
得ることができるという効果がある。

【００４１】そして、第２刃部は、その切刃稜線の回転
軌跡、或いは、少なくともその先端部における切刃稜線
の回転軌跡が前記第１刃部の切刃稜線の回転軌跡に対し
て前記工具本体の軸線側に後退している。よって、該多
刃ボールエンドミルを用いて切削加工を行う場合に、被
切削物の加工面であって第２刃部の先端部に相当する位
置にすじが生じることを防止することができるという効
果がある。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明の第１実施例における多刃ボールエン
ドミルの正面図である。

【図２】 図１の矢印ＩＩ方向から見た多刃ボールエン
ドミルの側面図である。

【図３】 （ａ）は、チップの正面図であり、（ｂ）
は、チップの側面図である。

【図４】 ねじれ切刃及びチップ切刃の切刃稜線の回転
軌跡を概略的に図示した正面図である。

【図５】 切削試験に使用される被削材の斜視図であ
る。

【図６】 本発明品と従来品とについて、切削距離と逃
げ面最大摩耗幅との関係を示した図である。

【図７】 第２実施例のねじれ切刃及びチップ切刃の切
刃稜線の回転軌跡を概略的に図示した正面図である。

【図８】 図１の矢印ＩＩ方向から見た第３実施例の多
刃ボールエンドミルの側面図である。

【符号の説明】

１，２０，３０ 多刃ボールエンドミル ２，２１ ねじれ切刃（第１刃部、ボー
ル刃の一部） ３，２２，３２ チップ切刃（第２刃部、ボー
ル刃の一部） ４ 本体（工具本体） ５ 保持部（工具本体の一部） ６ 側面部（工具本体の一部） ７ ボール部（工具本体の一部） Ｌ 軸線

フロントページの続き (72)発明者 斉藤 益生 愛知県宝飯郡一宮町字一宮上新切450 オ ーエスジー株式会社内 Ｆターム(参考） 3C022 KK02 KK06 KK12 KK23 KK25 KK28

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 先端に略半球状のボール刃を有する工具
   本体と、その工具本体に一体形成されると共に超硬合金
   からなる第１刃部と、前記工具本体にろう付け固着され
   ると共に硬質焼結体からなる第２刃部とを有する多刃ボ
   ールエンドミルにおいて、 前記第１刃部は、前記工具本体のボール刃の先端から前
   記工具本体の後端側へ向かって形成されており、 前記第２刃部は、前記工具本体のボール刃側において前
   記工具本体の軸線と所定角度を隔てた位置から前記工具
   本体の後端側へ向かって形成されていることを特徴とす
   る多刃ボールエンドミル。
2. 【請求項２】 前記第２刃部は、前記工具本体のボール
   刃側において前記工具本体の軸線と１０°以上の角度を
   隔てた位置から前記工具本体の後端側へ向かって形成さ
   れていることを特徴とする請求項１記載の多刃ボールエ
   ンドミル。
3. 【請求項３】 前記硬質焼結体は、立方晶窒化硼素また
   はダイヤモンドを主体として構成されていることを特徴
   とする請求項１又は２に記載の多刃ボールエンドミル。
4. 【請求項４】 前記第２刃部は、その切刃稜線の回転軌
   跡が前記第１刃部の切刃稜線の回転軌跡に対して前記工
   具本体の軸線側に後退していることを特徴とする請求項
   １から３のいずれかに記載の多刃ボールエンドミル。
5. 【請求項５】 前記第２刃部は、少なくともその先端部
   における切刃稜線の回転軌跡が前記第１刃部の切刃稜線
   の回転軌跡に対して前記工具本体の軸線側に後退してい
   ることを特徴とする請求項４記載の多刃ボールエンドミ
   ル。
6. 【請求項６】 前記第１刃部に対する前記第２刃部の切
   刃稜線の回転軌跡の後退量は、最大０．０２ｍｍである
   ことを特徴とする請求項４又は５に記載の多刃ボールエ
   ンドミル。