JP3181423B2 - バッテリ併用型太陽光発電設備 - Google Patents
バッテリ併用型太陽光発電設備Info
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
- Y02E10/50—Photovoltaic [PV] energy
- Y02E10/56—Power conversion systems, e.g. maximum power point trackers
Landscapes
- Photovoltaic Devices (AREA)
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
- Charge And Discharge Circuits For Batteries Or The Like (AREA)
- Control Of Electrical Variables (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、例えば電力系統と連
系して負荷へ電力を供給するバッテリ併用型太陽光発電
設備に関するものである。このバッテリ併用型太陽光発
電設備は、負荷の消費電力の少なくとも一部を負担し、
電力系統から負荷へ供給される電力を削減し、省エネル
ギー化を達成することができるものであり、負荷の消費
電力が零のとき、もしくは太陽電池の発生電力が負荷の
消費電力よりも大きいときには、余剰電力を電力系統に
逆潮流させることも可能なものである。
系して負荷へ電力を供給するバッテリ併用型太陽光発電
設備に関するものである。このバッテリ併用型太陽光発
電設備は、負荷の消費電力の少なくとも一部を負担し、
電力系統から負荷へ供給される電力を削減し、省エネル
ギー化を達成することができるものであり、負荷の消費
電力が零のとき、もしくは太陽電池の発生電力が負荷の
消費電力よりも大きいときには、余剰電力を電力系統に
逆潮流させることも可能なものである。
【０００２】
【従来の技術】図１４に従来のバッテリ併用型太陽光発
電設備の従来例の概略ブロック図を示す。このバッテリ
併用型太陽光発電設備は、図１４に示すように、太陽電
池１０１を逆流阻止ダイオード１０２を介して連系装置
であるインバータ１０３の直流端に接続し、インバータ
１０３の交流端に負荷１０４を接続している。負荷１０
４は、スイッチ１０５を介して電力系統１０６に接続さ
れている。電力系統１０６と連系しない場合、つまり負
荷１０４の消費電力の１００％を太陽電池１０１から供
給する場合には、スイッチ１０５をオフにする。
電設備の従来例の概略ブロック図を示す。このバッテリ
併用型太陽光発電設備は、図１４に示すように、太陽電
池１０１を逆流阻止ダイオード１０２を介して連系装置
であるインバータ１０３の直流端に接続し、インバータ
１０３の交流端に負荷１０４を接続している。負荷１０
４は、スイッチ１０５を介して電力系統１０６に接続さ
れている。電力系統１０６と連系しない場合、つまり負
荷１０４の消費電力の１００％を太陽電池１０１から供
給する場合には、スイッチ１０５をオフにする。
【０００３】また、インバータ１０３の直流端には、内
部抵抗（出力インピーダンス）ＲBを有するバッテリ１
０７が逆流阻止ダイオード１０８を介して接続されてい
る。逆流阻止ダイオード１０８には、放電モード時にオ
フとなり、充電モード時にオンとなるスイッチ１０９が
並列接続されている。このスイッチ１０９は夜間等にお
けるバッテリ１０７の充電時にオンにする。
部抵抗（出力インピーダンス）ＲBを有するバッテリ１
０７が逆流阻止ダイオード１０８を介して接続されてい
る。逆流阻止ダイオード１０８には、放電モード時にオ
フとなり、充電モード時にオンとなるスイッチ１０９が
並列接続されている。このスイッチ１０９は夜間等にお
けるバッテリ１０７の充電時にオンにする。
【０００４】つぎに、このバッテリ併用型太陽光発電設
備の動作を説明する。太陽電池１０１が発電を行う昼間
は、スイッチ１０９をオフにしておく。この状態におい
て、インバータ１０３の消費電力ＰINV が太陽電池１０
１の発生電力ＰPVより大きいときは、太陽電池１０１か
ら逆流阻止ダイオード１０２を通してインバータ１０３
へ直流電力が供給されると同時に、バッテリ１０７から
電力の不足分として電力ＰB が逆流阻止ダイオード１０
８を介してインバータ１０３へ供給される。このときの
インバータ１０３の直流端の電圧ＶDCは、バッテリ１０
７の開放電圧ＶB1と内部抵抗ＲB とバッテリ１０７から
インバータ１０３へ供給される電力ＰB 、つまりバッテ
リ１０７の放電電流によって決まる。
備の動作を説明する。太陽電池１０１が発電を行う昼間
は、スイッチ１０９をオフにしておく。この状態におい
て、インバータ１０３の消費電力ＰINV が太陽電池１０
１の発生電力ＰPVより大きいときは、太陽電池１０１か
ら逆流阻止ダイオード１０２を通してインバータ１０３
へ直流電力が供給されると同時に、バッテリ１０７から
電力の不足分として電力ＰB が逆流阻止ダイオード１０
８を介してインバータ１０３へ供給される。このときの
インバータ１０３の直流端の電圧ＶDCは、バッテリ１０
７の開放電圧ＶB1と内部抵抗ＲB とバッテリ１０７から
インバータ１０３へ供給される電力ＰB 、つまりバッテ
リ１０７の放電電流によって決まる。
【０００５】また、昼間において、インバータ１０３の
消費電力ＰINV が太陽電池１０１の発生電力ＰPVより小
さくなると、太陽電池１０１から逆流阻止ダイオード１
０２を通してインバータ１０３へ直流電力が供給され
る。このとき、太陽電池１０１の出力電圧、つまりイン
バータ１０３の直流端の電圧ＶDCは、太陽電池１０１の
発生電力ＰPVとインバータ１０３の消費電力ＰINV とが
等しくなるような電圧値で安定する。
消費電力ＰINV が太陽電池１０１の発生電力ＰPVより小
さくなると、太陽電池１０１から逆流阻止ダイオード１
０２を通してインバータ１０３へ直流電力が供給され
る。このとき、太陽電池１０１の出力電圧、つまりイン
バータ１０３の直流端の電圧ＶDCは、太陽電池１０１の
発生電力ＰPVとインバータ１０３の消費電力ＰINV とが
等しくなるような電圧値で安定する。
【０００６】インバータ１０３は、供給された直流電力
を、電力系統と同じ周波数の交流電力に変換し、負荷１
０４に対し、その消費電力の少なくとも一部として供給
する。なお、負荷１０４の残りの消費電力は電力系統１
０６から供給される。一方、夜間においては、太陽電池
１０１の発生電力ＰPVは零となるので、インバータ１０
３の動作を停止させる。この結果、負荷１０４へは、電
力系統１０６から全電力が供給されることになり、バッ
テリ１０７からの放電も停止する。このとき、逆流阻止
ダイオード１０８に並列接続したスイッチ１０９をオン
にすると、インバータ１０３におけるスイッチング素子
に逆並列接続したダイオードが全波整流器として機能
し、電力系統１０６からインバータ１０３およびスイッ
チ１０９を介してバッテリ１０７に充電電流が供給さ
れ、バッテリ１０７が夜間充電される。
を、電力系統と同じ周波数の交流電力に変換し、負荷１
０４に対し、その消費電力の少なくとも一部として供給
する。なお、負荷１０４の残りの消費電力は電力系統１
０６から供給される。一方、夜間においては、太陽電池
１０１の発生電力ＰPVは零となるので、インバータ１０
３の動作を停止させる。この結果、負荷１０４へは、電
力系統１０６から全電力が供給されることになり、バッ
テリ１０７からの放電も停止する。このとき、逆流阻止
ダイオード１０８に並列接続したスイッチ１０９をオン
にすると、インバータ１０３におけるスイッチング素子
に逆並列接続したダイオードが全波整流器として機能
し、電力系統１０６からインバータ１０３およびスイッ
チ１０９を介してバッテリ１０７に充電電流が供給さ
れ、バッテリ１０７が夜間充電される。
【０００７】この際、インバータ１０３を単に全波整流
器として運転することでバッテリ１０７を充電するが、
インバータ１０３の電圧とバッテリ１０７の電圧とがま
ちまちであり、バッテリ１０７に初期充電時等に過大な
充電電流が流れることがあり、これを防止するには、ス
イッチ１０９を省き、バッテリチャージャを設けて電力
系統１０６から直接定電流充電を行うことも考えられ
る。なお、充電電流はバッテリ１０７の内部抵抗ＲB に
よって制限される。
器として運転することでバッテリ１０７を充電するが、
インバータ１０３の電圧とバッテリ１０７の電圧とがま
ちまちであり、バッテリ１０７に初期充電時等に過大な
充電電流が流れることがあり、これを防止するには、ス
イッチ１０９を省き、バッテリチャージャを設けて電力
系統１０６から直接定電流充電を行うことも考えられ
る。なお、充電電流はバッテリ１０７の内部抵抗ＲB に
よって制限される。
【０００８】図１５は、インバータ１０３の消費電力Ｐ
INV が太陽電池１０１の発生電力Ｐ PVより大きいとき
（放電モード）におけるインバータ１０３の入力直流電
圧ＶDCと太陽電池１０１の発生電力ＰPVおよびバッテリ
１０７の放出電力ＰB との関係を示す特性図である。図
１５では、横軸にインバータ１０３の入力直流電圧ＶDC
をとり、縦軸に太陽電池１０１の発生電力ＰPVおよびバ
ッテリ１０７の放出電力ＰB をとっており、曲線Ａ1 は
インバータ１０３の入力直流電圧ＶDCと太陽電池１０１
の発生電力Ｐ PVの関係を示し、曲線Ａ2 はインバータ１
０３の入力直流電圧ＶDCとバッテリ１０７の放出電力Ｐ
B との関係を示し、曲線Ａ3 はインバータ１０３の入力
直流電圧ＶDCと太陽電池１０１の発生電力ＰPVおよびバ
ッテリ１０７の放出電力ＰB の和との関係を示してい
る。
INV が太陽電池１０１の発生電力Ｐ PVより大きいとき
（放電モード）におけるインバータ１０３の入力直流電
圧ＶDCと太陽電池１０１の発生電力ＰPVおよびバッテリ
１０７の放出電力ＰB との関係を示す特性図である。図
１５では、横軸にインバータ１０３の入力直流電圧ＶDC
をとり、縦軸に太陽電池１０１の発生電力ＰPVおよびバ
ッテリ１０７の放出電力ＰB をとっており、曲線Ａ1 は
インバータ１０３の入力直流電圧ＶDCと太陽電池１０１
の発生電力Ｐ PVの関係を示し、曲線Ａ2 はインバータ１
０３の入力直流電圧ＶDCとバッテリ１０７の放出電力Ｐ
B との関係を示し、曲線Ａ3 はインバータ１０３の入力
直流電圧ＶDCと太陽電池１０１の発生電力ＰPVおよびバ
ッテリ１０７の放出電力ＰB の和との関係を示してい
る。
【０００９】これらの特性は、日射量およびセル温度が
一定の条件の元での測定結果を示す。この図１５は、Ｐ
INV ＝ＰB1＋ＰPV1 なる電圧Ｖ1 にて安定していること
を示している。つまり、このときに、ＰPV＝ＰPV1 とな
り、ＰB ＝ＰB1 となり、Ｖ DC＝Ｖ1 となっている。
一定の条件の元での測定結果を示す。この図１５は、Ｐ
INV ＝ＰB1＋ＰPV1 なる電圧Ｖ1 にて安定していること
を示している。つまり、このときに、ＰPV＝ＰPV1 とな
り、ＰB ＝ＰB1 となり、Ｖ DC＝Ｖ1 となっている。
【００１０】なお、図１５において、ＶPVO は太陽電池
１０１の開放電圧を示し、ＶB1は内部抵抗（出力インピ
ーダンス）がＲB1のときのバッテリ１０７の開放電圧を
示し、ＰPVM は太陽電池１０１の発生可能最大電力を示
している。
１０１の開放電圧を示し、ＶB1は内部抵抗（出力インピ
ーダンス）がＲB1のときのバッテリ１０７の開放電圧を
示し、ＰPVM は太陽電池１０１の発生可能最大電力を示
している。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】図１４に示した従来例
のバッテリ併用型太陽光発電設備では、図１５に示した
放電モードの安定状態においては、太陽電池１０１の発
生電力ＰPV1 が太陽電池１０１の発生可能最大電力Ｐ
PVM より小さい状態となっており、太陽電池１０１の発
電能力を最大限利用しているとはいえなかった。この結
果、バッテリ１０７から余分な電力がインバータ１０３
へ供給され、バッテリ１０７の蓄積エネルギーの消耗が
大きいという問題があった。
のバッテリ併用型太陽光発電設備では、図１５に示した
放電モードの安定状態においては、太陽電池１０１の発
生電力ＰPV1 が太陽電池１０１の発生可能最大電力Ｐ
PVM より小さい状態となっており、太陽電池１０１の発
電能力を最大限利用しているとはいえなかった。この結
果、バッテリ１０７から余分な電力がインバータ１０３
へ供給され、バッテリ１０７の蓄積エネルギーの消耗が
大きいという問題があった。
【００１２】その理由は、太陽電池１０１が発生可能最
大電力ＰPVM を発生する端子電圧が太陽電池１０１のセ
ル温度によって変化し、インバータ１０３の直流端の電
圧を、太陽電池１０１が発生可能最大電力ＰPVM を発生
できる太陽電池１０１の端子電圧に設定することができ
ないからである。つまり、図１４のように、単に太陽電
池１０１とバッテリ１０７とをダイオード結合するだけ
の構成では、日射から得られるエネルギーを有効に使用
しているとはいえなかった。また、バッテリ１０７が不
必要な放電をするため、バッテリ１０７の使用効率も悪
く、バッテリ１０７の容量を大きくすることが必要とな
る。
大電力ＰPVM を発生する端子電圧が太陽電池１０１のセ
ル温度によって変化し、インバータ１０３の直流端の電
圧を、太陽電池１０１が発生可能最大電力ＰPVM を発生
できる太陽電池１０１の端子電圧に設定することができ
ないからである。つまり、図１４のように、単に太陽電
池１０１とバッテリ１０７とをダイオード結合するだけ
の構成では、日射から得られるエネルギーを有効に使用
しているとはいえなかった。また、バッテリ１０７が不
必要な放電をするため、バッテリ１０７の使用効率も悪
く、バッテリ１０７の容量を大きくすることが必要とな
る。
【００１３】また、図１４のバッテリ併用型太陽光発電
設備は、昼間において、インバータの消費電力ＰINV が
小さく、太陽電池１０１の発電能力に余裕があるときで
も、逆流阻止ダイオード１０８で電流がブロックされ、
余剰の発生電力ＰPV1 をバッテリ１０７の充電に供する
ことはできなかった。なお、仮に昼間において、スイッ
チ１０９をオンにして、太陽電池１０１からの充電電流
をバッテリ１０７に供給することが可能な構成にしたと
しても、太陽電池１０１の発電能力を最大にした状態で
の充電は行えなかった。これも、このバッテリ１０７の
充電の際に、インバータ１０３の直流端の電圧を太陽電
池１０１が発生可能最大電力ＰPVM を発生できる太陽電
池１０１の端子電圧に設定することができないからであ
る。
設備は、昼間において、インバータの消費電力ＰINV が
小さく、太陽電池１０１の発電能力に余裕があるときで
も、逆流阻止ダイオード１０８で電流がブロックされ、
余剰の発生電力ＰPV1 をバッテリ１０７の充電に供する
ことはできなかった。なお、仮に昼間において、スイッ
チ１０９をオンにして、太陽電池１０１からの充電電流
をバッテリ１０７に供給することが可能な構成にしたと
しても、太陽電池１０１の発電能力を最大にした状態で
の充電は行えなかった。これも、このバッテリ１０７の
充電の際に、インバータ１０３の直流端の電圧を太陽電
池１０１が発生可能最大電力ＰPVM を発生できる太陽電
池１０１の端子電圧に設定することができないからであ
る。
【００１４】したがって、この発明の目的は、太陽電池
の発電能力を最大限に発揮させ、日射エネルギーを有効
に利用することができるバッテリ併用型太陽光発電設備
を提供することである。
の発電能力を最大限に発揮させ、日射エネルギーを有効
に利用することができるバッテリ併用型太陽光発電設備
を提供することである。
【００１５】
【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明のバ
ッテリ併用型太陽光発電設備は、与えられた電力出力指
令値に対応した電力を発生するインバータと太陽電池と
を接続し、太陽電池とインバータとの接続点とバッテリ
との間に出力電圧制御用の第１のＤＣ／ＤＣコンバータ
と充電電流または充電電力制御用の第２のＤＣ／ＤＣコ
ンバータとを並列に挿入している。
ッテリ併用型太陽光発電設備は、与えられた電力出力指
令値に対応した電力を発生するインバータと太陽電池と
を接続し、太陽電池とインバータとの接続点とバッテリ
との間に出力電圧制御用の第１のＤＣ／ＤＣコンバータ
と充電電流または充電電力制御用の第２のＤＣ／ＤＣコ
ンバータとを並列に挿入している。
【００１６】そして、バッテリ放電指令発生時には、第
１のＤＣ／ＤＣコンバータを選択的に動作させて太陽電
池の発生電力が最大となるように太陽電池とインバータ
との接続点の電圧を制御する。また、太陽電池による充
電を指令するバッテリ充電指令発生時には、第２のＤＣ
／ＤＣコンバータを選択的に動作させて太陽電池の発生
電力が最大となるようにバッテリへの充電電流または充
電電力を制御する。
１のＤＣ／ＤＣコンバータを選択的に動作させて太陽電
池の発生電力が最大となるように太陽電池とインバータ
との接続点の電圧を制御する。また、太陽電池による充
電を指令するバッテリ充電指令発生時には、第２のＤＣ
／ＤＣコンバータを選択的に動作させて太陽電池の発生
電力が最大となるようにバッテリへの充電電流または充
電電力を制御する。
【００１７】請求項２記載の発明のバッテリ併用型太陽
光発電設備は、請求項１記載の構成に加え、電力系統に
よる充電を指令するバッテリ充電指令発生時には、イン
バータを電力系統の電圧を整流して第２のＤＣ／ＤＣコ
ンバータに加える全波整流器として機能させるととも
に、第２のＤＣ／ＤＣコンバータを選択的に動作させて
バッテリへの充電電流または充電電力を一定に制御す
る。
光発電設備は、請求項１記載の構成に加え、電力系統に
よる充電を指令するバッテリ充電指令発生時には、イン
バータを電力系統の電圧を整流して第２のＤＣ／ＤＣコ
ンバータに加える全波整流器として機能させるととも
に、第２のＤＣ／ＤＣコンバータを選択的に動作させて
バッテリへの充電電流または充電電力を一定に制御す
る。
【００１８】
【作用】請求項１記載の発明の構成によれば、太陽電池
からインバータへ電力供給する際に、太陽電池の発生可
能最大電力がインバータの消費電力より小さいときに
は、バッテリ放電指令を発生させ、第１のＤＣ／ＤＣコ
ンバータを選択的に動作させ、太陽電池の発生電力が最
大となるように太陽電池とインバータとの接続点の電圧
を制御する。インバータの消費電力から太陽電池の発生
電力を引いた不足電力は、バッテリの放電による電力供
給で賄われる。このとき、バッテリの放電電流量は、バ
ッテリの端子電圧と太陽電池とインバータとの接続点と
の電圧の差により自動的に決定される。
からインバータへ電力供給する際に、太陽電池の発生可
能最大電力がインバータの消費電力より小さいときに
は、バッテリ放電指令を発生させ、第１のＤＣ／ＤＣコ
ンバータを選択的に動作させ、太陽電池の発生電力が最
大となるように太陽電池とインバータとの接続点の電圧
を制御する。インバータの消費電力から太陽電池の発生
電力を引いた不足電力は、バッテリの放電による電力供
給で賄われる。このとき、バッテリの放電電流量は、バ
ッテリの端子電圧と太陽電池とインバータとの接続点と
の電圧の差により自動的に決定される。
【００１９】また、太陽電池からインバータへ電力供給
する際に、太陽電池の発生可能最大電力がインバータの
消費電力より大きいときには、バッテリ充電指令を発生
させ、第２のＤＣ／ＤＣコンバータを選択的に動作さ
せ、太陽電池の発生電力が最大となるようにバッテリへ
の充電電流または充電電力を制御する。太陽電池の発生
電力からインバータの消費電力を引いた余剰電力は、バ
ッテリの充電に供される。
する際に、太陽電池の発生可能最大電力がインバータの
消費電力より大きいときには、バッテリ充電指令を発生
させ、第２のＤＣ／ＤＣコンバータを選択的に動作さ
せ、太陽電池の発生電力が最大となるようにバッテリへ
の充電電流または充電電力を制御する。太陽電池の発生
電力からインバータの消費電力を引いた余剰電力は、バ
ッテリの充電に供される。
【００２０】請求項２記載の発明の構成によれば、例え
ば夜間等のように太陽電池からの電力発生がない場合に
おいては、電力系統による充電を指令するバッテリ充電
指令を発生させ、インバータを全波整流器として機能さ
せ、電力系統の電圧を整流して第２のＤＣ／ＤＣコンバ
ータに加えるとともに、第２のＤＣ／ＤＣコンバータを
選択的に動作させてバッテリへの充電電流または充電電
力を一定に制御する。電力系統からインバータおよび第
２のＤＣ／ＤＣコンバータを通して送られる電力は、バ
ッテリの充電に供される。
ば夜間等のように太陽電池からの電力発生がない場合に
おいては、電力系統による充電を指令するバッテリ充電
指令を発生させ、インバータを全波整流器として機能さ
せ、電力系統の電圧を整流して第２のＤＣ／ＤＣコンバ
ータに加えるとともに、第２のＤＣ／ＤＣコンバータを
選択的に動作させてバッテリへの充電電流または充電電
力を一定に制御する。電力系統からインバータおよび第
２のＤＣ／ＤＣコンバータを通して送られる電力は、バ
ッテリの充電に供される。
【００２１】
【実施例】以下、この発明の実施例を図面を参照しなが
ら説明する。図１にこの発明の一実施例のバッテリ併用
型太陽光発電設備の概略ブロック図を示す。このバッテ
リ併用型太陽光発電設備は、図１に示すように、太陽電
池１を逆流阻止ダイオード２を介して連系装置であるイ
ンバータ３に接続している。太陽電池１とインバータ３
との接続点（逆流阻止ダイオード２のカソード側）とバ
ッテリ４との間にバッテリコントローラ５を挿入してい
る。インバータ３は、負荷６に接続され、電力系統７と
連系して負荷６へ電力を供給するようになっている。負
荷６は、電力系統７にスイッチ８を介して接続されてい
る。電力系統７と連系しない場合、つまり負荷６の消費
電力の１００％を太陽電池１もしくはバッテリ４から供
給する場合には、スイッチ８をオフにする。
ら説明する。図１にこの発明の一実施例のバッテリ併用
型太陽光発電設備の概略ブロック図を示す。このバッテ
リ併用型太陽光発電設備は、図１に示すように、太陽電
池１を逆流阻止ダイオード２を介して連系装置であるイ
ンバータ３に接続している。太陽電池１とインバータ３
との接続点（逆流阻止ダイオード２のカソード側）とバ
ッテリ４との間にバッテリコントローラ５を挿入してい
る。インバータ３は、負荷６に接続され、電力系統７と
連系して負荷６へ電力を供給するようになっている。負
荷６は、電力系統７にスイッチ８を介して接続されてい
る。電力系統７と連系しない場合、つまり負荷６の消費
電力の１００％を太陽電池１もしくはバッテリ４から供
給する場合には、スイッチ８をオフにする。
【００２２】インバータ３は、与えられた電力出力指令
値に対応した電力を連系点（つまり、インバータ３と負
荷６と電力系統７と共通接続点）に供給する。なお、イ
ンバータ３から発生する電力は、負荷６の消費電力の少
なくとも一部であり、残りは電力系統７から供給され
る。バッテリ４は、内部抵抗（出力インピーダンス）Ｒ
B を有し、電圧はＶB である。
値に対応した電力を連系点（つまり、インバータ３と負
荷６と電力系統７と共通接続点）に供給する。なお、イ
ンバータ３から発生する電力は、負荷６の消費電力の少
なくとも一部であり、残りは電力系統７から供給され
る。バッテリ４は、内部抵抗（出力インピーダンス）Ｒ
B を有し、電圧はＶB である。
【００２３】なお、図１において、ＩPVは太陽電池１の
出力電流である。ＰINV とＰPVとＰ B とＶDCとは図１４
と同様である。バッテリコントローラ５は、図２に示す
ように、太陽電池１とインバータ３との接続点とバッテ
リ４との間に出力電圧制御用の第１のＤＣ／ＤＣコンバ
ータ９と充電電流または充電電力制御用の第２のＤＣ／
ＤＣコンバータ１０とを並列的に接続した構成となって
いる。
出力電流である。ＰINV とＰPVとＰ B とＶDCとは図１４
と同様である。バッテリコントローラ５は、図２に示す
ように、太陽電池１とインバータ３との接続点とバッテ
リ４との間に出力電圧制御用の第１のＤＣ／ＤＣコンバ
ータ９と充電電流または充電電力制御用の第２のＤＣ／
ＤＣコンバータ１０とを並列的に接続した構成となって
いる。
【００２４】なお、充電モード時および放電モード時に
第１および第２のＤＣ／ＤＣコンバータ９，１０を選択
的に動作させるために、それらの入出力端にスイッチ１
１，１２を挿入している。充電モード時には、スイッチ
１１，１２が「充電」側に切り替わり、インバータ３の
直流側から第２のＤＣ／ＤＣコンバータ１０を通してバ
ッテリ４側へ電力ＰBCが供給され、放電モード時には、
スイッチ１１，１２が「放電」側に切り替わり、バッテ
リ４側から第１のＤＣ／ＤＣコンバータ９を通してイン
バータ３側へ電力ＰBDが供給される。
第１および第２のＤＣ／ＤＣコンバータ９，１０を選択
的に動作させるために、それらの入出力端にスイッチ１
１，１２を挿入している。充電モード時には、スイッチ
１１，１２が「充電」側に切り替わり、インバータ３の
直流側から第２のＤＣ／ＤＣコンバータ１０を通してバ
ッテリ４側へ電力ＰBCが供給され、放電モード時には、
スイッチ１１，１２が「放電」側に切り替わり、バッテ
リ４側から第１のＤＣ／ＤＣコンバータ９を通してイン
バータ３側へ電力ＰBDが供給される。
【００２５】そして、バッテリ放電指令発生時には、第
１のＤＣ／ＤＣコンバータ９を選択的に動作させて太陽
電池１の発生電力ＰPVが最大となるように太陽電池１と
インバータ３との接続点の電圧を制御する。このとき、
バッテリコントローラ５は、等価的にバッテリ４の出力
インピーダンスおよび開放電圧を変化させる機能を有す
ることになる。
１のＤＣ／ＤＣコンバータ９を選択的に動作させて太陽
電池１の発生電力ＰPVが最大となるように太陽電池１と
インバータ３との接続点の電圧を制御する。このとき、
バッテリコントローラ５は、等価的にバッテリ４の出力
インピーダンスおよび開放電圧を変化させる機能を有す
ることになる。
【００２６】また、太陽電池１による充電を指令するバ
ッテリ充電指令発生時には、第２のＤＣ／ＤＣコンバー
タ１０を選択的に動作させて太陽電池１の発生電力ＰPV
が最大となるようにバッテリ４への充電電流または充電
電力を制御する。さらに、電力系統７による充電を指令
するバッテリ充電指令発生時には、インバータ３を電力
系統７の電圧を整流して第２のＤＣ／ＤＣコンバータ１
０に加える全波整流器として機能させるとともに、第２
のＤＣ／ＤＣコンバータ１０を選択的に動作させてバッ
テリ４への充電電流または充電電力を一定に制御する。
ッテリ充電指令発生時には、第２のＤＣ／ＤＣコンバー
タ１０を選択的に動作させて太陽電池１の発生電力ＰPV
が最大となるようにバッテリ４への充電電流または充電
電力を制御する。さらに、電力系統７による充電を指令
するバッテリ充電指令発生時には、インバータ３を電力
系統７の電圧を整流して第２のＤＣ／ＤＣコンバータ１
０に加える全波整流器として機能させるとともに、第２
のＤＣ／ＤＣコンバータ１０を選択的に動作させてバッ
テリ４への充電電流または充電電力を一定に制御する。
【００２７】このバッテリ併用型太陽光発電設備では、
太陽電池１からインバータ３へ電力供給する際に、太陽
電池１の発生可能最大電力ＰPVM がインバータ３の消費
電力ＰINV より小さいときには、バッテリ放電指令を発
生させ、第１のＤＣ／ＤＣコンバータ９を選択的に動作
させ、太陽電池１の発生電力ＰPVが最大となるように太
陽電池１とインバータ３との接続点の電圧を制御する。
上記の最大電力発生制御を行うことにより、太陽電池１
の発生電力ＰPVは発生可能最大電力ＰPVM となる。
太陽電池１からインバータ３へ電力供給する際に、太陽
電池１の発生可能最大電力ＰPVM がインバータ３の消費
電力ＰINV より小さいときには、バッテリ放電指令を発
生させ、第１のＤＣ／ＤＣコンバータ９を選択的に動作
させ、太陽電池１の発生電力ＰPVが最大となるように太
陽電池１とインバータ３との接続点の電圧を制御する。
上記の最大電力発生制御を行うことにより、太陽電池１
の発生電力ＰPVは発生可能最大電力ＰPVM となる。
【００２８】インバータ３の消費電力から太陽電池１の
発生電力を引いた不足電力は、バッテリ４の放電による
電力供給で賄われる。このとき、バッテリ４の放電電流
量は、バッテリ４の端子電圧と太陽電池１とインバータ
３との接続点との電圧の差により自動的に決定される。
また、太陽電池１からインバータ３へ電力供給する際
に、太陽電池１の発生可能最大電力ＰPVM がインバータ
３の消費電力ＰINV より大きいときには、バッテリ充電
指令を発生させ、第２のＤＣ／ＤＣコンバータ１０を選
択的に動作させ、太陽電池１の発生電力ＰPVが最大とな
るようにバッテリ４への充電電流または充電電力を制御
する。このときも、最大電力発生制御を行うことによ
り、太陽電池１の発生電力ＰPVは発生可能最大電力Ｐ
PVM となる。
発生電力を引いた不足電力は、バッテリ４の放電による
電力供給で賄われる。このとき、バッテリ４の放電電流
量は、バッテリ４の端子電圧と太陽電池１とインバータ
３との接続点との電圧の差により自動的に決定される。
また、太陽電池１からインバータ３へ電力供給する際
に、太陽電池１の発生可能最大電力ＰPVM がインバータ
３の消費電力ＰINV より大きいときには、バッテリ充電
指令を発生させ、第２のＤＣ／ＤＣコンバータ１０を選
択的に動作させ、太陽電池１の発生電力ＰPVが最大とな
るようにバッテリ４への充電電流または充電電力を制御
する。このときも、最大電力発生制御を行うことによ
り、太陽電池１の発生電力ＰPVは発生可能最大電力Ｐ
PVM となる。
【００２９】太陽電池１の発生電力ＰPVからインバータ
３の消費電力ＰINV を引いた余剰電力は、バッテリ４の
充電に供される。さらに、例えば夜間等のように太陽電
池１からの電力発生がない場合においては、電力系統７
による充電を指令するバッテリ充電指令を発生させ、イ
ンバータ３を全波整流器として機能させ、電力系統７の
電圧を整流して第２のＤＣ／ＤＣコンバータ１０に加え
るとともに、第２のＤＣ／ＤＣコンバータ１０を選択的
に動作させてバッテリ４への充電電流または充電電力を
一定に制御する。電力系統７からインバータ３および第
２のＤＣ／ＤＣコンバータ１０を通して送られる電力
は、バッテリ４の充電に供される。
３の消費電力ＰINV を引いた余剰電力は、バッテリ４の
充電に供される。さらに、例えば夜間等のように太陽電
池１からの電力発生がない場合においては、電力系統７
による充電を指令するバッテリ充電指令を発生させ、イ
ンバータ３を全波整流器として機能させ、電力系統７の
電圧を整流して第２のＤＣ／ＤＣコンバータ１０に加え
るとともに、第２のＤＣ／ＤＣコンバータ１０を選択的
に動作させてバッテリ４への充電電流または充電電力を
一定に制御する。電力系統７からインバータ３および第
２のＤＣ／ＤＣコンバータ１０を通して送られる電力
は、バッテリ４の充電に供される。
【００３０】図３は、インバータ３の消費電力ＰINV が
太陽電池１の発生可能最大電力ＰPV M より大きいとき
（放電モード）におけるインバータ３の直流端の電圧Ｖ
DCと太陽電池１の発生電力ＰPVおよびバッテリ４の放出
電力ＰB との関係を示す特性図である。図３では、横軸
にインバータ３の直流端の電圧ＶDCをとり、縦軸に太陽
電池１の発生電力ＰPVおよびバッテリ４の放出電力ＰB
をとっており、曲線Ｂ1 はインバータ３の直流端の電圧
ＶDCと太陽電池１の発生電力ＰPVの関係を示し、曲線Ｂ
2 はインバータ３の直流端の電圧ＶDCとバッテリ４の放
出電力ＰB との関係を示し、曲線Ｂ3 はインバータ３の
直流端の電圧ＶDCと太陽電池１の発生電力ＰPVおよびバ
ッテリ４の放出電力ＰB の和との関係を示している。こ
れらの特性は、日射量およびセル温度が図１５と同一の
条件の元での測定結果を示す。
太陽電池１の発生可能最大電力ＰPV M より大きいとき
（放電モード）におけるインバータ３の直流端の電圧Ｖ
DCと太陽電池１の発生電力ＰPVおよびバッテリ４の放出
電力ＰB との関係を示す特性図である。図３では、横軸
にインバータ３の直流端の電圧ＶDCをとり、縦軸に太陽
電池１の発生電力ＰPVおよびバッテリ４の放出電力ＰB
をとっており、曲線Ｂ1 はインバータ３の直流端の電圧
ＶDCと太陽電池１の発生電力ＰPVの関係を示し、曲線Ｂ
2 はインバータ３の直流端の電圧ＶDCとバッテリ４の放
出電力ＰB との関係を示し、曲線Ｂ3 はインバータ３の
直流端の電圧ＶDCと太陽電池１の発生電力ＰPVおよびバ
ッテリ４の放出電力ＰB の和との関係を示している。こ
れらの特性は、日射量およびセル温度が図１５と同一の
条件の元での測定結果を示す。
【００３１】この図３は、ＰINV ＝ＰB2＋ＰPV2 なる電
圧Ｖ2 にて安定していることを示している。つまり、こ
のときに、ＰPV＝ＰPV2 となり、ＰB ＝ＰB2 となり、
ＶDC＝Ｖ2 となっている。この電圧Ｖ2 は太陽電池１の
発生電力ＰB2が発生可能最大電力ＰPVM に等しくなる電
圧値であり、太陽電池１の発電能力を最大限に利用して
いる状態を示している。
圧Ｖ2 にて安定していることを示している。つまり、こ
のときに、ＰPV＝ＰPV2 となり、ＰB ＝ＰB2 となり、
ＶDC＝Ｖ2 となっている。この電圧Ｖ2 は太陽電池１の
発生電力ＰB2が発生可能最大電力ＰPVM に等しくなる電
圧値であり、太陽電池１の発電能力を最大限に利用して
いる状態を示している。
【００３２】なお、太陽電池１における曲線Ｂ1 の形状
は、セル温度，日射量によって異なり、それに合わせて
電圧Ｖ2 が常に太陽電池１の発生電力ＰB2が発生可能最
大電力ＰPVM に等しくなる電圧値に変化する。つまり、
セル温度、日射量の変化にかかわらず、常に太陽電池１
の発生電力ＰPV1 を最大とすることができる。また、図
３において、ＶPVO は太陽電池１の開放電圧を示し、Ｐ
PVM は太陽電池１の発生可能最大電力を示している。Ｖ
B2はバッテリ４およびバッテリコントーラ５をバッテリ
放電時に等価的に出力インピーダンスＲB2を有するバッ
テリとみたときの開放電圧を示している。
は、セル温度，日射量によって異なり、それに合わせて
電圧Ｖ2 が常に太陽電池１の発生電力ＰB2が発生可能最
大電力ＰPVM に等しくなる電圧値に変化する。つまり、
セル温度、日射量の変化にかかわらず、常に太陽電池１
の発生電力ＰPV1 を最大とすることができる。また、図
３において、ＶPVO は太陽電池１の開放電圧を示し、Ｐ
PVM は太陽電池１の発生可能最大電力を示している。Ｖ
B2はバッテリ４およびバッテリコントーラ５をバッテリ
放電時に等価的に出力インピーダンスＲB2を有するバッ
テリとみたときの開放電圧を示している。
【００３３】ＰINV ＞ＰPVM のときは、上記した通りバ
ッテリ４から放電が行われる放電モードであり、バッテ
リ放電指令を発生して、ＰPV2 ＝ＰPVM となるように、
出力電圧制御用のＤＣ／ＤＣコンバータ９を動作させ
る。ところが、図４に示すように、インバータ３の消費
電力ＰINV が減少して、ＰINV ＝ＰPVM となったとき、
もしくはＰINV ＜ＰPVM 、つまりＰINV ＝ＰPVM −ΔＰ
PVとなったときには、その特性が図４のようになる。
ッテリ４から放電が行われる放電モードであり、バッテ
リ放電指令を発生して、ＰPV2 ＝ＰPVM となるように、
出力電圧制御用のＤＣ／ＤＣコンバータ９を動作させ
る。ところが、図４に示すように、インバータ３の消費
電力ＰINV が減少して、ＰINV ＝ＰPVM となったとき、
もしくはＰINV ＜ＰPVM 、つまりＰINV ＝ＰPVM −ΔＰ
PVとなったときには、その特性が図４のようになる。
【００３４】図４は、インバータ３の消費電力ＰINV が
太陽電池１の発生可能最大電力ＰPV M と等しいときもし
くは小さいとき（充電モード）におけるインバータ３の
直流端の電圧ＶDCと太陽電池１の発生電力ＰPVおよびバ
ッテリ４の電力ＰB との関係を示す特性図である。図４
では、横軸にインバータ３の直流端の電圧ＶDCをとり、
縦軸に太陽電池１の発生電力ＰPVおよびバッテリ４の放
出電力ＰB をとっており、曲線Ｃ1 はインバータ３の直
流端の電圧ＶDCと太陽電池１の発生電力ＰPVの関係を示
し、曲線Ｃ 2 はインバータ３の直流端の電圧ＶDCとバッ
テリ４の放出電力ＰB との関係を示し、曲線Ｃ3 はイン
バータ３の直流端の電圧ＶDCと太陽電池１の発生電力Ｐ
PVおよびバッテリＣの放出電力ＰB の和との関係を示し
ている。これらの特性は、日射量およびセル温度が図１
５と同一の条件の元での測定結果を示す。
太陽電池１の発生可能最大電力ＰPV M と等しいときもし
くは小さいとき（充電モード）におけるインバータ３の
直流端の電圧ＶDCと太陽電池１の発生電力ＰPVおよびバ
ッテリ４の電力ＰB との関係を示す特性図である。図４
では、横軸にインバータ３の直流端の電圧ＶDCをとり、
縦軸に太陽電池１の発生電力ＰPVおよびバッテリ４の放
出電力ＰB をとっており、曲線Ｃ1 はインバータ３の直
流端の電圧ＶDCと太陽電池１の発生電力ＰPVの関係を示
し、曲線Ｃ 2 はインバータ３の直流端の電圧ＶDCとバッ
テリ４の放出電力ＰB との関係を示し、曲線Ｃ3 はイン
バータ３の直流端の電圧ＶDCと太陽電池１の発生電力Ｐ
PVおよびバッテリＣの放出電力ＰB の和との関係を示し
ている。これらの特性は、日射量およびセル温度が図１
５と同一の条件の元での測定結果を示す。
【００３５】なお、ＶB3はバッテリ４およびバッテリコ
ントーラ５をバッテリ放電時において等価的に出力イン
ピーダンスＲB3を有するバッテリとみたときの開放電圧
を示している。バッテリコントローラ５は、インバータ
３の消費電力ＰINV がＰINV1＝ＰPVMとなったときに、
バッテリ４からの放出電力ＰBDが０となるため、バッテ
リ４からの放出電力ＰB を監視することで、ＰINV ＝Ｐ
PVM となった状態を確認もしくは検出することができ
る。
ントーラ５をバッテリ放電時において等価的に出力イン
ピーダンスＲB3を有するバッテリとみたときの開放電圧
を示している。バッテリコントローラ５は、インバータ
３の消費電力ＰINV がＰINV1＝ＰPVMとなったときに、
バッテリ４からの放出電力ＰBDが０となるため、バッテ
リ４からの放出電力ＰB を監視することで、ＰINV ＝Ｐ
PVM となった状態を確認もしくは検出することができ
る。
【００３６】このときに、インバータ３の直流端の電圧
ＶDCは、ＶDC＝Ｖ3 ＝ＶB3となる。この電圧Ｖ3 を記憶
する。そして、この状態からインバータ３の消費電力Ｐ
INV がＰINV2＝ＰPVM −ΔＰ PVとなるまでの期間、バッ
テリコントローラ５にて逆流阻止ダイオードで充電をブ
ロックしておけば、インバータ３の消費電力ＰINV がＰ
PVM −ΔＰPVとなったときには、インバータ３の直流端
の電圧ＶDCが必ずＶ4 へ移動する。
ＶDCは、ＶDC＝Ｖ3 ＝ＶB3となる。この電圧Ｖ3 を記憶
する。そして、この状態からインバータ３の消費電力Ｐ
INV がＰINV2＝ＰPVM −ΔＰ PVとなるまでの期間、バッ
テリコントローラ５にて逆流阻止ダイオードで充電をブ
ロックしておけば、インバータ３の消費電力ＰINV がＰ
PVM −ΔＰPVとなったときには、インバータ３の直流端
の電圧ＶDCが必ずＶ4 へ移動する。
【００３７】上記において、移動幅のしきい値としてΔ
ＶPV * を予め設定しておき、インバータ３の消費電力Ｐ
INV がＰPVM に等しいときの電圧Ｖ3 から電圧Ｖ4 まで
の移動幅ΔＰPVがしきい値ΔＶPV * を超えたときに、バ
ッテリ充電指令を発生して放電モードにおける最大電力
発生制御動作に切り換える。つまり、充電電流または充
電電力制御用のＤＣ／ＤＣコンバータ１０を選択的に動
作させて、太陽電池１の発生電力が最大となるように、
バッテリ４への充電電流または充電電力を制御する。
ＶPV * を予め設定しておき、インバータ３の消費電力Ｐ
INV がＰPVM に等しいときの電圧Ｖ3 から電圧Ｖ4 まで
の移動幅ΔＰPVがしきい値ΔＶPV * を超えたときに、バ
ッテリ充電指令を発生して放電モードにおける最大電力
発生制御動作に切り換える。つまり、充電電流または充
電電力制御用のＤＣ／ＤＣコンバータ１０を選択的に動
作させて、太陽電池１の発生電力が最大となるように、
バッテリ４への充電電流または充電電力を制御する。
【００３８】ここで、バッテリ放電指令発生時において
最大電力発生制御を行うためのアルゴリズムを図５に示
すフローチャートを参照しながら説明する。このアルゴ
リズムは、一般に山登り法と呼ばれるアルゴリズムであ
る。まず、サンプリングタイマを起動する（ステップＳ
１）。サンプリングタイマがタイムアップすると、太陽
電池１の端子電圧ＶPVおよび出力電流ＩPVのデータを取
り込む（ステップＳ２）。
最大電力発生制御を行うためのアルゴリズムを図５に示
すフローチャートを参照しながら説明する。このアルゴ
リズムは、一般に山登り法と呼ばれるアルゴリズムであ
る。まず、サンプリングタイマを起動する（ステップＳ
１）。サンプリングタイマがタイムアップすると、太陽
電池１の端子電圧ＶPVおよび出力電流ＩPVのデータを取
り込む（ステップＳ２）。
【００３９】つぎに、端子電圧ＶPVと出力電流ＩPVと乗
算して太陽電池１の発生電力ＰPVを求める（ステップＳ
３）。前回のサンプリング時にインバータ３の直流端の
電圧ＶDCの設定値を増加させたどうかを判定する（ステ
ップＳ４）。ステップＳ４の判定結果がＮＯのときに、
今回の太陽電池１の発生電力ＰPVが前回の太陽電池１の
発生電力ＰPV-1より大きいかどうかを判定する（ステッ
プＳ５）。
算して太陽電池１の発生電力ＰPVを求める（ステップＳ
３）。前回のサンプリング時にインバータ３の直流端の
電圧ＶDCの設定値を増加させたどうかを判定する（ステ
ップＳ４）。ステップＳ４の判定結果がＮＯのときに、
今回の太陽電池１の発生電力ＰPVが前回の太陽電池１の
発生電力ＰPV-1より大きいかどうかを判定する（ステッ
プＳ５）。
【００４０】ステップＳ５の判定結果がＮＯのときに、
インバータ３の直流端の電圧ＶDCの設定値をΔＶDCだけ
増加させ（ステップＳ６）、ステップＳ１に戻る。ステ
ップＳ５の判定結果がＹＥＳのときに、インバータ３の
直流端の電圧ＶDCの設定値をΔＶDCだけ減少させ（ステ
ップＳ７）、ステップＳ１に戻る。ステップＳ４の判定
結果がＹＥＳのときに、今回の太陽電池１の発生電力Ｐ
PVが前回の太陽電池１の発生電力ＰPV-1より大きいかど
うかを判定する（ステップＳ８）。
インバータ３の直流端の電圧ＶDCの設定値をΔＶDCだけ
増加させ（ステップＳ６）、ステップＳ１に戻る。ステ
ップＳ５の判定結果がＹＥＳのときに、インバータ３の
直流端の電圧ＶDCの設定値をΔＶDCだけ減少させ（ステ
ップＳ７）、ステップＳ１に戻る。ステップＳ４の判定
結果がＹＥＳのときに、今回の太陽電池１の発生電力Ｐ
PVが前回の太陽電池１の発生電力ＰPV-1より大きいかど
うかを判定する（ステップＳ８）。
【００４１】ステップＳ８の判定結果がＮＯのときに、
インバータ３の直流端の電圧ＶDCの設定値をΔＶDCだけ
減少させ（ステップＳ９）、ステップＳ１に戻る。ステ
ップＳ８の判定結果がＹＥＳのときに、インバータ３の
直流端の電圧ＶDCの設定値をΔＶDCだけ増加させ（ステ
ップＳ１０）、ステップＳ１に戻る。以上の各ステップ
を実行することにより、太陽電池１の発生電力が最大と
なるように、インバータ３の直流端の電圧、図２でいえ
ば、出力電圧制御用のＤＣ／ＤＣコンバータ９の出力電
圧が増減制御されることになる。
インバータ３の直流端の電圧ＶDCの設定値をΔＶDCだけ
減少させ（ステップＳ９）、ステップＳ１に戻る。ステ
ップＳ８の判定結果がＹＥＳのときに、インバータ３の
直流端の電圧ＶDCの設定値をΔＶDCだけ増加させ（ステ
ップＳ１０）、ステップＳ１に戻る。以上の各ステップ
を実行することにより、太陽電池１の発生電力が最大と
なるように、インバータ３の直流端の電圧、図２でいえ
ば、出力電圧制御用のＤＣ／ＤＣコンバータ９の出力電
圧が増減制御されることになる。
【００４２】つぎに、バッテリ充電指令発生時において
最大電力発生制御を行うためのアルゴリズムを図６に示
すフローチャートを参照しながら説明する。まず、イン
バータ３の直流端の電圧（連系点の電圧）ＶDCがＰBD＝
０のときに記憶した電圧ＶDC0 としきい値ΔＶPV * との
和を超えたかどうかを判定する（ステップＵ１）。
最大電力発生制御を行うためのアルゴリズムを図６に示
すフローチャートを参照しながら説明する。まず、イン
バータ３の直流端の電圧（連系点の電圧）ＶDCがＰBD＝
０のときに記憶した電圧ＶDC0 としきい値ΔＶPV * との
和を超えたかどうかを判定する（ステップＵ１）。
【００４３】ステップＵ１の判定結果がＮＯのときは、
ステップＵ１に戻る。ステップＵ１の判定結果がＹＥＳ
のときは、サンプリングタイマを起動する（ステップＵ
２）。サンプリングタイマがタイムアップしたときに、
太陽電池１の発生電力ＰPVの変化分ΔＰPVを測定する
（ステップＵ３）。
ステップＵ１に戻る。ステップＵ１の判定結果がＹＥＳ
のときは、サンプリングタイマを起動する（ステップＵ
２）。サンプリングタイマがタイムアップしたときに、
太陽電池１の発生電力ＰPVの変化分ΔＰPVを測定する
（ステップＵ３）。
【００４４】つぎに、変化分ΔＰPVが予め設定したしき
い値ΔＰPV * より大きいかどうかを判定する（ステップ
Ｕ４）。ステップＵ４の判定結果がＹＥＳのときは、充
電電力（もしくは充電電流）Ｐ BCの設定値をΔＰBCだけ
増加させ（ステップＵ５）、ステップＵ１に戻る。ステ
ップＵ４の判定結果がＮＯのときは、充電電力（もしく
は充電電流）ＰBCの設定値をΔＰBCだけ減少させ（ステ
ップＵ６）、ステップＵ１に戻る。
い値ΔＰPV * より大きいかどうかを判定する（ステップ
Ｕ４）。ステップＵ４の判定結果がＹＥＳのときは、充
電電力（もしくは充電電流）Ｐ BCの設定値をΔＰBCだけ
増加させ（ステップＵ５）、ステップＵ１に戻る。ステ
ップＵ４の判定結果がＮＯのときは、充電電力（もしく
は充電電流）ＰBCの設定値をΔＰBCだけ減少させ（ステ
ップＵ６）、ステップＵ１に戻る。
【００４５】以上の各ステップを実行することにより、
太陽電池１の発生電力が最大となるように、バッテリ４
の充電電力（もしくは充電電流）、図２でいえば充電電
力（もしくは充電電流制御用のＤＣ／ＤＣコンバータ１
０の出力が制御されることになる。図７および図８は実
施例のように最大電力制御を行う場合と最大電力制御を
行わない従来例とにおける日射エネルギーの利用の程度
の違いを示す、バッテリ併用型太陽光発電設備の１日の
運転状態の一例を示している。図７は実施例の場合を示
し、図８は従来例の場合を示している。
太陽電池１の発生電力が最大となるように、バッテリ４
の充電電力（もしくは充電電流）、図２でいえば充電電
力（もしくは充電電流制御用のＤＣ／ＤＣコンバータ１
０の出力が制御されることになる。図７および図８は実
施例のように最大電力制御を行う場合と最大電力制御を
行わない従来例とにおける日射エネルギーの利用の程度
の違いを示す、バッテリ併用型太陽光発電設備の１日の
運転状態の一例を示している。図７は実施例の場合を示
し、図８は従来例の場合を示している。
【００４６】図７において、曲線Ｄ1 は太陽電池１の発
生電力ＰPV（発生可能最大電力に等しい）の変化を示
し、曲線Ｄ2 はインバータ３の消費電力ＰINV の変化を
示し、領域Ｘ1 は太陽電池１からバッテリ４へ充電電流
が供給されている状態を示し、領域Ｘ2 はバッテリ４か
らインバータ３へ放電している状態を示している。図８
において、曲線Ｅ1 は太陽電池１の発生電力ＰPVの変化
を示し、曲線Ｅ2はインバータ３の消費電力ＰINV の変
化を示し、曲線Ｅ3 は太陽電池１の発生可能最大電力の
変化を示している。領域Ｙ1 は太陽電池１からバッテリ
４へ充電電流が供給されている状態を示し、領域Ｙ2 は
バッテリ４からインバータ３へ放電している状態を示し
ている。領域Ｙ3 は太陽電池１の発電能力を最大に引き
出せていない電力もしくはバッテリ４から余分な放電電
力を示している。
生電力ＰPV（発生可能最大電力に等しい）の変化を示
し、曲線Ｄ2 はインバータ３の消費電力ＰINV の変化を
示し、領域Ｘ1 は太陽電池１からバッテリ４へ充電電流
が供給されている状態を示し、領域Ｘ2 はバッテリ４か
らインバータ３へ放電している状態を示している。図８
において、曲線Ｅ1 は太陽電池１の発生電力ＰPVの変化
を示し、曲線Ｅ2はインバータ３の消費電力ＰINV の変
化を示し、曲線Ｅ3 は太陽電池１の発生可能最大電力の
変化を示している。領域Ｙ1 は太陽電池１からバッテリ
４へ充電電流が供給されている状態を示し、領域Ｙ2 は
バッテリ４からインバータ３へ放電している状態を示し
ている。領域Ｙ3 は太陽電池１の発電能力を最大に引き
出せていない電力もしくはバッテリ４から余分な放電電
力を示している。
【００４７】図７と図８を比較することで、実施例の方
が従来例に比べて太陽電池１の発電能力を十分に利用し
ていることが判る。ここで、図１および図２のバッテリ
コントローラ５の具体構成の一例について、図面を参照
しながら説明する。図９はバッテリコントローラの基本
的な回路構成を示している。
が従来例に比べて太陽電池１の発電能力を十分に利用し
ていることが判る。ここで、図１および図２のバッテリ
コントローラ５の具体構成の一例について、図面を参照
しながら説明する。図９はバッテリコントローラの基本
的な回路構成を示している。
【００４８】図９において、一点鎖線で囲んだ領域２１
は出力電圧制御用のＤＣ／ＤＣコンバータを構成し、同
じく一点鎖線で囲んだ領域２２は充電電流もしくは充電
電力制御用のＤＣ／ＤＣコンバータを構成している。２
３ないし２６はそれぞれスイッチ素子、２７はトラン
ス、２８〜３０はそれぞれダイオード、３１はコンデン
サ、３２はインダクタである。
は出力電圧制御用のＤＣ／ＤＣコンバータを構成し、同
じく一点鎖線で囲んだ領域２２は充電電流もしくは充電
電力制御用のＤＣ／ＤＣコンバータを構成している。２
３ないし２６はそれぞれスイッチ素子、２７はトラン
ス、２８〜３０はそれぞれダイオード、３１はコンデン
サ、３２はインダクタである。
【００４９】図１０は図９における充電電流もしくは充
電電力制御用のＤＣ／ＤＣコンバータを構成する領域２
２を抽出して図示したものである。同図では、スイッチ
素子２５，２６はそれぞれトランジスタとして図示して
いる。スイッチ素子２５は常時オンとし、スイッチ素子
２６をヒステリシスコンパレータ３３によってスイッチ
ング制御するようになっている。
電電力制御用のＤＣ／ＤＣコンバータを構成する領域２
２を抽出して図示したものである。同図では、スイッチ
素子２５，２６はそれぞれトランジスタとして図示して
いる。スイッチ素子２５は常時オンとし、スイッチ素子
２６をヒステリシスコンパレータ３３によってスイッチ
ング制御するようになっている。
【００５０】ヒステリシスコンパレータ３３は、バッテ
リ３４への充電電流ＩB に応じてスイッチ素子２６をオ
ンオフ制御するためのゲート信号ＶG を与えることで、
充電電流ＩB を一定に制御するようになっている。具体
的には、しきい値をＩB * とし、ヒステリシス幅を±Δ
ＩB としたときに、充電電流ＩB を（ＩB * ±ΔＩB）
と比較し、その比較結果に基づいてゲート信号ＶG を作
成する。
リ３４への充電電流ＩB に応じてスイッチ素子２６をオ
ンオフ制御するためのゲート信号ＶG を与えることで、
充電電流ＩB を一定に制御するようになっている。具体
的には、しきい値をＩB * とし、ヒステリシス幅を±Δ
ＩB としたときに、充電電流ＩB を（ＩB * ±ΔＩB）
と比較し、その比較結果に基づいてゲート信号ＶG を作
成する。
【００５１】３５は太陽電池、４０は電流検出器、４１
はダイオード、４２はコンデンサである。上記の充電モ
ードにおける太陽電池の発生電力を最大とする充電電流
の制御は、太陽電池の発生電力が最大となるようにヒス
テリシスコンパレータ３３における充電電流ＩB の設定
値を増減することで可能となる。
はダイオード、４２はコンデンサである。上記の充電モ
ードにおける太陽電池の発生電力を最大とする充電電流
の制御は、太陽電池の発生電力が最大となるようにヒス
テリシスコンパレータ３３における充電電流ＩB の設定
値を増減することで可能となる。
【００５２】図１１に図１０の回路によって充電を行う
場合に、バッテリ３４に流れるＩBの波形および、スイ
ッチ素子３６に加えるゲート信号ＶG の波形を示す。図
１２は図９における出力電圧制御用のＤＣ／ＤＣコンバ
ータを構成する領域２１を抽出して図示したものであ
る。同図では、スイッチ素子２３，２４はそれぞれトラ
ンジスタとして図示している。また、３６は制御回路、
３７は比較器、３８はパルス分配器、３９は減算器、４
３，４４はダイオード、４５、４６はコンデンサ、４７
は電圧検出器である。
場合に、バッテリ３４に流れるＩBの波形および、スイ
ッチ素子３６に加えるゲート信号ＶG の波形を示す。図
１２は図９における出力電圧制御用のＤＣ／ＤＣコンバ
ータを構成する領域２１を抽出して図示したものであ
る。同図では、スイッチ素子２３，２４はそれぞれトラ
ンジスタとして図示している。また、３６は制御回路、
３７は比較器、３８はパルス分配器、３９は減算器、４
３，４４はダイオード、４５、４６はコンデンサ、４７
は電圧検出器である。
【００５３】この図１２の回路では、バッテリ３４の電
圧をスイッチ素子２３，２４およびトランス２７で高周
波電圧に変換し、それをダイオード２８，２９で整流し
て、インダクタ３２を通して太陽電池３５側へ送る。こ
の際、ダイオード２８，２９のカソード側にて直流電圧
ＶDCを検出し、インバータに与えるべき目標とする電圧
ＶDC * から減算器３９にて直流電圧ＶDCを減じ、得られ
た電圧（ＶDC * −ＶDC）に対して制御回路３６にて所定
の比例積分制御のための伝達関数演算処理を行った後、
制御回路３６の出力信号を比較器３７にて、例えば鋸歯
状波信号と比較し、その比較結果として得られるパルス
幅変調信号をパルス分配器３８で２分配してスイッチ素
子２３，２４に加えることにより、直流電圧ＶDCを一定
とする制御が行われる。
圧をスイッチ素子２３，２４およびトランス２７で高周
波電圧に変換し、それをダイオード２８，２９で整流し
て、インダクタ３２を通して太陽電池３５側へ送る。こ
の際、ダイオード２８，２９のカソード側にて直流電圧
ＶDCを検出し、インバータに与えるべき目標とする電圧
ＶDC * から減算器３９にて直流電圧ＶDCを減じ、得られ
た電圧（ＶDC * −ＶDC）に対して制御回路３６にて所定
の比例積分制御のための伝達関数演算処理を行った後、
制御回路３６の出力信号を比較器３７にて、例えば鋸歯
状波信号と比較し、その比較結果として得られるパルス
幅変調信号をパルス分配器３８で２分配してスイッチ素
子２３，２４に加えることにより、直流電圧ＶDCを一定
とする制御が行われる。
【００５４】なお、上記の比例積分制御の伝達関数とし
ては、例えば、Ｋ1 ，Ｋ2 ，Ｔ1 を定数、Ｓをラプラス
演算子としたときに、一例として、｛Ｋ2 ＋（Ｋ1 ／Ｓ
Ｔ1）｝が考えられる。上記の放電モードにおける太陽
電池の発生電力を最大とする出力電圧の制御は、目標と
する電圧ＶDC * の設定を、太陽電池の発生電力が最大と
なるように変化させることで可能となる。
ては、例えば、Ｋ1 ，Ｋ2 ，Ｔ1 を定数、Ｓをラプラス
演算子としたときに、一例として、｛Ｋ2 ＋（Ｋ1 ／Ｓ
Ｔ1）｝が考えられる。上記の放電モードにおける太陽
電池の発生電力を最大とする出力電圧の制御は、目標と
する電圧ＶDC * の設定を、太陽電池の発生電力が最大と
なるように変化させることで可能となる。
【００５５】図１３は図１０の回路と図１２の回路とを
組み合わせて図示したもので、図９の具体回路に相当す
るものである。この回路において、バッテリを充電する
モードでは、スイッチ素子２３，２４をオフにし、スイ
ッチ素子２５をオンにし、スイッチ素子２６をオンオフ
制御する。また、バッテリから放電させるモードでは、
スイッチ素子２５，２６をオフにし、スイッチ素子２
３，２４をオンオフ制御することになる。
組み合わせて図示したもので、図９の具体回路に相当す
るものである。この回路において、バッテリを充電する
モードでは、スイッチ素子２３，２４をオフにし、スイ
ッチ素子２５をオンにし、スイッチ素子２６をオンオフ
制御する。また、バッテリから放電させるモードでは、
スイッチ素子２５，２６をオフにし、スイッチ素子２
３，２４をオンオフ制御することになる。
【００５６】この実施例のバッテリ併用型太陽光発電設
備によれば、太陽電池１の発生可能最大電力がインバー
タ３の消費電力より小さくバッテリ放電指令を発生させ
たときには、第１のＤＣ／ＤＣコンバータ９により太陽
電池１の発生電力が最大となるように太陽電池１とイン
バータ３との接続点の電圧を制御し、太陽電池１の発生
可能最大電力がインバータ３の消費電力より大きくバッ
テリ充電指令を発生させたときには、第２のＤＣ／ＤＣ
コンバータ１０により太陽電池１の発生電力が最大とな
るようにバッテリ４への充電電流または充電電力を制御
するので、太陽電池１の発電能力を最大限に発揮させ、
日射エネルギーをインバータ３の給電ならびにバッテリ
４の充電に有効に利用し、電力系統７からの電力消費を
低減することができる。
備によれば、太陽電池１の発生可能最大電力がインバー
タ３の消費電力より小さくバッテリ放電指令を発生させ
たときには、第１のＤＣ／ＤＣコンバータ９により太陽
電池１の発生電力が最大となるように太陽電池１とイン
バータ３との接続点の電圧を制御し、太陽電池１の発生
可能最大電力がインバータ３の消費電力より大きくバッ
テリ充電指令を発生させたときには、第２のＤＣ／ＤＣ
コンバータ１０により太陽電池１の発生電力が最大とな
るようにバッテリ４への充電電流または充電電力を制御
するので、太陽電池１の発電能力を最大限に発揮させ、
日射エネルギーをインバータ３の給電ならびにバッテリ
４の充電に有効に利用し、電力系統７からの電力消費を
低減することができる。
【００５７】また、夜間などにおいて太陽電池１からの
電力発生がない場合においては、電力系統７による充電
を指令するバッテリ充電指令を発生させ、インバータ３
を全波整流器として機能させ、電力系統７の電圧を整流
して第２のＤＣ／ＤＣコンバータ１０に加え、第２のＤ
Ｃ／ＤＣコンバータ１０によりバッテリ４への充電電流
または充電電力を一定に制御するので、電力系統７から
バッテリ４へ充電電力を供給することが可能であり、昼
間などにおいてインバータ３の消費電力から太陽電池１
の発生電力を引いた不足電力の補償のために、消耗した
バッテリ４の容量を他の充電設備を設けることなく復活
させることができる。また、バッテリ４に過大な充電電
流が流れることもなく、バッテリ４の寿命を長くするこ
とができる。
電力発生がない場合においては、電力系統７による充電
を指令するバッテリ充電指令を発生させ、インバータ３
を全波整流器として機能させ、電力系統７の電圧を整流
して第２のＤＣ／ＤＣコンバータ１０に加え、第２のＤ
Ｃ／ＤＣコンバータ１０によりバッテリ４への充電電流
または充電電力を一定に制御するので、電力系統７から
バッテリ４へ充電電力を供給することが可能であり、昼
間などにおいてインバータ３の消費電力から太陽電池１
の発生電力を引いた不足電力の補償のために、消耗した
バッテリ４の容量を他の充電設備を設けることなく復活
させることができる。また、バッテリ４に過大な充電電
流が流れることもなく、バッテリ４の寿命を長くするこ
とができる。
【００５８】なお、第１および第２のＤＣ／ＤＣコンバ
ータ９，１０の制御のためのアルゴリズムは、前記した
ものに限らず、これ以外にもあるのは当然である。ま
た、第１および第２のＤＣ／ＤＣコンバータ９，１０の
具体的な回路構成についても、図示の回路に限定される
ことはなく、種々考えることができる。また、上記実施
例のバッテリ併用型太陽光発電設備は、電力系統と連系
して負荷へ電力供給するものであったが、電力系統と連
系せずに負荷へ電力の全てを供給するものについても、
この発明を適用することが可能である。ただ、この場合
には、夜間のバッテリの充電を行なえないので、バッテ
リの夜間充電の際は、電力系統を接続してバッテリコン
トローラで夜間充電を行うようにするか、もしくは別の
バッテリチャージャを設けてバッテリを充電することが
必要となる。
ータ９，１０の制御のためのアルゴリズムは、前記した
ものに限らず、これ以外にもあるのは当然である。ま
た、第１および第２のＤＣ／ＤＣコンバータ９，１０の
具体的な回路構成についても、図示の回路に限定される
ことはなく、種々考えることができる。また、上記実施
例のバッテリ併用型太陽光発電設備は、電力系統と連系
して負荷へ電力供給するものであったが、電力系統と連
系せずに負荷へ電力の全てを供給するものについても、
この発明を適用することが可能である。ただ、この場合
には、夜間のバッテリの充電を行なえないので、バッテ
リの夜間充電の際は、電力系統を接続してバッテリコン
トローラで夜間充電を行うようにするか、もしくは別の
バッテリチャージャを設けてバッテリを充電することが
必要となる。
【００５９】
【発明の効果】請求項１記載の発明のバッテリ併用型太
陽光発電設備によれば、太陽電池の発生可能最大電力が
インバータの消費電力より小さくバッテリ放電指令を発
生させたときには、第１のＤＣ／ＤＣコンバータにより
太陽電池の発生電力が最大となるように太陽電池とイン
バータとの接続点の電圧を制御し、太陽電池の発生可能
最大電力がインバータの消費電力より大きくバッテリ充
電指令を発生させたときには、第２のＤＣ／ＤＣコンバ
ータにより太陽電池の発生電力が最大となるようにバッ
テリへの充電電流または充電電力を制御するので、太陽
電池の発電能力を最大限に発揮させ、日射エネルギーを
インバータの給電ならびにバッテリの充電に有効に利用
し、電力系統からの電力消費を低減することができる。
陽光発電設備によれば、太陽電池の発生可能最大電力が
インバータの消費電力より小さくバッテリ放電指令を発
生させたときには、第１のＤＣ／ＤＣコンバータにより
太陽電池の発生電力が最大となるように太陽電池とイン
バータとの接続点の電圧を制御し、太陽電池の発生可能
最大電力がインバータの消費電力より大きくバッテリ充
電指令を発生させたときには、第２のＤＣ／ＤＣコンバ
ータにより太陽電池の発生電力が最大となるようにバッ
テリへの充電電流または充電電力を制御するので、太陽
電池の発電能力を最大限に発揮させ、日射エネルギーを
インバータの給電ならびにバッテリの充電に有効に利用
し、電力系統からの電力消費を低減することができる。
【００６０】請求項２記載のバッテリ併用型太陽光発電
設備によれば、夜間などにおいて太陽電池からの電力発
生がない場合においては、電力系統による充電を指令す
るバッテリ充電指令を発生させ、インバータを全波整流
器として機能させ、電力系統の電圧を整流して第２のＤ
Ｃ／ＤＣコンバータに加え、第２のＤＣ／ＤＣコンバー
タによりバッテリへの充電電流または充電電力を一定に
制御するので、電力系統からバッテリへ充電電力を供給
することが可能であり、昼間などにおいてインバータの
消費電力から太陽電池の発生電力を引いた不足電力の補
償のために、消耗したバッテリの容量を他の充電設備を
設けることなく復活させることができる。
設備によれば、夜間などにおいて太陽電池からの電力発
生がない場合においては、電力系統による充電を指令す
るバッテリ充電指令を発生させ、インバータを全波整流
器として機能させ、電力系統の電圧を整流して第２のＤ
Ｃ／ＤＣコンバータに加え、第２のＤＣ／ＤＣコンバー
タによりバッテリへの充電電流または充電電力を一定に
制御するので、電力系統からバッテリへ充電電力を供給
することが可能であり、昼間などにおいてインバータの
消費電力から太陽電池の発生電力を引いた不足電力の補
償のために、消耗したバッテリの容量を他の充電設備を
設けることなく復活させることができる。
【図１】この発明の一実施例のバッテリ併用型太陽光発
電設備の構成を示す概略ブロック図である。
電設備の構成を示す概略ブロック図である。
【図２】図１におけるバッテリコントローラの具体構成
を示すブロック図である。
を示すブロック図である。
【図３】図１のバッテリ併用型太陽光発電設備のバッテ
リ放電モードにおけるインバータの直流端の電圧と太陽
電池の発生電力およびバッテリの放出電力との関係を示
す特性図である。
リ放電モードにおけるインバータの直流端の電圧と太陽
電池の発生電力およびバッテリの放出電力との関係を示
す特性図である。
【図４】図１のバッテリ併用型太陽光発電設備のバッテ
リ充電モードにおけるインバータの直流端の電圧と太陽
電池の発生電力およびバッテリの放出電力との関係を示
す特性図である。
リ充電モードにおけるインバータの直流端の電圧と太陽
電池の発生電力およびバッテリの放出電力との関係を示
す特性図である。
【図５】バッテリ放電モードにおけるバッテリ併用型太
陽光発電設備の最大電力制御のアルゴリズムを示すフロ
ーチャートである。
陽光発電設備の最大電力制御のアルゴリズムを示すフロ
ーチャートである。
【図６】バッテリ充電モードにおけるバッテリ併用型太
陽光発電設備の最大電力制御のアルゴリズムを示すフロ
ーチャートである。
陽光発電設備の最大電力制御のアルゴリズムを示すフロ
ーチャートである。
【図７】実施例のバッテリ併用型太陽光発電設備におけ
る１日の運転例を示すタイムチャートである。
る１日の運転例を示すタイムチャートである。
【図８】従来例のバッテリ併用型太陽光発電設備におけ
る１日の運転例を示すタイムチャートである。
る１日の運転例を示すタイムチャートである。
【図９】バッテリコントローラの基本構成を示す回路図
である。
である。
【図１０】図９のバッテリコントローラにおける充電制
御部分の具体回路例を示す回路図である。
御部分の具体回路例を示す回路図である。
【図１１】図１０のバッテリコントローラにおける充電
制御部分の動作を示すタイムチャートである。
制御部分の動作を示すタイムチャートである。
【図１２】図９のバッテリコントローラにおける出力電
圧制御部分の具体回路例を示す回路図である。
圧制御部分の具体回路例を示す回路図である。
【図１３】図１０および図１２の構成を組み合わせてな
る図９の具体回路構成を示す回路図である。
る図９の具体回路構成を示す回路図である。
【図１４】従来のバッテリ併用型太陽光発電設備の一例
を示す概略ブロック図である。
を示す概略ブロック図である。
【図１５】図１４のバッテリ併用型太陽光発電設備のバ
ッテリ放電モードにおけるインバータの直流端の電圧と
太陽電池の発生電力およびバッテリの放出電力との関係
を示す特性図である。
ッテリ放電モードにおけるインバータの直流端の電圧と
太陽電池の発生電力およびバッテリの放出電力との関係
を示す特性図である。
１ 太陽電池 ２ 逆流阻止ダイオード ３ インバータ ４ バッテリ ５ バッテリコントローラ ６ 負荷 ７ 電力系統 ９ ＤＣ／ＤＣコンバータ（第１） １０ ＤＣ／ＤＣコンバータ（第２）
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 松川 満 京都市右京区梅津高畝町47番地 日新電 機株式会社内 (56)参考文献 特開 昭60−256825（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) G05F 1/67 H02J 3/38
Claims (2)
- 【請求項１】 与えられた電力出力指令値に対応した電
力を発生するインバータと太陽電池とを接続し、 前記太陽電池と前記インバータとの接続点とバッテリと
の間に出力電圧制御用の第１のＤＣ／ＤＣコンバータと
充電電流または充電電力制御用の第２のＤＣ／ＤＣコン
バータとを並列に挿入し、 バッテリ放電指令発生時に、前記第１のＤＣ／ＤＣコン
バータを選択的に動作させて前記太陽電池の発生電力が
最大となるように前記太陽電池と前記インバータとの接
続点の電圧を制御し、 前記太陽電池による充電を指令するバッテリ充電指令発
生時に、前記第２のＤＣ／ＤＣコンバータを選択的に動
作させて前記太陽電池の発生電力が最大となるように前
記バッテリへの充電電流または充電電力を制御するよう
にしたことを特徴とするバッテリ併用型太陽光発電設
備。 - 【請求項２】 電力系統による充電を指令するバッテリ
充電指令発生時に、インバータを前記電力系統の電圧を
整流して第２のＤＣ／ＤＣコンバータに加える全波整流
器として機能させるとともに、前記第２のＤＣ／ＤＣコ
ンバータを選択的に動作させてバッテリへの充電電流ま
たは充電電力を一定に制御するようにしたことを特徴と
する請求項１記載のバッテリ併用型太陽光発電設備。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05546693A JP3181423B2 (ja) | 1993-03-16 | 1993-03-16 | バッテリ併用型太陽光発電設備 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05546693A JP3181423B2 (ja) | 1993-03-16 | 1993-03-16 | バッテリ併用型太陽光発電設備 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06266456A JPH06266456A (ja) | 1994-09-22 |
| JP3181423B2 true JP3181423B2 (ja) | 2001-07-03 |
Family
ID=12999388
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05546693A Expired - Fee Related JP3181423B2 (ja) | 1993-03-16 | 1993-03-16 | バッテリ併用型太陽光発電設備 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3181423B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6759507B1 (en) | 2000-04-28 | 2004-07-06 | Mitsubishi Gas Chemical Co., Inc. | Process for producing polyphenylene ether |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4623872B2 (ja) * | 2001-06-29 | 2011-02-02 | 三洋電機株式会社 | 系統連系発電装置 |
| KR20120053149A (ko) * | 2010-11-17 | 2012-05-25 | 삼성전자주식회사 | 태양 전지를 이용한 전원 공급 방법, 이를 수행하기 위한 전원 공급 장치 및 이 전원 공급 장치를 포함하는 표시 장치 |
| KR101509148B1 (ko) * | 2013-09-25 | 2015-04-14 | 한전케이디엔주식회사 | 태양광 발전 시스템, 축전지 운용 장치 및 그 방법 |
| JP5915619B2 (ja) | 2013-10-22 | 2016-05-11 | トヨタ自動車株式会社 | 太陽光発電装置及び太陽光発電装置の制御方法 |
| JP6162624B2 (ja) * | 2014-02-26 | 2017-07-12 | 京セラ株式会社 | 電力制御装置、電力制御システム、および電力制御方法 |
| JP2016144315A (ja) * | 2015-02-02 | 2016-08-08 | 株式会社ケイアンドエム | 充電装置 |
| JP6711041B2 (ja) * | 2015-03-19 | 2020-06-17 | 株式会社リコー | 電力供給装置、画像形成装置、電力供給方法、及びプログラム |
| CN104868576A (zh) * | 2015-05-13 | 2015-08-26 | 苏州工业园区服务外包职业学院 | 一种太阳能充电宝 |
| JP6546501B2 (ja) * | 2015-10-16 | 2019-07-17 | サンケン電気株式会社 | 蓄電装置 |
| JP6597258B2 (ja) * | 2015-12-10 | 2019-10-30 | 住友電気工業株式会社 | 電力変換装置及び電源システム並びに電力変換装置の制御方法 |
| JP2019193317A (ja) * | 2016-07-26 | 2019-10-31 | 日本電気株式会社 | 蓄電システム、充放電制御装置、その制御方法、およびプログラム |
-
1993
- 1993-03-16 JP JP05546693A patent/JP3181423B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6759507B1 (en) | 2000-04-28 | 2004-07-06 | Mitsubishi Gas Chemical Co., Inc. | Process for producing polyphenylene ether |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06266456A (ja) | 1994-09-22 |
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