JPH06266455A - バッテリ併用型太陽光発電設備 - Google Patents
バッテリ併用型太陽光発電設備Info
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- JPH06266455A JPH06266455A JP5055465A JP5546593A JPH06266455A JP H06266455 A JPH06266455 A JP H06266455A JP 5055465 A JP5055465 A JP 5055465A JP 5546593 A JP5546593 A JP 5546593A JP H06266455 A JPH06266455 A JP H06266455A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
- Y02E10/50—Photovoltaic [PV] energy
- Y02E10/56—Power conversion systems, e.g. maximum power point trackers
Landscapes
- Control Of Electrical Variables (AREA)
- Photovoltaic Devices (AREA)
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
- Charge And Discharge Circuits For Batteries Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 太陽電池の発電能力を最大限に発揮させ、日
射エネルギーを有効に利用する。 【構成】 与えられた系統への電力出力指令値に対応し
た電力を発生するインバータと太陽電池とをＤＣ／ＤＣ
コンバータを介して接続し、ＤＣ／ＤＣコンバータとイ
ンバータとの接続点にバッテリを接続している。そし
て、ＤＣ／ＤＣコンバータを動作させて太陽電池の発生
電力が最大となるように太陽電池の出力電圧を制御す
る。また、電力系統による充電を指令するバッテリ充電
指令発生時には、ＤＣ／ＤＣコンバータの動作を停止さ
せ、インバータをコンバータ動作させてバッテリへの充
電電力を一定に制御する。
射エネルギーを有効に利用する。 【構成】 与えられた系統への電力出力指令値に対応し
た電力を発生するインバータと太陽電池とをＤＣ／ＤＣ
コンバータを介して接続し、ＤＣ／ＤＣコンバータとイ
ンバータとの接続点にバッテリを接続している。そし
て、ＤＣ／ＤＣコンバータを動作させて太陽電池の発生
電力が最大となるように太陽電池の出力電圧を制御す
る。また、電力系統による充電を指令するバッテリ充電
指令発生時には、ＤＣ／ＤＣコンバータの動作を停止さ
せ、インバータをコンバータ動作させてバッテリへの充
電電力を一定に制御する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、電力系統と連系して
負荷へ電力を供給するバッテリ併用型太陽光発電設備に
関するものである。このバッテリ併用型太陽光発電設備
は、負荷の消費電力の少なくとも一部を負担し、電力系
統から負荷へ供給される電力を削減し、省エネルギー化
を達成することができるものであり、負荷の消費電力が
零のとき、もしくは太陽電池の発生電力が負荷の消費電
力よりも大きいときには、余剰電力を電力系統に逆潮流
させることも可能なものである。
負荷へ電力を供給するバッテリ併用型太陽光発電設備に
関するものである。このバッテリ併用型太陽光発電設備
は、負荷の消費電力の少なくとも一部を負担し、電力系
統から負荷へ供給される電力を削減し、省エネルギー化
を達成することができるものであり、負荷の消費電力が
零のとき、もしくは太陽電池の発生電力が負荷の消費電
力よりも大きいときには、余剰電力を電力系統に逆潮流
させることも可能なものである。
【０００２】
【従来の技術】図１４に従来のバッテリ併用型太陽光発
電設備の従来例の概略ブロック図を示す。このバッテリ
併用型太陽光発電設備は、図１４に示すように、太陽電
池１０１を逆流阻止ダイオード１０２を介して連系装置
であるインバータ１０３の直流端に接続し、インバータ
１０３の交流端に負荷１０４を接続している。負荷１０
４は、スイッチ１０５を介して電力系統１０６に接続さ
れている。電力系統１０６と連系しない場合、つまり負
荷１０４の消費電力の１００％を太陽電池１０１から供
給する場合には、スイッチ１０５をオフにする。
電設備の従来例の概略ブロック図を示す。このバッテリ
併用型太陽光発電設備は、図１４に示すように、太陽電
池１０１を逆流阻止ダイオード１０２を介して連系装置
であるインバータ１０３の直流端に接続し、インバータ
１０３の交流端に負荷１０４を接続している。負荷１０
４は、スイッチ１０５を介して電力系統１０６に接続さ
れている。電力系統１０６と連系しない場合、つまり負
荷１０４の消費電力の１００％を太陽電池１０１から供
給する場合には、スイッチ１０５をオフにする。
【０００３】また、インバータ１０３の直流端には、内
部抵抗（出力インピーダンス）ＲBを有するバッテリ１
０７が接続されている。つぎに、このバッテリ併用型太
陽光発電設備の動作を説明する。太陽電池１０１が発電
を行う昼間においては、インバータ１０３の消費電力Ｐ
INV が太陽電池１０１の発生電力ＰPV1 より大きいとき
は、太陽電池１０１から逆流阻止ダイオード１０２を通
してインバータ１０３へ直流電力が供給されると同時
に、バッテリ１０７から電力の不足分として電力ＰB が
インバータ１０３へ供給される。このときのインバータ
１０３の直流端の電圧ＶDCは、バッテリ１０７の開放電
圧ＶBAと内部抵抗ＲB とバッテリ１０７からインバータ
１０３へ供給される電力ＰB 、つまりバッテリ１０７の
放電電流によって決まる。
部抵抗（出力インピーダンス）ＲBを有するバッテリ１
０７が接続されている。つぎに、このバッテリ併用型太
陽光発電設備の動作を説明する。太陽電池１０１が発電
を行う昼間においては、インバータ１０３の消費電力Ｐ
INV が太陽電池１０１の発生電力ＰPV1 より大きいとき
は、太陽電池１０１から逆流阻止ダイオード１０２を通
してインバータ１０３へ直流電力が供給されると同時
に、バッテリ１０７から電力の不足分として電力ＰB が
インバータ１０３へ供給される。このときのインバータ
１０３の直流端の電圧ＶDCは、バッテリ１０７の開放電
圧ＶBAと内部抵抗ＲB とバッテリ１０７からインバータ
１０３へ供給される電力ＰB 、つまりバッテリ１０７の
放電電流によって決まる。
【０００４】また、昼間において、インバータ１０３の
消費電力ＰINV が太陽電池１０１の発生電力ＰPV1 より
小さくなると、太陽電池１０１から逆流阻止ダイオード
１０２を通してインバータ１０３へ直流電力が供給され
る。このとき、太陽電池１０１から発生する余剰電力は
バッテリ１０７の充電に供される。インバータ１０３
は、供給された直流電力を、電力系統と同じ周波数の交
流電力に変換し、負荷１０４に対し、その消費電力の少
なくとも一部として供給する。なお、負荷１０４の残り
の消費電力は電力系統１０６から供給される。
消費電力ＰINV が太陽電池１０１の発生電力ＰPV1 より
小さくなると、太陽電池１０１から逆流阻止ダイオード
１０２を通してインバータ１０３へ直流電力が供給され
る。このとき、太陽電池１０１から発生する余剰電力は
バッテリ１０７の充電に供される。インバータ１０３
は、供給された直流電力を、電力系統と同じ周波数の交
流電力に変換し、負荷１０４に対し、その消費電力の少
なくとも一部として供給する。なお、負荷１０４の残り
の消費電力は電力系統１０６から供給される。
【０００５】一方、夜間においては、太陽電池１０１の
発生電力ＰPV1 は零となるので、インバータ１０３の動
作を停止させるとともに、インバータ１０３を負荷１０
４から切り離す。この結果、負荷１０４へは、電力系統
１０６から全電力が供給されることになり、バッテリ１
０７からの放電も停止する。図１５は、インバータ１０
３の消費電力ＰINV が太陽電池１０１の発生電力Ｐ PV1
より大きいとき（放電モード）におけるインバータ１０
３の入力直流電圧Ｖ DCと太陽電池１０１の発生電力Ｐ
PV1 およびバッテリ１０７の放出電力ＰB との関係を示
す特性図である。
発生電力ＰPV1 は零となるので、インバータ１０３の動
作を停止させるとともに、インバータ１０３を負荷１０
４から切り離す。この結果、負荷１０４へは、電力系統
１０６から全電力が供給されることになり、バッテリ１
０７からの放電も停止する。図１５は、インバータ１０
３の消費電力ＰINV が太陽電池１０１の発生電力Ｐ PV1
より大きいとき（放電モード）におけるインバータ１０
３の入力直流電圧Ｖ DCと太陽電池１０１の発生電力Ｐ
PV1 およびバッテリ１０７の放出電力ＰB との関係を示
す特性図である。
【０００６】図１５では、横軸にインバータ１０３の入
力直流電圧ＶDCをとり、縦軸に太陽電池１０１の発生電
力ＰPV1 およびバッテリ１０７の放出電力ＰB をとって
おり、曲線Ａ1 はインバータ１０３の入力直流電圧ＶDC
と太陽電池１０１の発生電力ＰPV1 の関係を示し、曲線
Ａ2 はインバータ１０３の入力直流電圧ＶDCとバッテリ
１０７の放出電力ＰB との関係を示し、曲線Ａ3 はイン
バータ１０３の入力直流電圧ＶDCと太陽電池１０１の発
生電力ＰPV1 およびバッテリ１０７の放出電力ＰB の和
との関係を示している。これらの特性は、日射量および
セル温度が一定の条件の元での測定結果を示す。
力直流電圧ＶDCをとり、縦軸に太陽電池１０１の発生電
力ＰPV1 およびバッテリ１０７の放出電力ＰB をとって
おり、曲線Ａ1 はインバータ１０３の入力直流電圧ＶDC
と太陽電池１０１の発生電力ＰPV1 の関係を示し、曲線
Ａ2 はインバータ１０３の入力直流電圧ＶDCとバッテリ
１０７の放出電力ＰB との関係を示し、曲線Ａ3 はイン
バータ１０３の入力直流電圧ＶDCと太陽電池１０１の発
生電力ＰPV1 およびバッテリ１０７の放出電力ＰB の和
との関係を示している。これらの特性は、日射量および
セル温度が一定の条件の元での測定結果を示す。
【０００７】この図１５は、ＰINV ＝ＰB1＋ＰPV1 なる
電圧Ｖ1 にて安定していることを示している。なお、図
１５において、ＶO1は太陽電池１０１の開放電圧を示
し、ＶBAは内部抵抗（出力インピーダンス）がＲB のと
きのバッテリ１０７の開放電圧を示し、ＰPVM は太陽電
池１０１の発生可能最大電力を示している。
電圧Ｖ1 にて安定していることを示している。なお、図
１５において、ＶO1は太陽電池１０１の開放電圧を示
し、ＶBAは内部抵抗（出力インピーダンス）がＲB のと
きのバッテリ１０７の開放電圧を示し、ＰPVM は太陽電
池１０１の発生可能最大電力を示している。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】図１４に示した従来例
のバッテリ併用型太陽光発電設備では、図１５に示した
放電モードの安定状態においては、電圧Ｖ1 における太
陽電池１０１の発生電力ＰPV1 の値が太陽電池１０１の
発生可能最大電力ＰPVM より小さい状態となっており、
太陽電池１０１の発電能力を最大限利用しているとはい
えなかった。この結果、バッテリ１０７から余分な電力
がインバータ１０３へ供給され、バッテリ１０７の蓄積
エネルギーの消耗が大きく、バッテリ１０７が早く放電
してしまうという問題があった。
のバッテリ併用型太陽光発電設備では、図１５に示した
放電モードの安定状態においては、電圧Ｖ1 における太
陽電池１０１の発生電力ＰPV1 の値が太陽電池１０１の
発生可能最大電力ＰPVM より小さい状態となっており、
太陽電池１０１の発電能力を最大限利用しているとはい
えなかった。この結果、バッテリ１０７から余分な電力
がインバータ１０３へ供給され、バッテリ１０７の蓄積
エネルギーの消耗が大きく、バッテリ１０７が早く放電
してしまうという問題があった。
【０００９】その理由は、太陽電池１０１が発生可能最
大電力ＰPVM を発生する端子電圧が太陽電池１０１のセ
ル温度によって変化し、インバータ１０３の直流端の電
圧を、太陽電池１０１が発生可能最大電力ＰPVM を発生
できる太陽電池１０１の端子電圧に設定することができ
ないからである。つまり、図１４のように、単に太陽電
池１０１とバッテリ１０７とをダイオード結合するだけ
の構成では、日射から得られるエネルギーを有効に使用
しているとはいえなかった。また、バッテリ１０７が不
必要な放電をするため、バッテリ１０７の使用効率も悪
く、バッテリ１０７の容量を大きくすることが必要とな
る。
大電力ＰPVM を発生する端子電圧が太陽電池１０１のセ
ル温度によって変化し、インバータ１０３の直流端の電
圧を、太陽電池１０１が発生可能最大電力ＰPVM を発生
できる太陽電池１０１の端子電圧に設定することができ
ないからである。つまり、図１４のように、単に太陽電
池１０１とバッテリ１０７とをダイオード結合するだけ
の構成では、日射から得られるエネルギーを有効に使用
しているとはいえなかった。また、バッテリ１０７が不
必要な放電をするため、バッテリ１０７の使用効率も悪
く、バッテリ１０７の容量を大きくすることが必要とな
る。
【００１０】また、図１４の構成では、太陽電池１０１
の余剰電力はバッテリ１０７の充電に供されるが、この
場合にも、上記と同様に、インバータ１０３の直流端の
電圧を、太陽電池１０１が発生可能最大電力ＰPVM を発
生できる太陽電池１０１の端子電圧に設定することがで
きないので、太陽電池１０１の発電能力を最大にした状
態での充電は行えなかった。
の余剰電力はバッテリ１０７の充電に供されるが、この
場合にも、上記と同様に、インバータ１０３の直流端の
電圧を、太陽電池１０１が発生可能最大電力ＰPVM を発
生できる太陽電池１０１の端子電圧に設定することがで
きないので、太陽電池１０１の発電能力を最大にした状
態での充電は行えなかった。
【００１１】さらに、夜間にバッテリ１０７を充電する
には、充電専用のバッテリチャージャを設ける必要があ
り、バッテリ１０７の夜間充電のために回路構成が複雑
になるという問題があった。なお、夜間にもバッテリ１
０７をインバータ１０３に接続しておけば、インバータ
１０３におけるスイッチング素子と逆並列接続したダイ
オードが全波整流器として機能し、充電を行うことは可
能であるが、充電電流がバッテリ１０７の電圧によって
大きく異なり、過大な充電電流がバッテリ１０７に流れ
込んだりし、バッテリ１０７の寿命を短くするおそれが
ある。
には、充電専用のバッテリチャージャを設ける必要があ
り、バッテリ１０７の夜間充電のために回路構成が複雑
になるという問題があった。なお、夜間にもバッテリ１
０７をインバータ１０３に接続しておけば、インバータ
１０３におけるスイッチング素子と逆並列接続したダイ
オードが全波整流器として機能し、充電を行うことは可
能であるが、充電電流がバッテリ１０７の電圧によって
大きく異なり、過大な充電電流がバッテリ１０７に流れ
込んだりし、バッテリ１０７の寿命を短くするおそれが
ある。
【００１２】したがって、この発明の目的は、太陽電池
の発電能力を最大限に発揮させ、日射エネルギーを有効
に利用することができ、しかも回路構成を複雑にするこ
となく夜間充電を適切に行うことができるバッテリ併用
型太陽光発電設備を提供することである。
の発電能力を最大限に発揮させ、日射エネルギーを有効
に利用することができ、しかも回路構成を複雑にするこ
となく夜間充電を適切に行うことができるバッテリ併用
型太陽光発電設備を提供することである。
【００１３】
【課題を解決するための手段】この発明のバッテリ併用
型太陽光発電設備は、電力系統と連系して負荷へ電力を
供給するもので、与えられた電力出力指令値に対応した
電力を発生するインバータと太陽電池とをＤＣ／ＤＣコ
ンバータを介して接続し、ＤＣ／ＤＣコンバータとイン
バータとの接続点にバッテリを接続している。
型太陽光発電設備は、電力系統と連系して負荷へ電力を
供給するもので、与えられた電力出力指令値に対応した
電力を発生するインバータと太陽電池とをＤＣ／ＤＣコ
ンバータを介して接続し、ＤＣ／ＤＣコンバータとイン
バータとの接続点にバッテリを接続している。
【００１４】そして、ＤＣ／ＤＣコンバータを動作させ
て太陽電池の発生電力が最大となるように太陽電池の出
力電圧を制御する。また、電力系統による充電を指令す
るバッテリ充電指令発生時には、ＤＣ／ＤＣコンバータ
の動作を停止させ、インバータをコンバータ動作させて
バッテリへの充電電流または充電電力を一定に制御す
る。
て太陽電池の発生電力が最大となるように太陽電池の出
力電圧を制御する。また、電力系統による充電を指令す
るバッテリ充電指令発生時には、ＤＣ／ＤＣコンバータ
の動作を停止させ、インバータをコンバータ動作させて
バッテリへの充電電流または充電電力を一定に制御す
る。
【００１５】
【作用】この発明の構成によれば、インバータが電力系
統と連系して負荷へ電力供給することになる。太陽電池
からインバータへ電力供給する際に、ＤＣ／ＤＣコンバ
ータは、太陽電池の発生電力が最大となるように太陽電
池の出力電圧を制御する。
統と連系して負荷へ電力供給することになる。太陽電池
からインバータへ電力供給する際に、ＤＣ／ＤＣコンバ
ータは、太陽電池の発生電力が最大となるように太陽電
池の出力電圧を制御する。
【００１６】この際、太陽電池の発生可能最大電力がイ
ンバータの消費電力より小さいときには、インバータの
消費電力から太陽電池の発生電力を引いた不足電力は、
バッテリの放電による電力供給で賄われる。このとき、
バッテリの放電電流量は、太陽電池の発生電力とインバ
ータの消費電力の差により自動的に決定される。また、
太陽電池の発生可能最大電力がインバータの消費電力よ
り大きいときには、太陽電池の発生電力からインバータ
の消費電力を引いた余剰電力は、バッテリの充電に供さ
れる。このとき、バッテリの放電電流量は、太陽電池の
発生電力とインバータの消費電力の差により自動的に決
定される。
ンバータの消費電力より小さいときには、インバータの
消費電力から太陽電池の発生電力を引いた不足電力は、
バッテリの放電による電力供給で賄われる。このとき、
バッテリの放電電流量は、太陽電池の発生電力とインバ
ータの消費電力の差により自動的に決定される。また、
太陽電池の発生可能最大電力がインバータの消費電力よ
り大きいときには、太陽電池の発生電力からインバータ
の消費電力を引いた余剰電力は、バッテリの充電に供さ
れる。このとき、バッテリの放電電流量は、太陽電池の
発生電力とインバータの消費電力の差により自動的に決
定される。
【００１７】さらに、例えば夜間等のように太陽電池か
らの電力発生がない場合においては、電力系統による充
電を指令するバッテリ充電指令を発生させ、ＤＣ／ＤＣ
コンバータの動作を停止させるとともに、インバータを
コンバータとして機能させ、バッテリへの充電電流また
は充電電力を一定に制御する。電力系統からインバータ
を通して送られる電力は、バッテリの充電に供される。
らの電力発生がない場合においては、電力系統による充
電を指令するバッテリ充電指令を発生させ、ＤＣ／ＤＣ
コンバータの動作を停止させるとともに、インバータを
コンバータとして機能させ、バッテリへの充電電流また
は充電電力を一定に制御する。電力系統からインバータ
を通して送られる電力は、バッテリの充電に供される。
【００１８】
【実施例】以下、この発明の実施例を図面を参照しなが
ら説明する。図１にこの発明の一実施例のバッテリ併用
型太陽光発電設備の概略ブロック図を示す。このバッテ
リ併用型太陽光発電設備は、図１に示すように、太陽電
池１を直流電圧変換機能を有するＤＣ／ＤＣコンバータ
５の入力端に接続し、ＤＣ／ＤＣコンバータ５の出力端
を逆流阻止ダイオード２を介して連系装置であるインバ
ータ３に接続している。ＤＣ／ＤＣコンバータ５とイン
バータ３との接続点（逆流阻止ダイオード２のカソード
側）にバッテリ４を接続している。
ら説明する。図１にこの発明の一実施例のバッテリ併用
型太陽光発電設備の概略ブロック図を示す。このバッテ
リ併用型太陽光発電設備は、図１に示すように、太陽電
池１を直流電圧変換機能を有するＤＣ／ＤＣコンバータ
５の入力端に接続し、ＤＣ／ＤＣコンバータ５の出力端
を逆流阻止ダイオード２を介して連系装置であるインバ
ータ３に接続している。ＤＣ／ＤＣコンバータ５とイン
バータ３との接続点（逆流阻止ダイオード２のカソード
側）にバッテリ４を接続している。
【００１９】インバータ３は、負荷６に接続され、電力
系統７と連系して負荷６へ電力を供給するようになって
いる。負荷６は、電力系統７にスイッチ８を介して接続
されている。電力系統７と連系しない場合、つまり負荷
６の消費電力の１００％を太陽電池１もしくはバッテリ
４から供給する場合には、スイッチ８をオフにする。イ
ンバータ３は、与えられた電力出力指令値に対応した電
力を連系点（つまり、インバータ３と負荷６と電力系統
７と共通接続点）に供給する。なお、インバータ３から
発生する電力は、負荷６の消費電力の少なくとも一部で
あり、残りは電力系統７から供給される。
系統７と連系して負荷６へ電力を供給するようになって
いる。負荷６は、電力系統７にスイッチ８を介して接続
されている。電力系統７と連系しない場合、つまり負荷
６の消費電力の１００％を太陽電池１もしくはバッテリ
４から供給する場合には、スイッチ８をオフにする。イ
ンバータ３は、与えられた電力出力指令値に対応した電
力を連系点（つまり、インバータ３と負荷６と電力系統
７と共通接続点）に供給する。なお、インバータ３から
発生する電力は、負荷６の消費電力の少なくとも一部で
あり、残りは電力系統７から供給される。
【００２０】上記インバータ３は、コンバータとして機
能させることが可能で、コンバータ動作時には、電力系
統７から電力を吸収することが可能であり、この吸収し
た電力はバッテリ４の充電に供される。なお、コンバー
タ動作時にもインバータ３は電力一定制御を行い、この
ときインバータ３の直流側の電流流入経路はバッテリ４
への経路のみであるので、インバータ３の電力一定制御
は、バッテリ４への充電電力を一定とする制御を行うこ
とになる。充電電流一定制御を行うことも可能である。
能させることが可能で、コンバータ動作時には、電力系
統７から電力を吸収することが可能であり、この吸収し
た電力はバッテリ４の充電に供される。なお、コンバー
タ動作時にもインバータ３は電力一定制御を行い、この
ときインバータ３の直流側の電流流入経路はバッテリ４
への経路のみであるので、インバータ３の電力一定制御
は、バッテリ４への充電電力を一定とする制御を行うこ
とになる。充電電流一定制御を行うことも可能である。
【００２１】バッテリ４は、内部抵抗（出力インピーダ
ンス）ＲB を有し、開放電圧はＶBAである。なお、図１
において、ＶPV1 は太陽電池１の出力電圧、ＩPV1 は太
陽電池１の出力電流、ＰPV1 は太陽電池１の発生電力で
ある。ＶPV2 は太陽電池１の出力電圧の変換を行うＤＣ
／ＤＣコンバータ５の出力電圧、ＶPV2 はＤＣ／ＤＣコ
ンバータ５の出力電流、ＰPV2 はＤＣ／ＤＣコンバータ
５から出力される電力である。ＰINV とＰB とＶDCとは
図１４と同様である。
ンス）ＲB を有し、開放電圧はＶBAである。なお、図１
において、ＶPV1 は太陽電池１の出力電圧、ＩPV1 は太
陽電池１の出力電流、ＰPV1 は太陽電池１の発生電力で
ある。ＶPV2 は太陽電池１の出力電圧の変換を行うＤＣ
／ＤＣコンバータ５の出力電圧、ＶPV2 はＤＣ／ＤＣコ
ンバータ５の出力電流、ＰPV2 はＤＣ／ＤＣコンバータ
５から出力される電力である。ＰINV とＰB とＶDCとは
図１４と同様である。
【００２２】ＤＣ／ＤＣコンバータ５は、等価的に太陽
電池１の電圧−電流特性もしくは電圧−電力特性を変化
させる機能を有し、太陽電池１の発生電力ＰPV1 が最大
となるように入力電圧、つまり太陽電池１の出力電圧Ｖ
PV1 を制御する。つまり、太陽電池１の出力側に直流電
圧変換を行うＤＣ／ＤＣコンバータ５を設けることによ
り、電圧−電流特性もしくは電圧−電力特性を変更する
ことが可能となり、太陽電池１およびＤＣ／ＤＣコンバ
ータ５をひとつの太陽電池として見たときに、等価的に
太陽電池の出力電圧−出力電流特性もしくは出力電圧−
出力電流特性を変化させることができる。この特性をバ
ッテリ４の特性に合わせて適切に変化させることによ
り、太陽電池１の発生電力ＰPV1 もしくはＤＣ／ＤＣコ
ンバータ５の出力電力ＰPV2 を最大にすることができる
のである。
電池１の電圧−電流特性もしくは電圧−電力特性を変化
させる機能を有し、太陽電池１の発生電力ＰPV1 が最大
となるように入力電圧、つまり太陽電池１の出力電圧Ｖ
PV1 を制御する。つまり、太陽電池１の出力側に直流電
圧変換を行うＤＣ／ＤＣコンバータ５を設けることによ
り、電圧−電流特性もしくは電圧−電力特性を変更する
ことが可能となり、太陽電池１およびＤＣ／ＤＣコンバ
ータ５をひとつの太陽電池として見たときに、等価的に
太陽電池の出力電圧−出力電流特性もしくは出力電圧−
出力電流特性を変化させることができる。この特性をバ
ッテリ４の特性に合わせて適切に変化させることによ
り、太陽電池１の発生電力ＰPV1 もしくはＤＣ／ＤＣコ
ンバータ５の出力電力ＰPV2 を最大にすることができる
のである。
【００２３】このＤＣ／ＤＣコンバータ５の出力電力Ｐ
PV2 は、インバータ３とバッテリ４との接続点に供給さ
れるが、ＤＣ／ＤＣコンバータ５自体での損失がないと
すれば、太陽電池１の発生電力ＰPV1 と、そのときにＤ
Ｃ／ＤＣコンバータ５からの出力電力ＰPV2 とは同じ値
になる。なお、電圧ＶPV1 ，ＶPV2 は当然異なり、電流
ＩPV1 ，ＩPV2 も異なる。
PV2 は、インバータ３とバッテリ４との接続点に供給さ
れるが、ＤＣ／ＤＣコンバータ５自体での損失がないと
すれば、太陽電池１の発生電力ＰPV1 と、そのときにＤ
Ｃ／ＤＣコンバータ５からの出力電力ＰPV2 とは同じ値
になる。なお、電圧ＶPV1 ，ＶPV2 は当然異なり、電流
ＩPV1 ，ＩPV2 も異なる。
【００２４】図２は、ＤＣ／ＤＣコンバータ５が直流電
圧変換によって、電圧−電流特性を変化させることを示
す特性図であり、曲線Ｃ1 は太陽電池１自体の出力電圧
−出力電流特性を示し、曲線Ｃ2 は直流電圧変換を行う
ＤＣ／ＤＣコンバータ５の出力電圧−出力電流特性を示
している。図２において、ＶO1は太陽電池１の開放状態
の出力電圧、ＶO2はＤＣ／ＤＣコンバータ５の開放状態
の出力電圧である。ＩOC1 は太陽電池１の短絡状態の電
流、ＩOC2 はＤＣ／ＤＣコンバータ５の開放状態の出力
電流である。点Ｃ3 は曲線Ｃ1 における最大電力点、点
Ｃ4 は曲線Ｃ2 における最大電力点、矢印Ｃ5 は最大電
力点の軌跡を示している。
圧変換によって、電圧−電流特性を変化させることを示
す特性図であり、曲線Ｃ1 は太陽電池１自体の出力電圧
−出力電流特性を示し、曲線Ｃ2 は直流電圧変換を行う
ＤＣ／ＤＣコンバータ５の出力電圧−出力電流特性を示
している。図２において、ＶO1は太陽電池１の開放状態
の出力電圧、ＶO2はＤＣ／ＤＣコンバータ５の開放状態
の出力電圧である。ＩOC1 は太陽電池１の短絡状態の電
流、ＩOC2 はＤＣ／ＤＣコンバータ５の開放状態の出力
電流である。点Ｃ3 は曲線Ｃ1 における最大電力点、点
Ｃ4 は曲線Ｃ2 における最大電力点、矢印Ｃ5 は最大電
力点の軌跡を示している。
【００２５】図３は、ＤＣ／ＤＣコンバータ５が直流電
圧変換によって、電圧−電力特性を変化させることを示
す特性図であり、曲線Ｄ1 は太陽電池１自体の出力電圧
−出力電力特性を示し、曲線Ｄ2 は直流電圧変換を行う
ＤＣ／ＤＣコンバータ５の出力電圧−出力電力特性を示
している。以上のような構成において、太陽電池１の発
生可能最大電力ＰPVM がインバータ３の消費電力ＰINV
より小さいときには、インバータ３の消費電力ＰINV か
ら太陽電池１の発生電力ＰPV1 、つまりＤＣ／ＤＣコン
バータ５の出力電力ＰPV2を引いた不足電力は、バッテ
リ４の放電による電力供給で賄われる。このとき、バッ
テリ４の放電電流量は、ＤＣ／ＤＣコンバータ５の出力
電力ＰPV2 とインバータ３の消費電力ＰINV の差により
自動的に決定される。
圧変換によって、電圧−電力特性を変化させることを示
す特性図であり、曲線Ｄ1 は太陽電池１自体の出力電圧
−出力電力特性を示し、曲線Ｄ2 は直流電圧変換を行う
ＤＣ／ＤＣコンバータ５の出力電圧−出力電力特性を示
している。以上のような構成において、太陽電池１の発
生可能最大電力ＰPVM がインバータ３の消費電力ＰINV
より小さいときには、インバータ３の消費電力ＰINV か
ら太陽電池１の発生電力ＰPV1 、つまりＤＣ／ＤＣコン
バータ５の出力電力ＰPV2を引いた不足電力は、バッテ
リ４の放電による電力供給で賄われる。このとき、バッ
テリ４の放電電流量は、ＤＣ／ＤＣコンバータ５の出力
電力ＰPV2 とインバータ３の消費電力ＰINV の差により
自動的に決定される。
【００２６】また、太陽電池１の発生可能最大電力Ｐ
PVM がインバータ３の消費電力ＰINVより大きいときに
は、太陽電池１の発生電力ＰPV1 、つまりＤＣ／ＤＣコ
ンバータ５の出力電力ＰPV2 からインバータ３の消費電
力ＰINV を引いた余剰電力は、バッテリ４の充電に供さ
れる。このとき、バッテリ４の放電電流量は、ＤＣ／Ｄ
Ｃコンバータ５の出力電力ＰPV2 とインバータ３の消費
電力ＰINV の差により自動的に決定される。
PVM がインバータ３の消費電力ＰINVより大きいときに
は、太陽電池１の発生電力ＰPV1 、つまりＤＣ／ＤＣコ
ンバータ５の出力電力ＰPV2 からインバータ３の消費電
力ＰINV を引いた余剰電力は、バッテリ４の充電に供さ
れる。このとき、バッテリ４の放電電流量は、ＤＣ／Ｄ
Ｃコンバータ５の出力電力ＰPV2 とインバータ３の消費
電力ＰINV の差により自動的に決定される。
【００２７】上記において、ＤＣ／ＤＣコンバータ５
は、インバータ３の消費電力ＰINV の大きさの変化にか
かわらず、常に太陽電池１の発生電力ＰPV1 が最大とな
るように制御するのみであり、ＤＣ／ＤＣコンバータ５
の制御モードはインバータ３の消費電力ＰINV の大きさ
の変化にかかわらず変更することが不要であり、バッテ
リ４は自動的に放電動作と充電動作とを切り換えること
になる。
は、インバータ３の消費電力ＰINV の大きさの変化にか
かわらず、常に太陽電池１の発生電力ＰPV1 が最大とな
るように制御するのみであり、ＤＣ／ＤＣコンバータ５
の制御モードはインバータ３の消費電力ＰINV の大きさ
の変化にかかわらず変更することが不要であり、バッテ
リ４は自動的に放電動作と充電動作とを切り換えること
になる。
【００２８】なお、上記の太陽電池１の出力電圧
ＶPV1 、つまりＤＣ／ＤＣコンバータ５の入力電圧の制
御は、パルス幅変調を利用することにより、容易に実現
することができる。また、このバッテリ併用型太陽光発
電設備は、電力系統７による充電を指令するバッテリ充
電指令発生時に、ＤＣ／ＤＣコンバータ５の動作を停止
させ、インバータ３をコンバータ動作させてバッテリ４
への充電電流または充電電力を一定に制御することにな
る。
ＶPV1 、つまりＤＣ／ＤＣコンバータ５の入力電圧の制
御は、パルス幅変調を利用することにより、容易に実現
することができる。また、このバッテリ併用型太陽光発
電設備は、電力系統７による充電を指令するバッテリ充
電指令発生時に、ＤＣ／ＤＣコンバータ５の動作を停止
させ、インバータ３をコンバータ動作させてバッテリ４
への充電電流または充電電力を一定に制御することにな
る。
【００２９】このバッテリ併用型太陽光発電設備では、
太陽電池１からインバータ３へ電力供給する際に、ＤＣ
／ＤＣコンバータ５を動作させて太陽電池１の発生電力
ＰPV 1 が最大となるように太陽電池１の出力電圧ＶPV1
を制御する。上記の最大電力発生制御を行うことによ
り、太陽電池１の発生電力ＰPV1 、つまりＤＣ／ＤＣコ
ンバータ５の出力電力ＰPV2 は発生可能最大電力ＰPVM
となる。
太陽電池１からインバータ３へ電力供給する際に、ＤＣ
／ＤＣコンバータ５を動作させて太陽電池１の発生電力
ＰPV 1 が最大となるように太陽電池１の出力電圧ＶPV1
を制御する。上記の最大電力発生制御を行うことによ
り、太陽電池１の発生電力ＰPV1 、つまりＤＣ／ＤＣコ
ンバータ５の出力電力ＰPV2 は発生可能最大電力ＰPVM
となる。
【００３０】インバータ３の消費電力ＰINV が太陽電池
１の発生電力ＰPV1 より大きい場合において、インバー
タ３の消費電力ＰINV から太陽電池１の発生電力
ＰPV1 、つまりＤＣ／ＤＣコンバータ５の出力電力Ｐ
PV2 を引いた不足電力は、バッテリ４の放電による電力
供給で賄われる。このとき、バッテリ４の放電電流量
は、ＤＣ／ＤＣコンバータ５の出力電力ＰPV2 とインバ
ータ３の消費電力ＰINV の差により自動的に決定され
る。
１の発生電力ＰPV1 より大きい場合において、インバー
タ３の消費電力ＰINV から太陽電池１の発生電力
ＰPV1 、つまりＤＣ／ＤＣコンバータ５の出力電力Ｐ
PV2 を引いた不足電力は、バッテリ４の放電による電力
供給で賄われる。このとき、バッテリ４の放電電流量
は、ＤＣ／ＤＣコンバータ５の出力電力ＰPV2 とインバ
ータ３の消費電力ＰINV の差により自動的に決定され
る。
【００３１】また、インバータ３の消費電力ＰINV が太
陽電池１の発生電力ＰPV1 より小さい場合において、太
陽電池１の発生電力ＰPV1 、つまりＤＣ／ＤＣコンバー
タ５の出力電力ＰPV2 からインバータ３の消費電力Ｐ
INV を引いた余剰電力は、バッテリ４の充電に供され
る。このとき、バッテリ４の放電電流量は、ＤＣ／ＤＣ
コンバータ５の出力電力ＰPV2 とインバータ３の消費電
力ＰINV の差により自動的に決定される。
陽電池１の発生電力ＰPV1 より小さい場合において、太
陽電池１の発生電力ＰPV1 、つまりＤＣ／ＤＣコンバー
タ５の出力電力ＰPV2 からインバータ３の消費電力Ｐ
INV を引いた余剰電力は、バッテリ４の充電に供され
る。このとき、バッテリ４の放電電流量は、ＤＣ／ＤＣ
コンバータ５の出力電力ＰPV2 とインバータ３の消費電
力ＰINV の差により自動的に決定される。
【００３２】さらに、例えば夜間等のように太陽電池１
からの電力発生がない場合においては、電力系統７によ
る充電を指令するバッテリ充電指令を発生させ、ＤＣ／
ＤＣコンバータ５の動作を停止させるとともに、インバ
ータ３をコンバータとして機能させ、かつ電力一定制御
を行うことで、電力系統７から一定の電力を吸収するよ
うな制御動作を行わせ、バッテリ４への充電電力を一定
に制御する。電力系統７からインバータ３を通して送ら
れる電力は、バッテリ４の充電に供される。
からの電力発生がない場合においては、電力系統７によ
る充電を指令するバッテリ充電指令を発生させ、ＤＣ／
ＤＣコンバータ５の動作を停止させるとともに、インバ
ータ３をコンバータとして機能させ、かつ電力一定制御
を行うことで、電力系統７から一定の電力を吸収するよ
うな制御動作を行わせ、バッテリ４への充電電力を一定
に制御する。電力系統７からインバータ３を通して送ら
れる電力は、バッテリ４の充電に供される。
【００３３】具体的には、昼間においては、インバータ
３の出力側の電圧ＶS とインバータ３から電力系統７へ
つまり負荷６へ供給する電流ＩS の位相を同相とするこ
と（インバータ動作）で、インバータ３から電力系統７
もしくは負荷６へ電力供給していたが、電圧ＶS の位相
と電流ＩS の位相とを逆相にすること（コンバータ動
作）で、電力系統７からインバータ３が一定の電力を吸
収する状態となり、この吸収した電力がバッテリ４の充
電に供されることになる。充電に供する電力の大きさ
は、電流ＩS の振幅を変えることにより任意に変更する
ことができる。
３の出力側の電圧ＶS とインバータ３から電力系統７へ
つまり負荷６へ供給する電流ＩS の位相を同相とするこ
と（インバータ動作）で、インバータ３から電力系統７
もしくは負荷６へ電力供給していたが、電圧ＶS の位相
と電流ＩS の位相とを逆相にすること（コンバータ動
作）で、電力系統７からインバータ３が一定の電力を吸
収する状態となり、この吸収した電力がバッテリ４の充
電に供されることになる。充電に供する電力の大きさ
は、電流ＩS の振幅を変えることにより任意に変更する
ことができる。
【００３４】この場合も、インバータ３は定電力制御を
行い、太陽電池１は逆流阻止ダイオード２でブロックさ
れ、インバータ３から供給される電力は全てバッテリ４
の充電に供されることになり、したがってバッテリ４は
インバータ３により定電力充電される。この点を図９お
よび図１０を参照しながらもう少し詳しく説明する。
行い、太陽電池１は逆流阻止ダイオード２でブロックさ
れ、インバータ３から供給される電力は全てバッテリ４
の充電に供されることになり、したがってバッテリ４は
インバータ３により定電力充電される。この点を図９お
よび図１０を参照しながらもう少し詳しく説明する。
【００３５】インバータ３と電力系統７とは、図９の等
価回路で示すように、電圧ＶI の第１の電源（インバー
タ３に相当する）Ｅ1 と電圧ＶS の第２の電源Ｅ2 とを
インダクタＬ1 で結合した状態と表現することができ
る。この場合、インダクタＬ1 を通して第１の電源Ｅ1
から第２の電源Ｅ2 へ供給される電流をＩS とした場合
において、電圧ＶS と電流ＩS とを図１０（ａ），
（ｂ）に示すように同相とすると、電源Ｅ1 から電源Ｅ
2 へ電力を供給することができる（昼間に等において、
バッテリ４の放電電力をインバータ３を介して負荷６へ
供給している状態）。
価回路で示すように、電圧ＶI の第１の電源（インバー
タ３に相当する）Ｅ1 と電圧ＶS の第２の電源Ｅ2 とを
インダクタＬ1 で結合した状態と表現することができ
る。この場合、インダクタＬ1 を通して第１の電源Ｅ1
から第２の電源Ｅ2 へ供給される電流をＩS とした場合
において、電圧ＶS と電流ＩS とを図１０（ａ），
（ｂ）に示すように同相とすると、電源Ｅ1 から電源Ｅ
2 へ電力を供給することができる（昼間に等において、
バッテリ４の放電電力をインバータ３を介して負荷６へ
供給している状態）。
【００３６】また、電圧ＶS と電流ＩS とを図１０
（ｃ），（ｄ）に示すように逆相とすると、電源Ｅ2 は
電源Ｅ1 から電力を吸収することができる（夜間等にお
いて、電力系統７からインバータ３を介してバッテリ４
を充電している状態）。上記のいずれの場合において
も、電流ＩS の設定を変化させることで、電源Ｅ 1 およ
び電源Ｅ2 の間で受渡しされる電力を変化させることが
できる。
（ｃ），（ｄ）に示すように逆相とすると、電源Ｅ2 は
電源Ｅ1 から電力を吸収することができる（夜間等にお
いて、電力系統７からインバータ３を介してバッテリ４
を充電している状態）。上記のいずれの場合において
も、電流ＩS の設定を変化させることで、電源Ｅ 1 およ
び電源Ｅ2 の間で受渡しされる電力を変化させることが
できる。
【００３７】つぎに、インバータ３の具体構成および電
力吸収時の動作を図１１ないし図１３を参照しながら説
明する。インバータ３は、４個のスイッチ素子５１〜５
４をブリッジ形に接続し、各スイッチ素子５１〜５４に
逆流阻止ダイオード５５〜５８をそれぞれ逆並列接続し
た構成であり、その交流端をインダクタ５９を介して電
力系統７に接続した構成となっている。また、電力系統
７からインバータ３へ流れる電流ＩS が変流器６２を介
してヒステリシスコンパレータ６３へ入力される。
力吸収時の動作を図１１ないし図１３を参照しながら説
明する。インバータ３は、４個のスイッチ素子５１〜５
４をブリッジ形に接続し、各スイッチ素子５１〜５４に
逆流阻止ダイオード５５〜５８をそれぞれ逆並列接続し
た構成であり、その交流端をインダクタ５９を介して電
力系統７に接続した構成となっている。また、電力系統
７からインバータ３へ流れる電流ＩS が変流器６２を介
してヒステリシスコンパレータ６３へ入力される。
【００３８】電力系統７の電圧ＶS は変圧器６０を介し
て電圧判定部６１へ入力される。電圧判定部６１がＶS
＜０と判定したときにはゲート６４を開いてスイッチ素
子５２へヒステリシスコンパレータ６３からのゲート信
号を与え、ＶS ＞０と判定したときにはゲート６５を開
いてスイッチ素子５４へヒステリシスコンパレータ６３
からのゲート信号を与える。
て電圧判定部６１へ入力される。電圧判定部６１がＶS
＜０と判定したときにはゲート６４を開いてスイッチ素
子５２へヒステリシスコンパレータ６３からのゲート信
号を与え、ＶS ＞０と判定したときにはゲート６５を開
いてスイッチ素子５４へヒステリシスコンパレータ６３
からのゲート信号を与える。
【００３９】ヒステリシスコンパレータ６３は、目標と
する電流値をＩS * （電力系統７の電圧と同期してい
る；逆相）とし、ヒステリシス幅を±ΔＩS としたとき
に、電流ＩS をしきい値（ＩS * ±ΔＩS ）と比較し、
その比較結果に応じたパルス信号を発生する。このパル
ス信号は、電圧ＶS が正のときは、スイッチ素子５２へ
供給され、スイッチ素子５２がオンオフを繰り返す。こ
のとき、スイッチ素子５１，５３，５４はオフ状態を保
持する。また、電圧ＶS が負のときは、パルス信号がス
イッチ素子５４へ供給され、スイッチ素子５４がオンオ
フを繰り返す。このとき、スイッチ素子５１，５２，５
３はオフ状態を保持する。
する電流値をＩS * （電力系統７の電圧と同期してい
る；逆相）とし、ヒステリシス幅を±ΔＩS としたとき
に、電流ＩS をしきい値（ＩS * ±ΔＩS ）と比較し、
その比較結果に応じたパルス信号を発生する。このパル
ス信号は、電圧ＶS が正のときは、スイッチ素子５２へ
供給され、スイッチ素子５２がオンオフを繰り返す。こ
のとき、スイッチ素子５１，５３，５４はオフ状態を保
持する。また、電圧ＶS が負のときは、パルス信号がス
イッチ素子５４へ供給され、スイッチ素子５４がオンオ
フを繰り返す。このとき、スイッチ素子５１，５２，５
３はオフ状態を保持する。
【００４０】図１２および図１３は図１１の回路におけ
るスイッチ素子へのゲート信号およびその他の信号の波
形図を示している。図１２（ａ）はスイッチ素子５２の
ゲートへ与えられるパルス信号を示し、同図（ｂ）はス
イッチ素子５４のゲートへ与えられるパルス信号を示し
ている。図１３（ａ）は電力系統７の電圧ＶS を示し、
同図（ｂ）は目標とする電流値ＩS * と実際に流れる電
流ＩS とを示し、同図（ｃ）はしきい値（ＩS * ＋ΔＩ
S ）および（ＩS * −ΔＩS ）を示している。
るスイッチ素子へのゲート信号およびその他の信号の波
形図を示している。図１２（ａ）はスイッチ素子５２の
ゲートへ与えられるパルス信号を示し、同図（ｂ）はス
イッチ素子５４のゲートへ与えられるパルス信号を示し
ている。図１３（ａ）は電力系統７の電圧ＶS を示し、
同図（ｂ）は目標とする電流値ＩS * と実際に流れる電
流ＩS とを示し、同図（ｃ）はしきい値（ＩS * ＋ΔＩ
S ）および（ＩS * −ΔＩS ）を示している。
【００４１】図４は、インバータ３の消費電力ＰINV が
太陽電池１の発生可能最大電力ＰPV M より大きいとき
（放電モード）におけるインバータ３の直流端の電圧Ｖ
DCとＤＣ／ＤＣコンバータ５の出力電力ＰPV2 およびバ
ッテリ４の放出電力ＰB との関係を示す特性図である。
図４では、横軸にインバータ３の直流端の電圧ＶDCをと
り、縦軸にＤＣ／ＤＣコンバータ５の出力電力ＰPV2 お
よびバッテリ４の放出電力ＰB をとっており、曲線Ｂ1
はインバータ３の直流端の電圧ＶDCとＤＣ／ＤＣコンバ
ータ５の出力電力ＰPV2 の関係を示し、曲線Ｂ2 はイン
バータ３の直流端の電圧ＶDCとバッテリ４の放出電力Ｐ
B との関係を示し、曲線Ｂ3 はインバータ３の直流端の
電圧ＶDCとＤＣ／ＤＣコンバータ５の出力電力ＰPV2 お
よびバッテリ４の放出電力ＰB の和との関係を示してい
る。これらの特性は、日射量およびセル温度が図１５と
同一の条件の元での測定結果を示す。なお、曲線Ａ1 は
図１５の曲線Ａ1 と同じ太陽電池１そのものの発生電力
ＰPV1 の特性を示している。
太陽電池１の発生可能最大電力ＰPV M より大きいとき
（放電モード）におけるインバータ３の直流端の電圧Ｖ
DCとＤＣ／ＤＣコンバータ５の出力電力ＰPV2 およびバ
ッテリ４の放出電力ＰB との関係を示す特性図である。
図４では、横軸にインバータ３の直流端の電圧ＶDCをと
り、縦軸にＤＣ／ＤＣコンバータ５の出力電力ＰPV2 お
よびバッテリ４の放出電力ＰB をとっており、曲線Ｂ1
はインバータ３の直流端の電圧ＶDCとＤＣ／ＤＣコンバ
ータ５の出力電力ＰPV2 の関係を示し、曲線Ｂ2 はイン
バータ３の直流端の電圧ＶDCとバッテリ４の放出電力Ｐ
B との関係を示し、曲線Ｂ3 はインバータ３の直流端の
電圧ＶDCとＤＣ／ＤＣコンバータ５の出力電力ＰPV2 お
よびバッテリ４の放出電力ＰB の和との関係を示してい
る。これらの特性は、日射量およびセル温度が図１５と
同一の条件の元での測定結果を示す。なお、曲線Ａ1 は
図１５の曲線Ａ1 と同じ太陽電池１そのものの発生電力
ＰPV1 の特性を示している。
【００４２】この図４は、ＰINV ＝ＰB2＋ＰPV2 なる電
圧Ｖ2 にて安定していることを示している。この電圧Ｖ
2 は太陽電池１の発生電力ＰB2が発生可能最大電力Ｐ
PVM に等しくなる電圧値であり、太陽電池１の発電能力
を最大限に利用している状態を示している。なお、太陽
電池１における曲線Ｂ1 の形状は、セル温度，日射量に
よって異なり、それに合わせて電圧Ｖ2 が常に太陽電池
１の発生電力ＰB2が発生可能最大電力ＰPVM に等しくな
る電圧値に変化する。つまり、セル温度、日射量の変化
にかかわらず、常に太陽電池１の発生電力ＰPV1 を最大
とすることができる。
圧Ｖ2 にて安定していることを示している。この電圧Ｖ
2 は太陽電池１の発生電力ＰB2が発生可能最大電力Ｐ
PVM に等しくなる電圧値であり、太陽電池１の発電能力
を最大限に利用している状態を示している。なお、太陽
電池１における曲線Ｂ1 の形状は、セル温度，日射量に
よって異なり、それに合わせて電圧Ｖ2 が常に太陽電池
１の発生電力ＰB2が発生可能最大電力ＰPVM に等しくな
る電圧値に変化する。つまり、セル温度、日射量の変化
にかかわらず、常に太陽電池１の発生電力ＰPV1 を最大
とすることができる。
【００４３】ＰINV ＞ＰPVM のときは、上記した通りバ
ッテリ４から放電が行われる放電モードであるが、イン
バータ３の消費電力ＰINV が減少して、ＰINV ＜ＰPVM
となったときには、充電モードとなる。ここで、最大電
力発生制御を行うためのアルゴリズムを図５に示すフロ
ーチャートを参照しながら説明する。このアルゴリズム
は、一般に山登り法と呼ばれるアルゴリズムである。
ッテリ４から放電が行われる放電モードであるが、イン
バータ３の消費電力ＰINV が減少して、ＰINV ＜ＰPVM
となったときには、充電モードとなる。ここで、最大電
力発生制御を行うためのアルゴリズムを図５に示すフロ
ーチャートを参照しながら説明する。このアルゴリズム
は、一般に山登り法と呼ばれるアルゴリズムである。
【００４４】まず、サンプリングタイマを起動する（ス
テップＳ１）。サンプリングタイマがタイムアップする
と、太陽電池１の端子電圧ＶPVおよび出力電流ＩPVのデ
ータを取り込む（ステップＳ２）。つぎに、端子電圧Ｖ
PVと出力電流ＩPVと乗算して太陽電池１の発生電力ＰPV
を求める（ステップＳ３）。
テップＳ１）。サンプリングタイマがタイムアップする
と、太陽電池１の端子電圧ＶPVおよび出力電流ＩPVのデ
ータを取り込む（ステップＳ２）。つぎに、端子電圧Ｖ
PVと出力電流ＩPVと乗算して太陽電池１の発生電力ＰPV
を求める（ステップＳ３）。
【００４５】前回のサンプリング時に太陽電池１の出力
電圧ＶPV1 、つまりＤＣ／ＤＣコンバータ５の入力端の
電圧の設定値を増加させたどうかを判定する（ステップ
Ｓ４）。ステップＳ４の判定結果がＮＯのときに、今回
の太陽電池１の発生電力ＰPVが前回の太陽電池１の発生
電力ＰPV-1より大きいかどうかを判定する（ステップＳ
５）。
電圧ＶPV1 、つまりＤＣ／ＤＣコンバータ５の入力端の
電圧の設定値を増加させたどうかを判定する（ステップ
Ｓ４）。ステップＳ４の判定結果がＮＯのときに、今回
の太陽電池１の発生電力ＰPVが前回の太陽電池１の発生
電力ＰPV-1より大きいかどうかを判定する（ステップＳ
５）。
【００４６】ステップＳ５の判定結果がＮＯのときに、
太陽電池１の出力電圧ＶPV1 の設定値をΔＶPV1 だけ増
加させ（ステップＳ６）、ステップＳ１に戻る。ステッ
プＳ５の判定結果がＹＥＳのときに、太陽電池１の出力
電圧ＶPV1 の設定値をΔＶPV1 だけ減少させ（ステップ
Ｓ７）、ステップＳ１に戻る。ステップＳ４の判定結果
がＹＥＳのときに、今回の太陽電池１の発生電力ＰPVが
前回の太陽電池１の発生電力ＰPV-1より大きいかどうか
を判定する（ステップＳ８）。
太陽電池１の出力電圧ＶPV1 の設定値をΔＶPV1 だけ増
加させ（ステップＳ６）、ステップＳ１に戻る。ステッ
プＳ５の判定結果がＹＥＳのときに、太陽電池１の出力
電圧ＶPV1 の設定値をΔＶPV1 だけ減少させ（ステップ
Ｓ７）、ステップＳ１に戻る。ステップＳ４の判定結果
がＹＥＳのときに、今回の太陽電池１の発生電力ＰPVが
前回の太陽電池１の発生電力ＰPV-1より大きいかどうか
を判定する（ステップＳ８）。
【００４７】ステップＳ８の判定結果がＮＯのときに、
太陽電池１の出力電圧ＶPV1 の設定値をΔＶPV1 だけ減
少させ（ステップＳ９）、ステップＳ１に戻る。ステッ
プＳ８の判定結果がＹＥＳのときに、太陽電池１の出力
電圧ＶPV1 の設定値をΔＶPV1 だけ増加させ（ステップ
Ｓ１０）、ステップＳ１に戻る。以上の各ステップを実
行することにより、太陽電池１の発生電力が最大となる
ように、太陽電池１の出力電圧ＶPV1 が増減制御される
ことになる。
太陽電池１の出力電圧ＶPV1 の設定値をΔＶPV1 だけ減
少させ（ステップＳ９）、ステップＳ１に戻る。ステッ
プＳ８の判定結果がＹＥＳのときに、太陽電池１の出力
電圧ＶPV1 の設定値をΔＶPV1 だけ増加させ（ステップ
Ｓ１０）、ステップＳ１に戻る。以上の各ステップを実
行することにより、太陽電池１の発生電力が最大となる
ように、太陽電池１の出力電圧ＶPV1 が増減制御される
ことになる。
【００４８】なお、このアルゴリズムは、バッテリの放
電モードおよび充電モードで共通である。ここで、図１
のＤＣ／ＤＣコンバータブロック５の具体構成の回路例
について、図面を参照しながら説明する。図６はプッシ
ュプル方式のＤＣ／ＤＣコンバータの回路構成例を示
し、２１，２２はそれぞれスイッチング用のトランジス
タ、２３は高周波トランス、２４，２５はそれぞれ整流
用のダイオード、２６は平滑用のインダクタである。
電モードおよび充電モードで共通である。ここで、図１
のＤＣ／ＤＣコンバータブロック５の具体構成の回路例
について、図面を参照しながら説明する。図６はプッシ
ュプル方式のＤＣ／ＤＣコンバータの回路構成例を示
し、２１，２２はそれぞれスイッチング用のトランジス
タ、２３は高周波トランス、２４，２５はそれぞれ整流
用のダイオード、２６は平滑用のインダクタである。
【００４９】図７はフルブリッジ方式のＤＣ／ＤＣコン
バータの回路構成例を示し、３１ないし３４はそれぞれ
スイッチング用のトランジスタ、３５は高周波トラン
ス、３６ないし３９はそれぞれ整流用のダイオード、４
０は平滑用のインダクタである。この回路の動作は周知
であるので、その動作説明は省略する。図８は、図６の
プッシュプル方式のＤＣ／ＤＣコンバータにおいて、ト
ランジスタ２１，２２の制御系（最大電力制御系も含
む）を含めた全体の回路構成の一例を示すものである。
以下、この回路について説明する。
バータの回路構成例を示し、３１ないし３４はそれぞれ
スイッチング用のトランジスタ、３５は高周波トラン
ス、３６ないし３９はそれぞれ整流用のダイオード、４
０は平滑用のインダクタである。この回路の動作は周知
であるので、その動作説明は省略する。図８は、図６の
プッシュプル方式のＤＣ／ＤＣコンバータにおいて、ト
ランジスタ２１，２２の制御系（最大電力制御系も含
む）を含めた全体の回路構成の一例を示すものである。
以下、この回路について説明する。
【００５０】図８において、２７は平滑コンデンサ、４
１は伝達関数制御系、４２は比較器、４３はパルス分配
器、４４は減算器、４５は図５のアルゴリズムを実行す
る最大電力発生制御系、４６は電流検出器、４７は電圧
検出器である。この図８の回路では、太陽電池１の電圧
ＶPV1 をトランジスタ２１，２２およびトランス２３で
高周波電圧に変換し、それをダイオード２４，２５で整
流して、インダクタ２６を通してバッテリ４およびイン
バータ３側へ送る。
１は伝達関数制御系、４２は比較器、４３はパルス分配
器、４４は減算器、４５は図５のアルゴリズムを実行す
る最大電力発生制御系、４６は電流検出器、４７は電圧
検出器である。この図８の回路では、太陽電池１の電圧
ＶPV1 をトランジスタ２１，２２およびトランス２３で
高周波電圧に変換し、それをダイオード２４，２５で整
流して、インダクタ２６を通してバッテリ４およびイン
バータ３側へ送る。
【００５１】この際、平滑コンデンサ２７の両端間に現
れる太陽電池１の出力電圧ＶPV1 を電圧検出器４７で検
出し、減算器４４にて太陽電池１が発生すべき目標とす
る電圧ＶPV1 * と太陽電池１の出力電圧ＶPV1 との差を
算出し、得られた電圧（ＶPV 1 −ＶDC * ）に対して伝達
関数制御系４１にて所定の比例積分制御のための伝達関
数演算処理を行った後、伝達関数制御系４１の出力信号
を比較器４２にて、例えば鋸歯状波信号と比較し、その
比較結果として得られるパルス幅変調信号をパルス分配
器４３で２分配してスイッチ素子２１，２２に加えるこ
とにより、太陽電池１の出力電圧ＶPV1 を一定とする制
御が行われる。
れる太陽電池１の出力電圧ＶPV1 を電圧検出器４７で検
出し、減算器４４にて太陽電池１が発生すべき目標とす
る電圧ＶPV1 * と太陽電池１の出力電圧ＶPV1 との差を
算出し、得られた電圧（ＶPV 1 −ＶDC * ）に対して伝達
関数制御系４１にて所定の比例積分制御のための伝達関
数演算処理を行った後、伝達関数制御系４１の出力信号
を比較器４２にて、例えば鋸歯状波信号と比較し、その
比較結果として得られるパルス幅変調信号をパルス分配
器４３で２分配してスイッチ素子２１，２２に加えるこ
とにより、太陽電池１の出力電圧ＶPV1 を一定とする制
御が行われる。
【００５２】なお、上記の比例積分制御の伝達関数とし
ては、例えば、Ｋ1 ，Ｋ2 ，Ｔ1 を定数、Ｓをラプラス
演算子としたときに、一例として、｛Ｋ2 ＋（Ｋ1 ／Ｓ
Ｔ1）｝が考えられる。一方、最大電力発生制御系４５
は、電圧検出器４７を介して太陽電池１の出力電圧Ｖ
PV1 を検出するとともに、電流検出器４６を介して太陽
電池１の出力電流ＩPV1 を検出し、これらの検出結果に
基づいて図５に示した制御アルゴリズムを実行し、太陽
電池１が発生すべき目標とする電圧ＶPV1 * を太陽電池
１の発生電力ＰPV1 が最大となるように追従制御する。
ては、例えば、Ｋ1 ，Ｋ2 ，Ｔ1 を定数、Ｓをラプラス
演算子としたときに、一例として、｛Ｋ2 ＋（Ｋ1 ／Ｓ
Ｔ1）｝が考えられる。一方、最大電力発生制御系４５
は、電圧検出器４７を介して太陽電池１の出力電圧Ｖ
PV1 を検出するとともに、電流検出器４６を介して太陽
電池１の出力電流ＩPV1 を検出し、これらの検出結果に
基づいて図５に示した制御アルゴリズムを実行し、太陽
電池１が発生すべき目標とする電圧ＶPV1 * を太陽電池
１の発生電力ＰPV1 が最大となるように追従制御する。
【００５３】この実施例のバッテリ併用型太陽光発電設
備によれば、太陽電池１の発生可能最大電力ＰPVM がイ
ンバータ３の消費電力より小さいか大きいかにかかわら
ず、ＤＣ／ＤＣコンバータ５により太陽電池１の発生電
力ＰPV1 が最大となるように太陽電池１の出力電圧Ｖ
PV1 を制御するので、太陽電池１の発電能力を最大限に
発揮させ、日射エネルギーをインバータ３への給電なら
びにバッテリ４の充電に有効に利用し、電力系統７から
の電力消費を低減することができる。
備によれば、太陽電池１の発生可能最大電力ＰPVM がイ
ンバータ３の消費電力より小さいか大きいかにかかわら
ず、ＤＣ／ＤＣコンバータ５により太陽電池１の発生電
力ＰPV1 が最大となるように太陽電池１の出力電圧Ｖ
PV1 を制御するので、太陽電池１の発電能力を最大限に
発揮させ、日射エネルギーをインバータ３への給電なら
びにバッテリ４の充電に有効に利用し、電力系統７から
の電力消費を低減することができる。
【００５４】また、夜間などにおいて太陽電池１からの
電力発生がない場合においては、電力系統７による充電
を指令するバッテリ充電指令を発生させ、ＤＣ／ＤＣコ
ンバータ５の動作を停止させるとともに、インバータ３
をコンバータとして機能させ、バッテリ４への充電電流
または充電電力を一定に制御するので、電力系統７から
バッテリ４へ充電電力を適切な状態で供給することが可
能であり、昼間などにおいてインバータ３の消費電力か
ら太陽電池１の発生電力を引いた不足電力の補償のため
に、消耗したバッテリ４の容量を他の充電設備を設ける
ことなく復活させることができる。
電力発生がない場合においては、電力系統７による充電
を指令するバッテリ充電指令を発生させ、ＤＣ／ＤＣコ
ンバータ５の動作を停止させるとともに、インバータ３
をコンバータとして機能させ、バッテリ４への充電電流
または充電電力を一定に制御するので、電力系統７から
バッテリ４へ充電電力を適切な状態で供給することが可
能であり、昼間などにおいてインバータ３の消費電力か
ら太陽電池１の発生電力を引いた不足電力の補償のため
に、消耗したバッテリ４の容量を他の充電設備を設ける
ことなく復活させることができる。
【００５５】つまり、バッテリ４をバッテリチャージャ
を別に設けることなく、インバータ３をバッテリチャー
ジャとして利用することで、バッテリを適切に充電する
ことができ、バッテリ４の寿命を短くすることがなく、
またインバータ３をバッテリチャージャに兼用している
ので、回路構成も簡単である。なお、ＤＣ／ＤＣコンバ
ータ５の制御のためのアルゴリズムは、前記したものに
限らず、これ以外にもあるのは当然である。また、ＤＣ
／ＤＣコンバータ５の具体的な回路構成についても、図
示の回路に限定されることはなく、種々考えることがで
きる。
を別に設けることなく、インバータ３をバッテリチャー
ジャとして利用することで、バッテリを適切に充電する
ことができ、バッテリ４の寿命を短くすることがなく、
またインバータ３をバッテリチャージャに兼用している
ので、回路構成も簡単である。なお、ＤＣ／ＤＣコンバ
ータ５の制御のためのアルゴリズムは、前記したものに
限らず、これ以外にもあるのは当然である。また、ＤＣ
／ＤＣコンバータ５の具体的な回路構成についても、図
示の回路に限定されることはなく、種々考えることがで
きる。
【００５６】
【発明の効果】この発明のバッテリ併用型太陽光発電設
備によれば、太陽電池の発生可能最大電力がインバータ
の消費電力より小さいか大きいかにかかわらず、ＤＣ／
ＤＣコンバータにより太陽電池の発生電力が最大となる
ように太陽電池の出力電圧を制御するので、太陽電池の
発電能力を最大限に発揮させ、日射エネルギーをインバ
ータの給電ならびにバッテリの充電に有効に利用するこ
とができる。
備によれば、太陽電池の発生可能最大電力がインバータ
の消費電力より小さいか大きいかにかかわらず、ＤＣ／
ＤＣコンバータにより太陽電池の発生電力が最大となる
ように太陽電池の出力電圧を制御するので、太陽電池の
発電能力を最大限に発揮させ、日射エネルギーをインバ
ータの給電ならびにバッテリの充電に有効に利用するこ
とができる。
【００５７】また、夜間などにおいて太陽電池からの電
力発生がない場合においては、電力系統による充電を指
令するバッテリ充電指令を発生させ、ＤＣ／ＤＣコンバ
ータの動作を停止させるとともに、インバータをコンバ
ータとして機能させ、バッテリへの充電電流または充電
電力を一定に制御するので、電力系統からバッテリへ充
電電力を適切に供給することが可能であり、昼間などに
おいてインバータの消費電力から太陽電池の発生電力を
引いた不足電力の補償のために、消耗したバッテリの容
量を他の充電設備を設けることなく復活させることがで
きる。
力発生がない場合においては、電力系統による充電を指
令するバッテリ充電指令を発生させ、ＤＣ／ＤＣコンバ
ータの動作を停止させるとともに、インバータをコンバ
ータとして機能させ、バッテリへの充電電流または充電
電力を一定に制御するので、電力系統からバッテリへ充
電電力を適切に供給することが可能であり、昼間などに
おいてインバータの消費電力から太陽電池の発生電力を
引いた不足電力の補償のために、消耗したバッテリの容
量を他の充電設備を設けることなく復活させることがで
きる。
【００５８】つまり、バッテリをバッテリチャージャを
別に設けることなく、インバータをバッテリチャージャ
として利用することで、バッテリを適切に充電すること
ができ、バッテリの寿命を短くすることがなく、またイ
ンバータをバッテリチャージャに兼用しているので、回
路構成も簡単である。
別に設けることなく、インバータをバッテリチャージャ
として利用することで、バッテリを適切に充電すること
ができ、バッテリの寿命を短くすることがなく、またイ
ンバータをバッテリチャージャに兼用しているので、回
路構成も簡単である。
【図１】この発明の一実施例のバッテリ併用型太陽光発
電設備の構成を示す概略ブロック図である。
電設備の構成を示す概略ブロック図である。
【図２】ＤＣ／ＤＣコンバータによる電圧変換に伴う電
圧−電流特性の変化を示す特性図である。
圧−電流特性の変化を示す特性図である。
【図３】ＤＣ／ＤＣコンバータによる電圧変換に伴う電
圧−電力特性の変化を示す特性図である。
圧−電力特性の変化を示す特性図である。
【図４】図１のバッテリ併用型太陽光発電設備のバッテ
リ充電モードにおけるインバータの直流端の電圧と太陽
電池の発生電力およびバッテリの放出電力との関係を示
す特性図である。
リ充電モードにおけるインバータの直流端の電圧と太陽
電池の発生電力およびバッテリの放出電力との関係を示
す特性図である。
【図５】最大電力発生制御を行うアルゴリズムを示すフ
ローチャートである。
ローチャートである。
【図６】プッシュプル方式のＤＣ／ＤＣコンバータの構
成の一例を示す回路図である。
成の一例を示す回路図である。
【図７】フルブリッジ方式のＤＣ／ＤＣコンバータの構
成の一例を示す回路図である。
成の一例を示す回路図である。
【図８】プッシュプル方式のＤＣ／ＤＣコンバータおよ
びその制御回路の構成を示す回路図である。
びその制御回路の構成を示す回路図である。
【図９】インバータと電力系統との接続部分の等価回路
を示す回路図である。
を示す回路図である。
【図１０】（ａ）〜（ｄ）は図９における電圧および電
流の波形およびベクトルを示す説明図である。
流の波形およびベクトルを示す説明図である。
【図１１】インバータおよびその周辺部の具体的な構成
を示す回路図である。
を示す回路図である。
【図１２】図１１のインバータのスイッチング素子に与
えるゲート信号を示す波形図である。
えるゲート信号を示す波形図である。
【図１３】図１１のインバータの他の部分の信号を示す
波形図である。
波形図である。
【図１４】従来のバッテリ併用型太陽光発電設備の一例
を示す概略ブロック図である。
を示す概略ブロック図である。
【図１５】図１４のバッテリ併用型太陽光発電設備のバ
ッテリ放電モードにおけるインバータの直流端の電圧と
太陽電池の発生電力およびバッテリの放出電力との関係
を示す特性図である。
ッテリ放電モードにおけるインバータの直流端の電圧と
太陽電池の発生電力およびバッテリの放出電力との関係
を示す特性図である。
１ 太陽電池 ２ 逆流阻止ダイオード ３ インバータ ４ バッテリ ５ ＤＣ／ＤＣコンバータ ６ 負荷 ７ 電力系統
フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｈ０２Ｊ 7/35 Ａ 9060−5Ｇ Ｋ 9060−5Ｇ (72)発明者 西村 荘治 京都市右京区梅津高畝町47番地 日新電機 株式会社内 (72)発明者 松川 満 京都市右京区梅津高畝町47番地 日新電機 株式会社内
Claims (1)
- 【請求項１】 電力系統と連系して負荷へ電力を供給す
るバッテリ併用型太陽光発電設備であって、 与えられた電力出力指令値に対応した電力を発生するイ
ンバータと太陽電池とをＤＣ／ＤＣコンバータを介して
接続し、 前記ＤＣ／ＤＣコンバータと前記インバータとの接続点
にバッテリを接続し、 前記ＤＣ／ＤＣコンバータを動作させて前記太陽電池の
発生電力が最大となるように前記太陽電池の出力電圧を
制御し、 前記電力系統による充電を指令するバッテリ充電指令発
生時に、ＤＣ／ＤＣコンバータの動作を停止させ、前記
インバータをコンバータ動作させて前記バッテリへの充
電電流または充電電力を一定に制御するようにしたこと
を特徴とするバッテリ併用型太陽光発電設備。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5055465A JPH06266455A (ja) | 1993-03-16 | 1993-03-16 | バッテリ併用型太陽光発電設備 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5055465A JPH06266455A (ja) | 1993-03-16 | 1993-03-16 | バッテリ併用型太陽光発電設備 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06266455A true JPH06266455A (ja) | 1994-09-22 |
Family
ID=12999363
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5055465A Pending JPH06266455A (ja) | 1993-03-16 | 1993-03-16 | バッテリ併用型太陽光発電設備 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06266455A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006060983A (ja) * | 2004-08-24 | 2006-03-02 | Matsushita Ecology Systems Co Ltd | 電源装置 |
| US8269372B2 (en) | 2008-12-23 | 2012-09-18 | Samsung Electro-Mechanics Co., Ltd. | Photovoltaic and fuel cell hybrid generation system using dual converters and single inverter and method of controlling the same |
| CN102882254A (zh) * | 2012-09-25 | 2013-01-16 | 合肥国润智能电气技术有限公司 | 零损耗光伏输出器 |
| CN103269109A (zh) * | 2013-06-09 | 2013-08-28 | 太仓苏晟电气技术科技有限公司 | 一种太阳能板充电器 |
| US8598741B2 (en) | 2008-12-23 | 2013-12-03 | Samsung Electro-Mechanics Co, Ltd. | Photovoltaic and fuel cell hybrid generation system using single converter and single inverter, and method of controlling the same |
| CN103607034A (zh) * | 2013-11-13 | 2014-02-26 | 中国能源建设集团广东省电力设计研究院 | 集约式光储热冷系统 |
| JP2015073368A (ja) * | 2013-10-02 | 2015-04-16 | 日本電信電話株式会社 | パワーコンディショナシステム |
| WO2018092821A1 (ja) * | 2016-11-21 | 2018-05-24 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 電力変換システム |
-
1993
- 1993-03-16 JP JP5055465A patent/JPH06266455A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006060983A (ja) * | 2004-08-24 | 2006-03-02 | Matsushita Ecology Systems Co Ltd | 電源装置 |
| US8269372B2 (en) | 2008-12-23 | 2012-09-18 | Samsung Electro-Mechanics Co., Ltd. | Photovoltaic and fuel cell hybrid generation system using dual converters and single inverter and method of controlling the same |
| US8598741B2 (en) | 2008-12-23 | 2013-12-03 | Samsung Electro-Mechanics Co, Ltd. | Photovoltaic and fuel cell hybrid generation system using single converter and single inverter, and method of controlling the same |
| CN102882254A (zh) * | 2012-09-25 | 2013-01-16 | 合肥国润智能电气技术有限公司 | 零损耗光伏输出器 |
| CN103269109A (zh) * | 2013-06-09 | 2013-08-28 | 太仓苏晟电气技术科技有限公司 | 一种太阳能板充电器 |
| JP2015073368A (ja) * | 2013-10-02 | 2015-04-16 | 日本電信電話株式会社 | パワーコンディショナシステム |
| CN103607034A (zh) * | 2013-11-13 | 2014-02-26 | 中国能源建设集团广东省电力设计研究院 | 集约式光储热冷系统 |
| WO2018092821A1 (ja) * | 2016-11-21 | 2018-05-24 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 電力変換システム |
| JP2018085780A (ja) * | 2016-11-21 | 2018-05-31 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 電力変換システム |
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