JP3173669B2 - 合成繊維トウ用連続熱処理機の圧力維持方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、合成繊維トウ用連続熱
処理機の圧力室内の圧力維持方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】捲縮装置により仮の捲縮を付与された合
成繊維トウを、水蒸気等を満した圧力室を備えた熱処理
機に通して熱処理することは、合成繊維製造工程の１つ
として重用されて来ている。その圧力室に前記合成繊維
トウ（以下、捲縮繊維塊とも略称する）を、そのままで
若しくは引き延ばされた形状で仕込み、次いで圧力室か
ら引き出す際に圧力室内の圧力を維持する方法は幾つか
提案されてきている。

【０００３】その１つは、圧力室前（入口）後（出口）
に装置されている圧力シ−ル部を、捲縮繊維塊で充填す
ることによって行なう、というものである。通常かかる
熱処理機では、上下１対の無端コンベアベルトに挟んで
捲縮繊維塊を移送するが、この圧力シ−ル方式では圧力
シ−ル部内において、該繊維塊と無端コンベアベルトと
の間に圧力室内圧に勝る摩擦抵抗が在って始めて成立す
る。

【０００４】そのため、前記摩擦抵抗を高め、圧力室内
の水蒸気等の熱媒の漏洩を防止するためには、圧力室へ
仕込む際の捲縮繊維塊の見掛け密度を大きくする必要が
あった。ところが高い見掛け密度の捲縮繊維塊を圧力室
内に導入した場合は、無端コンベアベルト上の繊維充填
密度が大きく熱処理所要時間が長く必要になり、装置が
長大になる。また、圧力室内で熱処理が進むにつれ、捲
縮繊維塊は熱収縮を起こし、圧力室出口側圧力シ−ル部
を通過する時の捲縮繊維塊断面積は小さくなってくる。

【０００５】結果として、該繊維塊と無端コンベアベル
ト間の摩擦抵抗は垂直抗力の減少によって低下する事に
なり、したがってそれまでに確保できていた内部圧力と
のバランスが失われ、捲縮繊維塊が出口側圧力シ−ル部
の外部へ吹き飛ばされる事態となって、安定した圧力室
の圧力維持は困難になるのが通例であった。これらの欠
点を改良するため、捲縮繊維塊を圧力室に仕込む際に引
き延ばしを行なうことも為されるが、この場合の熱処理
所要時間は引き延ばしの無い時よりも無端コンベアベル
ト上の繊維充填密度が小さいだけ短時間で完了できるも
のの、圧力室出口側圧力シ−ル部での被処理繊維の外部
への吹き出しトラブルや被処理繊維が損傷をこうむるな
どの問題は解消出来ていない。結局、入出両圧力シ−ル
部共に捲縮繊維塊で充填するという方法はあまり採用さ
れず、出口側圧力シ−ル部はラビリンスシ−ルとする方
法が用いられている。しかしラビリンス部と高温の被熱
処理繊維が直接擦過することによる繊維の損傷の多発、
捲縮を引き延した繊維しか通過させられない、高圧力に
なると長大なラビリンスシ−ルが必要になる、等の問題
で全面的に満足できる方法ではない。

【０００６】第２の圧力維持方法であり、また前記のさ
らに改良された方法としては、入口側及び／又は出口側
圧力シ−ル部にロ−ラ−を配設して捲縮繊維塊を押さえ
つけながらシ−ルするいわゆるロ−ラ−シ−ル方式があ
る。ところが、特に出口側では高温に達している捲縮繊
維塊に対して高圧力を加えるため、複数の単糸が融着し
たり、単糸に損傷が発生して品質低下を起こす傾向があ
り、また出口側ロ−ラ−シ−ル部前部に冷却室を設け
て、いったん捲縮繊維塊を冷却してからシ−ルする改良
も実施されているが、設備が複雑化すると同時に設備が
長くなるばかりでなく、被処理繊維の品質面でも完全に
満足するものではなかった。このように、設備の長大化
を防ぎ、圧力室の圧力維持の安定性に優れ、かつ被熱処
理繊維の損傷等の品質も満足される方法は未だ見出され
ていない。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、連続
熱処理機における上述した現状の問題点を克服し、被熱
処理繊維の品質を劣化させることなく圧力室の圧力維持
の安定性に優れ、且つ多くの銘柄処理に対応できる圧力
維持方法を提供することにある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明の上述の目的は、
捲縮された合成繊維トウを、上下１対の無端コンベアベ
ルトに挟んで大気圧以上の熱媒蒸気を満たした圧力室を
通して連続的に熱処理するに際し、捲縮装置から排出さ
れたトウを圧力室に仕込み、次いで熱処理済の合成繊維
トウを該圧力室から引出すとき、圧力室入口シール部と
圧力室出口シール部のいずれも中空直方体状（以下、矩
形筒状ともいう）に形成し、且つ、圧力室への印加熱媒
蒸気圧１〜３ｋｇ／ｃｍ^２Ｇに応じて、圧力室出口シー
ル部が備える合成繊維トウの通路となる矩形開口部の幅
（以下、横寸法という）を圧力室入口シール部の矩形開
口部の横寸法より３〜１２％小さくする、又は圧力室出
口シール部の矩形開口部の高さ（以下、縦寸法という。
又、縦寸法及び横寸法の意を表わすのに縦横寸法とい
う）及び横寸法を、圧力室入口シール部の矩形開口部の
縦横寸法より夫々１０〜２５％，１〜１２％小さくする
事を特徴とする合成繊維トウ用連続熱処理機の圧力維持
方法、により好適に達成される。

【０００９】また本発明では、圧力室出口シ−ル部の縦
寸法を小さくするのは上下１対の無端コンベアベルト間
のクリアランスを小さくする事で行い、横寸法を小さく
するのはトウの両サイドに存って少なくとも圧力室出口
シ−ル部分を走行する左右１対の無端ベルトを設け、該
無端ベルトを内側に巾寄せすることで行なう。

【００１０】かかる方法では、熱収縮の完了した捲縮繊
維塊が走行する圧力室出口側の、繊維塊走行方向に垂直
な断面が矩形をなした繊維塊走行路である矩形筒状シ−
ル部の横寸法又は縦横寸法が、圧力室入口側の該部の横
寸法又は縦横寸法より特定率だけ小さくなっており、被
熱処理捲縮繊維塊と上下及び左右の無端コンベアベルト
及び無端ベルト間の摩擦抵抗が再び発現し、優れた圧力
維持が達成され、被熱処理繊維塊が外部へ吹き出すトラ
ブルも無く、出口部の捲縮繊維塊寸法の変わった銘柄の
熱処理にも対応出来ることとなった。

【００１１】以下、本発明を詳細に説明する。本発明に
いう合成繊維トウ用連続熱処理機（以下、単に熱処理機
といい、また当該機による処理を熱処理という）とは、
トウが垂直に走行する縦型や水平に走行する横型、ある
いは斜めのものも含むが、一般的な横型について説明す
れば、中央部に大気圧以上の熱媒蒸気の満たされた圧力
室があり、その前後即ち入口及び出口側に被熱処理繊維
自体を充填することによって圧力室の圧力をシ−ルする
圧力シ−ル部を備えたものであって、被熱処理繊維の入
口圧力シ−ル部→圧力室→出口圧力シ−ル部の移動は上
下１対設けられた無端コンベアベルトに挟んで搬送され
る形式のものである。なお、該熱処理機への合成繊維ト
ウの仕込みは、入口側圧力シ−ル部直前に設けた捲縮装
置によって行なわれる。

【００１２】本発明では、捲縮装置により仮に捲縮の付
与された合成繊維トウが、塊状で即ち前記した如く捲縮
繊維塊として、捲縮装置の排出力を利用して入口側圧力
シ−ル部内に仕込まれる。ここで「仮に」というのは、
後述するようにここで付与した捲縮を適宜引き延ばしす
ることも有るからである。

【００１３】捲縮を付与された合成繊維トウは自身への
損傷をうけずに高い見掛け密度が得やすく、圧力シ−ル
部内での摩擦抵抗が大きくなり圧力のシ−ル性が良い。
ここでの捲縮は８ピッチ／ｉｎｃｈ〜１２ピッチ／ｉｎ
ｃｈが推奨される。これは、捲縮装置入口トウ速度が捲
縮装置を排出される捲縮繊維塊の速度の約１０倍になっ
ていることを意味する。なお仮の捲縮が付与されていな
い合成繊維トウでは、別途圧力室内に引込み装置（例え
ば多段ロ−ラ−）が必要であり、また圧力シ−ル部で十
分なシ−ル性を発揮するのには極めて狭少な圧力シ−ル
部をくぐらせる必要があって繊維自身の損傷が避け難
い、等の不具合があり結局ロ−ラ−シ−ル方式との差異
が失われ発明が達成されない。

【００１４】圧力室入口側圧力シ−ル部の寸法は、捲縮
装置で賦形された捲縮繊維塊の縦横寸法に合致すべきで
あり、本発明では縦方向は上下１対の無端コンベアベル
ト間のクリアランスを調整することにより行なう。横方
向の寸法は、上下からの挟み付けが十分であれば捲縮繊
維塊が横方向へ拡巾しようとするので、固定巾であって
も十分な摩擦抵抗が得られる。

【００１５】もちろん、トウの両サイドを走行するよう
に設けた左右１対の無端ベルトを、出口側圧力シ−ル部
のみならず入口側圧力シ−ル部まで走行させ、該無端ベ
ルトを内側に巾寄せして横方向寸法を制御しても良い。

【００１６】かくして入口側シ−ル部を通過した捲縮繊
維塊は、上下１対の無端コンベアベルト、又は該ベルト
及び左右１対の無端ベルトにより挟まれ又は包まれて圧
力室内を搬送される。この時、捲縮装置から排出される
捲縮繊維塊の排出速度（Ａｍ／ｍｉｎ）と前記したコン
ベアベルトの走行速度（搬送速度Ｂｍ／ｍｉｎ）とは、
必ずしも同一である必要はなく、Ｂ≧Ａであれば良い。

【００１７】Ｂ＞Ａの場合が、引き延ばし有りの状態で
あり、ＢをＡで除した値を引き延ばし比率と定義する。
この引き延ばし比率は、捲縮装置の排出速度と前記のコ
ンベアベルト走行速度の調整のみで容易に設定，制御出
来る。実際の運転にあたっては、熱処理で捲縮を固定
（セット）するのかどうか、必要な熱処理機滞留時間は
確保されているか、完全引き延ばしすると出口側圧力シ
−ル部での摩擦抵抗の低下が避け難い、等を勘案して引
き延ばし比率を設定するが、概ね１〜４がよく用いられ
る。

【００１８】かくして前記したコンベアベルトにより、
適宜に引き延ばされた状態で上下を挟まれてあるいは上
下左右を包まれて圧力室内を搬送される捲縮繊維塊は、
熱媒蒸気により加熱され温度が上昇し、大抵の合成繊維
の場合、繊維軸方向に収縮し、捲縮繊維塊の見掛け密度
は上昇し、容積は減少する。即ち圧力室出口部では捲縮
繊維塊の縦横寸法は圧力室入口部よりも小さくなる。

【００１９】圧力シ−ル部の縦横寸法が入口側と出口側
と同一である従来の場合、この状態から出口側圧力シ−
ル部を経由しての熱媒蒸気や被熱処理繊維の吹き出しが
起こり圧力維持は基より必要な熱処理も行なえない。

【００２０】本発明では、容積即ち縦横寸法の減少した
捲縮繊維塊の通過する出口側では、圧力室出口側圧力シ
−ル部の横寸法のみ又は縦横寸法を入口側より特定率だ
け小さくする事に特徴があり、これにより容積の減少し
た捲縮繊維塊と圧力シ−ル部との上下左右に摩擦抵抗が
発現し圧力シ−ルが出来るのである。

【００２１】出口側圧力シ−ル部の横寸法又は縦横寸法
を小さくするにあたっては、はじめから小さい寸法に作
製された圧力シ−ル部を設置する外に、前記した入口側
圧力シ−ル部での説明と同じく、縦寸法は上下１対の無
端コンベアベルト間のクリアランスを小さくすること
で、横寸法は左右１対の無端ベルトを内側に巾寄せする
ことでそれぞれ行なう。繊維塊の走行路の形状が矩形筒
状を呈している本発明の圧力シ−ル部において、当該走
行路の矩形開口部の幅（横寸法）や高さ（縦寸法）を小
さくする程度は、後述するように圧力室に印加する圧に
依存して高圧程高率に設定するのがよいが、総括的には
横寸法のみを行うときは３〜１２％、縦横寸法について
行うときは横寸法は１〜１２％，縦寸法は１０〜２５％
（いずれも対入口側）の範囲内に選定する。縦横２方向
で行うと横１方向よりも比較的低率で所期の効果が奏さ
れる。

【００２２】上下１対の無端コンベアベルトは耐熱・耐
摩耗性でかつ熱媒蒸気通過性の良い材料で形成され、熱
処理機内を入口から出口まで貫通して走行している。左
右１対の無端ベルトは同じ様な特性が要求されるが、走
行する領域は入口側圧力シ−ル部から出口側圧力シ−ル
部まで、または出口側圧力シ−ル部のみでもよい。また
走行には必ずしも駆動系統を付設する必要はなく、例え
ば、上下１対の無端コンベアベルトの中間両端部に左右
１対の無端ベルトを挟み、それの通過する出口側又は出
口側及び入口側圧力シ−ル部に巾規制路を設けてもよ
い。

【００２３】前にも述べたが、出口側圧力シ−ル部の横
寸法又は縦横寸法を入口側の横寸法又は縦横寸法に対し
どの程度とすべきかは、被熱処理素材の種類やトータル
デニール，捲縮のピッチ数，設定する引き延ばし率，素
材の収縮率，印加する圧力室への熱媒蒸気圧等の要素に
より変化するのでこれらを勘案して前述範囲内で設定す
べきである。最も影響の大きい熱媒蒸気圧の関数として
目安となる縦横それぞれの寸法の絞り率（出口寸法の入
口寸法に対する減少率％）を記せば以下のようである。

【００２４】即ち、１ｋｇ／ｃｍ² Ｇの辺りでは縦１０
〜１８％，横１〜３％位、２ｋｇ／ｃｍ² Ｇでは夫々１
８〜２２％，３〜７％、３ｋｇ／ｃｍ² Ｇでは２２〜２
５％，７〜１２％である。

【００２５】

【作用】以上詳述した方法では、被熱処理捲縮繊維塊の
縦横寸法が熱処理によって変わっても、出口側圧力シー
ル部の横寸法又は縦横寸法を入口部より狭少にするた
め、熱媒蒸気の漏洩する捲縮繊維塊との隙間が狭少にな
る。また捲縮繊維塊を矩形筒状の圧力シール部に充填す
るため、捲縮繊維塊の左右方向に空間が在るまま高圧で
圧搾するローラーシール方式に較べ、繊維に印加される
押圧力が大幅に低くても圧力シール効果が得られる。ま
た同じ理由で、出口側に長大なラビリンスシール設備も
不要となる。特に、高い縦方向に加える押圧力に頼らな
いで横寸法を小さくする本発明では、単繊維への押圧衝
撃力が緩和されて損傷が減るし、縦横寸法を小さくする
とこの作用が強調され、ことに出口側圧力シール部で熱
処理済の捲縮繊維塊と固設の巾寄せ部材との間に左右１
対の無端ベルトを介在させる場合には、捲縮繊維塊の左
右両端面部の擦過作用が大幅に減少する。

【００２６】

【実施例】

【１】本発明の実施例である図に基づいて説明する。ま
ず図１は本発明を実施する連続熱処理機の縦断面図であ
り、被処理合成繊維トウ１（本実施例ではアクリル系８
８万ト−タルデニ−ルのトウ）は図上左から供給され捲
縮装置２にて進行速度１２ｍ／ｍｉｎの捲縮繊維塊３に
形成され、図上右に向かって１８ｍ／ｍｉｎで走行して
いる上下１対の無端コンベアベルト７に挟まれて右に運
ばれ、縦１８ｍｍ，横２００ｍｍに設定された矩形断面
で筒状をなした圧力室入口シ−ル部４を通り、圧力室５
に搬送した。引き延ばし率は１．５になる。

【００２７】図２はかかる入口シ−ル部４の、捲縮繊維
塊３の進行方向に垂直な面の断面図であるが、図示の如
く捲縮繊維塊３の左右を挟む左右１対の無端ベルトは設
けていない。捲縮繊維塊３と入口シ−ル部４の矩形内部
の上下左右には肉眼で認められる隙間は無かった。

【００２８】圧力室出口シ−ル部６は入口シ−ル部と同
じ縦横寸法の矩形断面の筒状である。但し横寸法を狭め
るための巾寄せ部材８を固設しているし、さらに左右１
対の無端ベルト（ゴム製）９を走行するようにしている
ので該出口シ−ル部の実質の横寸法は１９０ｍｍである
（図３参照のこと）。

【００２９】圧力室５は室の上下から熱媒蒸気として飽
和水蒸気を導入し室の下底部から凝縮水を排出する構造
である（図１において水蒸気の導入孔，凝縮水の排出孔
は共に図示していない）。本実施例ではゲ−ジ圧２．０
ｋｇ／ｃｍ² の水蒸気を導入したが熱処理の間中、圧力
室に設けた圧力計の変動はわずかに±０．０６ｋｇ／ｃ
ｍ² であり、入口シ−ル部はもとより出口シ−ル部から
も水蒸気の洩れは肉眼でほとんど認められなかった。

【００３０】圧力室５への水蒸気導入配管の途中に設け
た蒸気積算流量計での流量に対する、圧力室下底部から
排出される凝縮水積算流量計の流量は９６．４重量％で
あった。この値は被熱処理捲縮繊維塊の持込み水分の影
響もうけるので完全ではないが、圧力シ−ル部からの水
蒸気の洩れの大小の目安となり、高度のシ−ル性が有る
ことを示している。

【００３１】この圧力室出口シ−ル部６の様子は図２と
同じく進行方向に垂直な面の断面図として図３に示され
る。図３により被熱処理捲縮繊維塊３が上下は上下１対
の無端コンベアベルト７に挟まれ、左右は同じように巾
寄せされた左右１対の無端ベルト９に挟まれていること
が理解されよう。本実施例の実験終了時に走行物の駆動
を全て一勢停止し、出口シ−ル部を解体して確認したと
ころ、捲縮繊維塊３と出口シ−ル部６の矩形内部の上下
左右には肉眼で認められる隙間は無かった。

【００３２】本実施例の被熱処理捲縮繊維塊は所定の後
処理ののち、繊維の物性値を評価した。評価項目は染着
度のトウの巾及び長さ方向のムラをあらわす染着度範囲
（染着度の最大値と最小値の差）と、熱処理後単繊維２
００本の顕微鏡観察により繊維直径以上の長さのクラッ
クを有する単繊維存在の比率（％）であらわした損傷
度、及び熱処理後捲縮繊維塊の左右両端面部のみから採
取した単繊維２００本の顕微鏡観察により、切断又は擦
過損傷を被っている単繊維存在比率（％）であらわした
擦過度である。第１、第２評価項目共に、とくに出口側
圧力シ−ル部による圧力シ−ル性が良いと小さい値にな
る。これは圧力シ−ル性が悪く被熱処理繊維塊が広く変
動した圧力下に晒されたり吹き出したりすると、熱処理
の均一性が失われて染色性のムラになること、同様に高
温の繊維が強い衝撃力で器機壁等に叩き付けられると単
繊維に割れ，裂け等のクラックが発生することによるの
である。第３の擦過度は文字通り出口側圧力シ−ル部左
右壁での繊維のこすれを表し、これが小さい程優れてい
る。

【００３３】評価結果は染着度範囲０．５８％，損傷度
２．０％，擦過度１．１％であり、優れた圧力維持方法
であることが示され、さらに捲縮繊維塊左右両端面部も
含めて、高品質の熱処理繊維が得られていることが理解
される。

【００３４】

【比較例】

【１】下側無端コンベアベルトを捲縮繊維塊の搬送用に
残し、入口シ−ル部，出口シ−ル部共にロ−ラ−シ−ル
装置に取り替えた外は実施例１と同じ熱処理機におい
て、実施例１の熱処理をロ−ラ−シ−ル方式で実施し
た。入出口側ロ−ラ−シ−ル装置からの水蒸気の洩れを
防止するのに、入口側は３ｋｇ／ｃｍ² Ｇであったが出
口側のロ−ラ−シ−ル装置は５ｋｇ／ｃｍ² Ｇのロ−ラ
−間面圧が必要であった。

【００３５】圧力室内の圧力計の変動は±０．０４ｋｇ
／ｃｍ² ，凝縮水流量比は９７．０重量％で、圧力維持
性、水蒸気の洩れは問題なかった。染着度範囲も０．５
０％で良好であったが、損傷度は３０％に達し、出口ロ
−ラ−シ−ルでの損傷が激しいことが判る。擦過度は評
価対象となる捲縮繊維塊左右両端面と言える部分が無か
ったので評価出来なかった。

【００３６】

【比較例】

【２】実施例１の熱処理機において、圧力室出口シ−ル
部６の巾寄せ部材８と左右１対の無端ベルト９とを取外
した外は実施例１と同じ条件での熱処理を行なった。間
欠的な出口シ−ル部からの水蒸気を伴った捲縮繊維塊の
吹き出しがあり、満足な操業が出来なかったが わずか
な量の試料は得られた。

【００３７】本実験の成績は圧力計の変動±０．５０ｋ
ｇ／ｃｍ² ，凝縮水流量比６３．４重量％，染着度範囲
２．５８％，損傷度２５％，擦過度８．０％であった。
肉眼観察とも合わせて熱処理が不均一で水蒸気の漏れが
激しく繊維も大きな損傷をこうむっていることが理解さ
れる。また、たまたま採集出来たこの実験試料でも、擦
過損傷が大きいことから、実施例１と較べて左右１対の
無端ベルトの擦過損傷防止効果が顕著であることが判
る。

【００３８】

【実施例】

【２】実施例１の熱処理機において、圧力室出口シール
部を実施例１と同一形状で縦１４ｍｍ，横２００ｍｍに
設定されており、巾寄せ部材８を備えたものに取替え、
出口シール部内を走行する左右１対の無端ベルトも撤去
した（出口シール部の実質の横寸法は１９５ｍｍ）外
は、実施例１と同じ条件での熱処理を行なった。良好な
操業が出来、十分な試料が得られた。水蒸気の洩れは入
口シール部では認められず、出口シール部で、わずかに
認められた。

【００３９】本実験の成績は圧力計の変動±０．０８ｋ
ｇ／ｃｍ² ，凝縮水流量比９３．７重量％，染着度範囲
０．６６％，損傷度４．０％，擦過度４．３％であり、
水蒸気洩れの少ない安定な圧力維持が出来、均一で損傷
の少ない熱処理が行なわれたことが判る。但し左右１対
の無端ベルトが無いため、実施例１より幾分擦過損傷が
起こっている。

【００４０】

【実施例】

【３】実施例１の熱処理機において、圧力室出口シール
部内の上下に、上下１対の無端コンベアベルト間クリア
ランスを小さくする目的で、上下調整部材１０を併設
（圧力室出口シール部の捲縮繊維塊進行方向に垂直な面
の断面図である図４を参照）した外は、実施例１と同じ
条件での熱処理を行なった。出口シール部の実質の縦寸
法は１４．４ｍｍ，横寸法は実施例１と同じく１９０ｍ
ｍである。極めて安定した操業性が得られ肉眼での水蒸
気の洩れは入・出口シール部共に認められなかった。

【００４１】本実験の成績は圧力計の変動±０．０３ｋ
ｇ／ｃｍ² ，凝縮水流量比９７．７重量％，染着度範囲
０．４３％，損傷度０．５％，擦過度０．６％と評価さ
れ圧力維持、熱処理繊維の品質共に特に優れている。

【００４２】

【発明の効果】以上述べたように本発明の方法は、熱媒
蒸気圧力の安定な維持性、熱処理の均一性、高い操業安
定性を充しつつ被熱処理繊維に割れ，裂け等の損傷や擦
過傷等の発生の少ない方法である。本法はシール部寸法
のフレキシビリティーに優れているので、被処理繊維塊
の銘柄が変っても直ちに適切な熱処理で対応することが
できる。又、熱媒蒸気洩れが少なく省エネルギー的で、
衛生的な作業環境となることも優れた効果である。

【００４３】

【図面の簡単な説明】

【図１】図１は本発明の方法の一実施例を示す、連続熱
処理機の縦断面図である。熱処理される合成繊維トウ１
が図上左から供給され、捲縮装置２にて捲縮繊維塊３に
形成され、圧力室入口シ−ル部４、圧力室５、圧力室出
口シ−ル部６内を貫通して右に走行する上下１対の無端
コンベアベルト７に該捲縮繊維塊３が挟まれて右に搬送
される状態を示す。

【図２】図２は図１の圧力室入口シ−ル部４の、捲縮繊
維塊３の進行方向に垂直な面の断面図である。入口シ−
ル部内には、捲縮繊維塊３の上下を挟んで上下１対の無
端コンベアベルト７が在ることを示す。

【図３】図３は図１の圧力室出口シ−ル部６の、捲縮繊
維塊３の進行方向に垂直な面の断面図である。出口シ−
ル部内には、捲縮繊維塊３の上下には上下１対の無端コ
ンベアベルト７が、左右には左右１対の無端ベルト９と
その外側に位置して固設された巾寄せ部材８が存ること
を示す。

【図４】図４は本発明の別の実施態様の出口シ−ル部６
を示す断面図である。出口シ−ル部内には、上下に上下
調整部材１０と上下１対の無端コンベアベルト７が、左
右には左右１対の無端ベルト９とその外側に位置して固
設された巾寄せ部材８が存ることを示す。

【００４４】

【符号の説明】 １ 合成繊維トウ ２ 捲縮装置 ３ 捲縮繊維塊 ４ 入口シ−ル部 ５ 圧力室 ６ 出口シ−ル部 ７ 上下１対の無端コンベアベルト ８ 巾寄せ部材 ９ 左右１対の無端ベルト １０ 上下調整部材

Claims (3)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 捲縮された合成繊維トウを、上下１対の
   無端コンベアベルトに挟んで大気圧以上の熱媒蒸気を満
   たした圧力室を通して連続的に熱処理するに際し、捲縮
   装置から排出されたトウを圧力室に仕込み、次いで熱処
   理済の合成繊維トウを該圧力室から引出すとき、 圧力室入口シール部と圧力室出口シール部のいずれも中
   空直方体状に形成し、且つ、圧力室への印加熱媒蒸気圧
   １〜３ｋｇ／ｃｍ^２Ｇに応じて、圧力室出口シール部が
   備える合成繊維トウの通路となる矩形開口部の幅（以
   下、 横寸法という）を圧力室入口シール部の矩形開口部の横
   寸法より３〜１２％小さくする、又は圧力室出口シール
   部の矩形開口部の高さ（以下、縦寸法という。又、縦寸
   法及び横寸法の意を表わすのに縦横寸法という）及び横
   寸法を、圧力室入口シール部の矩形開口部の縦横寸法よ
   り夫々１０〜２５％，１〜１２％小さくする事を特徴と
   する合成繊維トウ用連続熱処理機の圧力維持方法。
2. 【請求項２】 トウの両サイドを少なくとも圧力室出口
   シ−ル部分で走行する左右１対の無端ベルトを設け、該
   無端ベルトを内側に巾寄せすることを特徴とする請求項
   １記載の合成繊維トウ用連続熱処理機の圧力維持方法。
3. 【請求項３】 圧力室出口シ−ル部分において、前記上
   下１対の無端コンベアベルト間クリアランスを小さくす
   る事を特徴とする請求項１、又は請求項２記載の合成繊
   維トウ用連続熱処理機の圧力維持方法。