JP3140486B2 - 厚肉品の射出成形方法 - Google Patents
厚肉品の射出成形方法Info
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- mold
- cavity
- molding machine
- molding
- cavity unit
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
- B29C45/0025—Preventing defects on the moulded article, e.g. weld lines, shrinkage marks
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29L—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASS B29C, RELATING TO PARTICULAR ARTICLES
- B29L2011/00—Optical elements, e.g. lenses, prisms
- B29L2011/0016—Lenses
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は短いサイクルで高精度の
厚肉成形品を成形することができる厚肉品の射出成形方
法に関する。
厚肉成形品を成形することができる厚肉品の射出成形方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】プラスチックレンズのような厚肉品を射
出成形する場合、ひけ変形防止のために冷却が必要であ
るため成形サイクルが長くなる問題があった。これを解
決する方法としては、従来、特開昭６４−３６４２１号
公報に記載された射出成形方法が知られている。この射
出成形方法はコの字形の型締部材によりキャビティユニ
ットを型締めし、この型締めしたキャビティユニットを
ガラス転移点温度以上に加温して溶融樹脂を射出した
後、ゲートを閉じて、熱変形温度まで除冷し、次いで、
キャビティユニットの型締めを自己保持したままで、成
形機の型締め機構から開放し、単独で冷却させるように
している。
出成形する場合、ひけ変形防止のために冷却が必要であ
るため成形サイクルが長くなる問題があった。これを解
決する方法としては、従来、特開昭６４−３６４２１号
公報に記載された射出成形方法が知られている。この射
出成形方法はコの字形の型締部材によりキャビティユニ
ットを型締めし、この型締めしたキャビティユニットを
ガラス転移点温度以上に加温して溶融樹脂を射出した
後、ゲートを閉じて、熱変形温度まで除冷し、次いで、
キャビティユニットの型締めを自己保持したままで、成
形機の型締め機構から開放し、単独で冷却させるように
している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
射出成形方法では、型締部材はキャビティに射出される
樹脂圧力に抗して金型が型開きしないように保持する必
要があるため、強力な型締め力を要し、このため型締部
材を含めたキャビティユニット全体が大型化し、成形サ
イクルを短くするという本来の機能の阻害要因となって
いた。すなわち従来の射出成形方法は、冷却工程にキャ
ビティユニットを成形機の型締め機構から一旦、隔離
し、その間に別のキャビティユニットをセットして射出
することで成形サイクルを短くすることが目的であり、
キャビティユニットが大型化してしまうとその移動、交
換、着脱に対して装置が大がかりになるばかりでなく、
温度制御の能力も劣化してしまい、成形品の品質を損な
うためである。
射出成形方法では、型締部材はキャビティに射出される
樹脂圧力に抗して金型が型開きしないように保持する必
要があるため、強力な型締め力を要し、このため型締部
材を含めたキャビティユニット全体が大型化し、成形サ
イクルを短くするという本来の機能の阻害要因となって
いた。すなわち従来の射出成形方法は、冷却工程にキャ
ビティユニットを成形機の型締め機構から一旦、隔離
し、その間に別のキャビティユニットをセットして射出
することで成形サイクルを短くすることが目的であり、
キャビティユニットが大型化してしまうとその移動、交
換、着脱に対して装置が大がかりになるばかりでなく、
温度制御の能力も劣化してしまい、成形品の品質を損な
うためである。
【０００４】本発明は、このような問題点に鑑みてなさ
れたものであり、キャビティユニットを小型、軽量にす
ることができるばかりでなく、ひけを補うことにより射
出から冷却完了までの全工程を成形機で型締めした状態
で成形する通常の成形法よりも良い品質の成形品を成形
することができる厚肉品の射出成形方法を提供すること
を目的とする。
れたものであり、キャビティユニットを小型、軽量にす
ることができるばかりでなく、ひけを補うことにより射
出から冷却完了までの全工程を成形機で型締めした状態
で成形する通常の成形法よりも良い品質の成形品を成形
することができる厚肉品の射出成形方法を提供すること
を目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の厚肉品の射出成
形方法は、キャビティを形成する一対の金型と、この金
型の外縁部に着脱自在に係合して金型の型開き面を締結
する締結部材とによりキャビティユニットを構成し、こ
のキャビティユニットを配置した成形機の射出位置で型
締めした状態で溶融樹脂を射出した後、前記締結部材に
より金型の型開き面を締結した状態で成形機の型締め力
を解放し、キャビティユニットを成形機に配置した状態
で前記成形機の射出位置から退避させてキャビティ内の
樹脂容積の膨張力により金型をたわませると共に、金型
の弾性復元力で冷却に伴う樹脂の収縮を補償しながら樹
脂を固化する。
形方法は、キャビティを形成する一対の金型と、この金
型の外縁部に着脱自在に係合して金型の型開き面を締結
する締結部材とによりキャビティユニットを構成し、こ
のキャビティユニットを配置した成形機の射出位置で型
締めした状態で溶融樹脂を射出した後、前記締結部材に
より金型の型開き面を締結した状態で成形機の型締め力
を解放し、キャビティユニットを成形機に配置した状態
で前記成形機の射出位置から退避させてキャビティ内の
樹脂容積の膨張力により金型をたわませると共に、金型
の弾性復元力で冷却に伴う樹脂の収縮を補償しながら樹
脂を固化する。
【０００６】図１および図２は本発明に適用されるキャ
ビティユニット１の基本構成を例示して示す。キャビテ
ィユニット１は一対の金型２，３からなり、この金型
２，３が型締めされることにより、キャビティ４が形成
されている。一方の金型２には成形機の射出ノズルから
の溶融樹脂をキャビティ４に導くスプール５が形成され
ている。
ビティユニット１の基本構成を例示して示す。キャビテ
ィユニット１は一対の金型２，３からなり、この金型
２，３が型締めされることにより、キャビティ４が形成
されている。一方の金型２には成形機の射出ノズルから
の溶融樹脂をキャビティ４に導くスプール５が形成され
ている。
【０００７】このキャビティユニット１は金型２，３の
型開き面を締結する締結部材６を備えるものであり、締
結部材６はピン６ａにより他方の金型３に回動可能に軸
支されており、金型方向への回動により、先端のフック
部６ｂが一方の金型２の外縁部に係合すると共に、反対
方向の回動により、この係合が解除されるようになって
いる。この締結部材６は図２に示すように、金型２，３
の外縁部の複数箇所に設けられるものである。
型開き面を締結する締結部材６を備えるものであり、締
結部材６はピン６ａにより他方の金型３に回動可能に軸
支されており、金型方向への回動により、先端のフック
部６ｂが一方の金型２の外縁部に係合すると共に、反対
方向の回動により、この係合が解除されるようになって
いる。この締結部材６は図２に示すように、金型２，３
の外縁部の複数箇所に設けられるものである。
【０００８】
【作用】成形機に配置したキャビティユニット１を成形
機の射出位置で成形機の型締め機構により型締めした状
態で、溶融樹脂をキャビティ４内に射出する。その後、
締結部材６で金型２，３の型開き面を締結した状態でキ
ャビティユニット１を成形機に配置した状態で前記成形
機の射出位置から退避させて冷却する。
機の射出位置で成形機の型締め機構により型締めした状
態で、溶融樹脂をキャビティ４内に射出する。その後、
締結部材６で金型２，３の型開き面を締結した状態でキ
ャビティユニット１を成形機に配置した状態で前記成形
機の射出位置から退避させて冷却する。
【０００９】この時の作用を順に説明すると、まず、キ
ャビティ４内に高圧で充填された溶融樹脂は多少圧縮性
があり、圧力に見合っただけ比容積（ｃｍ３／ｇ）が減
少した状態でキャビティ４内に封じ込められる。この成
形機に配置した状態のキャビティユニット１を成形機の
型締め機構の型締力Ｆから開放して成形機の射出位置か
ら退避すると、この開放と同時に、樹脂の復元力（膨張
力）と締結部材６の作用と相俟って、キャビティ４を中
心にたわみΔｘが生じる。このΔｘは樹脂の充填圧が高
い程、また、キャビティの投影面積が大きい程、また金
型２，３の厚さが薄い程、大きくなる傾向を有してい
る。ところが、徐々に樹脂が冷却、固化していくに従
い、容積は収縮するが、このたわみΔｘによる弾性復元
力により、キャビティ面を押し戻す力が作用し、収縮に
追従しながらキャビティ４内の樹脂を圧縮保持すること
ができる。かくして、成形品は、表面にひけなどの欠陥
を生ずることなく、通常の型締力が常時作用していた場
合よりも良い品質の成形品を成形することができる。
ャビティ４内に高圧で充填された溶融樹脂は多少圧縮性
があり、圧力に見合っただけ比容積（ｃｍ３／ｇ）が減
少した状態でキャビティ４内に封じ込められる。この成
形機に配置した状態のキャビティユニット１を成形機の
型締め機構の型締力Ｆから開放して成形機の射出位置か
ら退避すると、この開放と同時に、樹脂の復元力（膨張
力）と締結部材６の作用と相俟って、キャビティ４を中
心にたわみΔｘが生じる。このΔｘは樹脂の充填圧が高
い程、また、キャビティの投影面積が大きい程、また金
型２，３の厚さが薄い程、大きくなる傾向を有してい
る。ところが、徐々に樹脂が冷却、固化していくに従
い、容積は収縮するが、このたわみΔｘによる弾性復元
力により、キャビティ面を押し戻す力が作用し、収縮に
追従しながらキャビティ４内の樹脂を圧縮保持すること
ができる。かくして、成形品は、表面にひけなどの欠陥
を生ずることなく、通常の型締力が常時作用していた場
合よりも良い品質の成形品を成形することができる。
【００１０】
【実施例】図３ないし図６は本発明の実施例を示す。図
３および図４において、型締めによりキャビティ１３を
形成する固定側型板１１および可動側型板１２と、これ
ら型板１１，１２の外縁部に着脱自在に係合して型板１
１，１２の型開き面を締結する締結部材１４とによりキ
ャビティユニット１０が構成されている。固定側型板１
１にはキャビティ１３に連通するスプール１５が形成さ
れ、このスプール１５が溶融樹脂を射出する成形機の加
熱シリンダ１６に接続されている。可動側型板１２側に
は、成形機の型締め機構を形成する型締装置１９の先端
部が連結されており、型板１１，１２に平行に押圧し、
所定の型締力を型板１１，１２に作用させる。
３および図４において、型締めによりキャビティ１３を
形成する固定側型板１１および可動側型板１２と、これ
ら型板１１，１２の外縁部に着脱自在に係合して型板１
１，１２の型開き面を締結する締結部材１４とによりキ
ャビティユニット１０が構成されている。固定側型板１
１にはキャビティ１３に連通するスプール１５が形成さ
れ、このスプール１５が溶融樹脂を射出する成形機の加
熱シリンダ１６に接続されている。可動側型板１２側に
は、成形機の型締め機構を形成する型締装置１９の先端
部が連結されており、型板１１，１２に平行に押圧し、
所定の型締力を型板１１，１２に作用させる。
【００１１】図６は成形機の金型配置部を示す。この実
施例の成形機では２基のキャビティユニット１０，１０
を並列に配置している。各キャビティユニット１０の可
動側型板１２は可動側の金型ベース２０に横方向へスラ
イド移動可能となっている。このため金型ベース２０の
前面側には蟻溝形状のガイドスリット２１が横方向に形
成されると共に、各可動側型板１２の対向面側にはガイ
ドスリット２１に係合状態で挿入されるガイド突起２２
が形成されている。また、金型ベース２０の片側には油
圧シリンダなどのアクチュエータ２３が取り付けられ、
このアクチュエータ２３のロッド２４が可動側型板１２
に連結されている。なお、前述のように、各キャビティ
ユニット１０，１０には型開き面を締結する締結部材１
４が取り付けられている。この締結部材１４は金型ベー
ス２０に取り付けられたアクチュエータ（図示省略）に
より型板１１，１２の締結およびその開放を行う。ま
た、このような可動側の金型ベース２０には固定側の金
型ベース２５が対向配置されている。この固定側の金型
ベース２５には固定側型板１１が固定具（図示省略）に
より固定されるが、寸法ｔの段部により逃げが形成され
ている。
施例の成形機では２基のキャビティユニット１０，１０
を並列に配置している。各キャビティユニット１０の可
動側型板１２は可動側の金型ベース２０に横方向へスラ
イド移動可能となっている。このため金型ベース２０の
前面側には蟻溝形状のガイドスリット２１が横方向に形
成されると共に、各可動側型板１２の対向面側にはガイ
ドスリット２１に係合状態で挿入されるガイド突起２２
が形成されている。また、金型ベース２０の片側には油
圧シリンダなどのアクチュエータ２３が取り付けられ、
このアクチュエータ２３のロッド２４が可動側型板１２
に連結されている。なお、前述のように、各キャビティ
ユニット１０，１０には型開き面を締結する締結部材１
４が取り付けられている。この締結部材１４は金型ベー
ス２０に取り付けられたアクチュエータ（図示省略）に
より型板１１，１２の締結およびその開放を行う。ま
た、このような可動側の金型ベース２０には固定側の金
型ベース２５が対向配置されている。この固定側の金型
ベース２５には固定側型板１１が固定具（図示省略）に
より固定されるが、寸法ｔの段部により逃げが形成され
ている。
【００１２】このような成形機を用いて射出成形を行う
場合、例えばレンズなどの厚肉品を成形する場合、樹脂
の射出、キャビティユニット１０の冷却は、以下のよう
に行われる。まず、型締装置１９により成形機の射出位
置にあるキャビティユニット１０を型締めした状態で、
加熱シリンダ１６からキャビティ１３内に溶融樹脂を射
出する。そして、締結部材１４によりクランプしたま
ま、成形機の型締め力を解放してキャビティユニット１
０を成形機の射出位置から退避させ、キャビティユニッ
ト１０を冷却して樹脂固化させる。このキャビティユニ
ット１０の射出位置から退避後には、新たに別のキャビ
ティユニットを成形機の射出位置にセットして射出を行
う。従って、キャビティユニット１０を次々と交換する
ことにより、連続的な成形ができ、成形サイクルを短く
することができる。
場合、例えばレンズなどの厚肉品を成形する場合、樹脂
の射出、キャビティユニット１０の冷却は、以下のよう
に行われる。まず、型締装置１９により成形機の射出位
置にあるキャビティユニット１０を型締めした状態で、
加熱シリンダ１６からキャビティ１３内に溶融樹脂を射
出する。そして、締結部材１４によりクランプしたま
ま、成形機の型締め力を解放してキャビティユニット１
０を成形機の射出位置から退避させ、キャビティユニッ
ト１０を冷却して樹脂固化させる。このキャビティユニ
ット１０の射出位置から退避後には、新たに別のキャビ
ティユニットを成形機の射出位置にセットして射出を行
う。従って、キャビティユニット１０を次々と交換する
ことにより、連続的な成形ができ、成形サイクルを短く
することができる。
【００１３】図５は、このようにして成形する場合にお
ける型板１２（型板１１も同様）のたわみ量δを最適値
にするための説明図である。同図において、Ｌは型板が
受ける成形圧力の受面の長さ（ｍｍ）、ｈは型板の厚さ
（ｍｍ）、Ｐは型板に作用する樹脂圧（ｋｇｆ／ｃ
ｍ２）であり、Ｅをヤング率（Ｅ＝２．１×１０６ｋｇ
ｆ／ｃｍ２）、Ｂを型板の巾（ｍｍ）、ｂを成形圧力の
受面の幅（ｍｍ）、Ｉを型板の断面２次モーメント（Ｉ
＝Ｂｈ３／１２）とした場合、樹脂圧Ｐが作用したとき
の型板のたわみ量δ（ｍｍ）は、δ＝５ＰｂＬ４／３８
４ＥＩより求めることができる。従って、例えばＢ＝１
５０，ｈ＝２５，Ｌ＝１５０，ｂ＝２０，Ｐ＝４００の
時はδ＝０．１３（ｍｍ）と設計することができる。こ
の場合、このδは厚さ３ｍｍ程度の凸レンズへの成形で
あり、その成形圧力をＰ＝４００ｋｇｆ／ｃｍ２とした
が、さらに厚肉のレンズの場合には成形圧力を高くする
ので、型板も厚くする必要がある。具体的には厚さ１〜
３ｍｍのレンズはＰ＝４００ｋｇｆ／ｃｍ２、厚さ４〜
５ｍｍのレンズはＰ＝５００〜７００ｋｇｆ／ｃｍ２、
厚さ６〜１０ｍｍのレンズはＰ＝８００〜１０００ｋｇ
ｆ／ｃｍ２で成形するが、レンズが厚くなるに従い樹脂
の収縮量も大きくなるため、δの値をあまり大きくする
ことは金型の寿命との関係から好ましくない。従って、
上式を基準として、δは最大でもδ＜０．２ｍｍが良好
である。
ける型板１２（型板１１も同様）のたわみ量δを最適値
にするための説明図である。同図において、Ｌは型板が
受ける成形圧力の受面の長さ（ｍｍ）、ｈは型板の厚さ
（ｍｍ）、Ｐは型板に作用する樹脂圧（ｋｇｆ／ｃ
ｍ２）であり、Ｅをヤング率（Ｅ＝２．１×１０６ｋｇ
ｆ／ｃｍ２）、Ｂを型板の巾（ｍｍ）、ｂを成形圧力の
受面の幅（ｍｍ）、Ｉを型板の断面２次モーメント（Ｉ
＝Ｂｈ３／１２）とした場合、樹脂圧Ｐが作用したとき
の型板のたわみ量δ（ｍｍ）は、δ＝５ＰｂＬ４／３８
４ＥＩより求めることができる。従って、例えばＢ＝１
５０，ｈ＝２５，Ｌ＝１５０，ｂ＝２０，Ｐ＝４００の
時はδ＝０．１３（ｍｍ）と設計することができる。こ
の場合、このδは厚さ３ｍｍ程度の凸レンズへの成形で
あり、その成形圧力をＰ＝４００ｋｇｆ／ｃｍ２とした
が、さらに厚肉のレンズの場合には成形圧力を高くする
ので、型板も厚くする必要がある。具体的には厚さ１〜
３ｍｍのレンズはＰ＝４００ｋｇｆ／ｃｍ２、厚さ４〜
５ｍｍのレンズはＰ＝５００〜７００ｋｇｆ／ｃｍ２、
厚さ６〜１０ｍｍのレンズはＰ＝８００〜１０００ｋｇ
ｆ／ｃｍ２で成形するが、レンズが厚くなるに従い樹脂
の収縮量も大きくなるため、δの値をあまり大きくする
ことは金型の寿命との関係から好ましくない。従って、
上式を基準として、δは最大でもδ＜０．２ｍｍが良好
である。
【００１４】なお、前述のように前記成形機による成形
では、キャビティユニット１０がアクチュエータ２３に
よりガイドスリット２１に沿ってスライドするため、一
方のキャビティユニット１０に樹脂を射出し、締結部材
１４でクランプしたまま、そのキャビティユニット１０
を退避させると共に、他方のキャビティユニット１０を
セットすることができ、迅速なキャビティユニットの交
換を行うことができる。この場合、他方のキャビティユ
ニット１０の型締め時には寸法ｔの段部２６の作用によ
り退避した一方のキャビティユニット１０に型締力が作
用することがない。
では、キャビティユニット１０がアクチュエータ２３に
よりガイドスリット２１に沿ってスライドするため、一
方のキャビティユニット１０に樹脂を射出し、締結部材
１４でクランプしたまま、そのキャビティユニット１０
を退避させると共に、他方のキャビティユニット１０を
セットすることができ、迅速なキャビティユニットの交
換を行うことができる。この場合、他方のキャビティユ
ニット１０の型締め時には寸法ｔの段部２６の作用によ
り退避した一方のキャビティユニット１０に型締力が作
用することがない。
【００１５】従って、上記構成により射出成形を行う
と、ひけのない高品質の成形品を成形できるが、さらに
成形機の中だけでキャビティユニットの交換を行うの
で、付帯設備が不要で、成形機全体を非常にコンパクト
にまとめることができるうえ、キャビティユニットの切
り換えを連続してスムーズに行うことができる利点があ
る。
と、ひけのない高品質の成形品を成形できるが、さらに
成形機の中だけでキャビティユニットの交換を行うの
で、付帯設備が不要で、成形機全体を非常にコンパクト
にまとめることができるうえ、キャビティユニットの切
り換えを連続してスムーズに行うことができる利点があ
る。
【００１６】
【発明の効果】本発明は型締め状態で樹脂が射出された
キャビティユニットを型開き面の締結状態で成形機に配
置した状態で、成形機の射出位置から成形機の型締力が
作用しない位置に退避させて冷却するため、以下の効果
を有する。
キャビティユニットを型開き面の締結状態で成形機に配
置した状態で、成形機の射出位置から成形機の型締力が
作用しない位置に退避させて冷却するため、以下の効果
を有する。
【００１７】（１）表面にひけのない高品質の成形品を
成形できる。特にレンズなどの厚肉で高精度な転写性を
要する成形品には好適で、面精度の良好なレンズを成形
することができる。 （２）冷却工程中は型締力を開放し、別のキャビティユ
ニットで成形できるので、通常の成形の１サイクルの間
に複数ショット成形する事が可能で成形サイクルを短く
することができる。
成形できる。特にレンズなどの厚肉で高精度な転写性を
要する成形品には好適で、面精度の良好なレンズを成形
することができる。 （２）冷却工程中は型締力を開放し、別のキャビティユ
ニットで成形できるので、通常の成形の１サイクルの間
に複数ショット成形する事が可能で成形サイクルを短く
することができる。
【図１】本発明に適用されるキャビティユニットの基本
構成を例示する断面図。
構成を例示する断面図。
【図２】本発明に適用されるキャビティユニットの例示
の平面図。
の平面図。
【図３】本発明の実施例に適用される成形機の断面図。
【図４】本発明の実施例に適用されるキャビティユニッ
トの斜視図。
トの斜視図。
【図５】本発明の実施例の作用を説明する断面図。
【図６】本発明の実施例に適用される成形機の斜視図。
１ キャビティユニット ２ 金型 ３ 金型 ４ キャビティ ６ 締結部材
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B29C 45/26 - 45/44 B29C 45/64 B29C 33/00 - 33/76
Claims (1)
- 【請求項１】 キャビティを形成する一対の金型と、こ
の金型の外縁部に着脱自在に係合して金型の型開きを締
結する締結部材とによりキャビティユニットを構成し、
このキャビティユニットを配置した成形機の射出位置で
型締めした状態で溶融樹脂を射出した後、前記締結部材
により金型の型開き面を締結した状態で成形機の型締め
力を解放し、キャビティユニットを成形機に配置した状
態で前記成形機の射出位置から退避させてキャビティ内
の樹脂容積の膨張力により金型をたわませると共に、金
型の弾性復元力で冷却に伴う樹脂の収縮を補償しながら
樹脂を固化することを特徴とする厚肉品の射出成形方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14646991A JP3140486B2 (ja) | 1991-04-26 | 1991-04-26 | 厚肉品の射出成形方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14646991A JP3140486B2 (ja) | 1991-04-26 | 1991-04-26 | 厚肉品の射出成形方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04327919A JPH04327919A (ja) | 1992-11-17 |
| JP3140486B2 true JP3140486B2 (ja) | 2001-03-05 |
Family
ID=15408346
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14646991A Expired - Fee Related JP3140486B2 (ja) | 1991-04-26 | 1991-04-26 | 厚肉品の射出成形方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3140486B2 (ja) |
Cited By (2)
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|---|---|---|---|---|
| CN101037646B (zh) * | 2003-08-27 | 2010-12-08 | 化研科技株式会社 | 除去助焊剂用洗涤剂及助焊剂的洗涤方法 |
| KR20200012093A (ko) * | 2018-07-26 | 2020-02-05 | 주식회사 서연이화 | 사출 성형기의 금형잠금장치 |
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