JP3138337B2 - 高強度かつ高弾性率繊維の製造法 - Google Patents
高強度かつ高弾性率繊維の製造法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高強度高弾性率を有す
る溶融異方性芳香族ポリエステル複合繊維の製造方法に
関する。
る溶融異方性芳香族ポリエステル複合繊維の製造方法に
関する。
【０００２】
【従来の技術】溶融加工容易な溶融異方性芳香族ポリエ
ステルを融点以上の温度で紡糸口金より押出すことによ
り配向度の高い繊維が得られ、更に熱処理により繊維フ
ィラメントの強度および弾性率を向上させることが可能
であることは特開昭５４−７７６９１号公報、特公平６
１−１７４４０８号公報、特開昭６２−６９８２１号公
報等で公知である。
ステルを融点以上の温度で紡糸口金より押出すことによ
り配向度の高い繊維が得られ、更に熱処理により繊維フ
ィラメントの強度および弾性率を向上させることが可能
であることは特開昭５４−７７６９１号公報、特公平６
１−１７４４０８号公報、特開昭６２−６９８２１号公
報等で公知である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】このように異方性溶融
相を形成するポリマーから得られる繊維（液晶性材料）
は、高強度と高弾性率を示し、耐熱性、耐薬品性等にも
優れた性能を有することから近年工業的にも非常に注目
を浴びている。しかし、高強度高弾性率繊維を得るため
に、無緊張状態でボビンを巻いたり、ネット上で熱処理
する方法が採用されているが、不活性ガス、真空中また
は不活性ガスと活性ガスとを組み合わせたガス中で高温
かつ長時間の熱処理を必要とするため、ガス原料費およ
びユーテリテイーによるコスト・アップが著しく大き
く、工業的生産上大きな障害となっている。合理化対策
として、異方性溶融相を形成するポリマーからなる繊維
の熱処理を最初から融点直下あるいは融点近辺の高温で
実施すると、確かに徐々に昇温する場合に比べ短時間で
繊維強度を増加させることができるが、繊維間の膠着が
激しくなり、目的とする高強度高弾性率繊維を得ること
ができなかった。本発明者らは、上述した高強度高弾性
率を保持させたまま、膠着のない繊維を合理的に得るた
めに鋭意研究を進めた結果本発明を見出したものであ
る。
相を形成するポリマーから得られる繊維（液晶性材料）
は、高強度と高弾性率を示し、耐熱性、耐薬品性等にも
優れた性能を有することから近年工業的にも非常に注目
を浴びている。しかし、高強度高弾性率繊維を得るため
に、無緊張状態でボビンを巻いたり、ネット上で熱処理
する方法が採用されているが、不活性ガス、真空中また
は不活性ガスと活性ガスとを組み合わせたガス中で高温
かつ長時間の熱処理を必要とするため、ガス原料費およ
びユーテリテイーによるコスト・アップが著しく大き
く、工業的生産上大きな障害となっている。合理化対策
として、異方性溶融相を形成するポリマーからなる繊維
の熱処理を最初から融点直下あるいは融点近辺の高温で
実施すると、確かに徐々に昇温する場合に比べ短時間で
繊維強度を増加させることができるが、繊維間の膠着が
激しくなり、目的とする高強度高弾性率繊維を得ること
ができなかった。本発明者らは、上述した高強度高弾性
率を保持させたまま、膠着のない繊維を合理的に得るた
めに鋭意研究を進めた結果本発明を見出したものであ
る。
【０００４】本発明は、芯成分が異方性溶融相を形成し
得る芳香族ポリエステル（以下 Ｐ１と略す）、鞘成分
がＰ１の融点（Ｔｍ）より高い融点を有する異方性溶融
相を形成し得る芳香族ポリエステル（以下 Ｐ２と略
す）からなる芯鞘型複合繊維を、Ｐ１のＴｍ以上の温度
で熱処理することを特徴とする高強度かつ高弾性率繊維
の製造法である。
得る芳香族ポリエステル（以下 Ｐ１と略す）、鞘成分
がＰ１の融点（Ｔｍ）より高い融点を有する異方性溶融
相を形成し得る芳香族ポリエステル（以下 Ｐ２と略
す）からなる芯鞘型複合繊維を、Ｐ１のＴｍ以上の温度
で熱処理することを特徴とする高強度かつ高弾性率繊維
の製造法である。
【０００５】Ｐ１成分は異方性溶融相を形成し得る芳香
族ポリエステルであり、Ｐ２成分としては用いる芯成分
よりＴｍが高くかつ異方性溶融相を形成し得る芳香族ポ
リエステルであり、このようにＰ１−Ｐ２成分が同種類
のポリマーの場合、優れた相溶性が期待でき、芯鞘界面
の剥離も抑制できる。
族ポリエステルであり、Ｐ２成分としては用いる芯成分
よりＴｍが高くかつ異方性溶融相を形成し得る芳香族ポ
リエステルであり、このようにＰ１−Ｐ２成分が同種類
のポリマーの場合、優れた相溶性が期待でき、芯鞘界面
の剥離も抑制できる。
【０００６】またＰ２成分が異方性溶融相を形成し得る
芳香族ポリエステルであれば、熱処理（固相重合）の段
階で強度、弾性率等の力学的性質が改善される効果は顕
著である。芯成分に異方性溶融相を形成し得る芳香族ポ
リエステルを用いる関係上、後工程で５％（１．０５
倍）以上の延伸をすることができない該複合繊維では熱
処理によって性能改善が期待されるため有利である。
芳香族ポリエステルであれば、熱処理（固相重合）の段
階で強度、弾性率等の力学的性質が改善される効果は顕
著である。芯成分に異方性溶融相を形成し得る芳香族ポ
リエステルを用いる関係上、後工程で５％（１．０５
倍）以上の延伸をすることができない該複合繊維では熱
処理によって性能改善が期待されるため有利である。
【０００７】本発明に用いられる異方性溶融相を形成し
得る芳香族ポリエステル（Ｐ１とＰ２を含めてＴＬＣＰ
と称す）としては、例えば、芳香族ジオール、芳香族ジ
カルボン酸、芳香族ヒドロキシカルボン酸等より得られ
るポリマーであり、好適には化１に示す反復構成単位の
組み合わせからなるポリマーが挙げられる。
得る芳香族ポリエステル（Ｐ１とＰ２を含めてＴＬＣＰ
と称す）としては、例えば、芳香族ジオール、芳香族ジ
カルボン酸、芳香族ヒドロキシカルボン酸等より得られ
るポリマーであり、好適には化１に示す反復構成単位の
組み合わせからなるポリマーが挙げられる。
【０００８】
【化１】
【０００９】成分中には、その強力が実質的に低下しな
い範囲で、他のポリマーあるいは添加剤（顔料、カーボ
ン、熱安定剤、紫外線吸収剤、滑剤、蛍光増白剤等）を
含んでいても良い。芯成分として好ましくは、化２に示
す（Ａ）、（Ｂ）の反復構成単位から成る部分が８０モ
ル％以上であるポリマーであり、特に（Ａ）と（Ｂ）の
合計量に対する（Ｂ）の成分が３〜４５モル％である芳
香族ポリエステルが好ましい。
い範囲で、他のポリマーあるいは添加剤（顔料、カーボ
ン、熱安定剤、紫外線吸収剤、滑剤、蛍光増白剤等）を
含んでいても良い。芯成分として好ましくは、化２に示
す（Ａ）、（Ｂ）の反復構成単位から成る部分が８０モ
ル％以上であるポリマーであり、特に（Ａ）と（Ｂ）の
合計量に対する（Ｂ）の成分が３〜４５モル％である芳
香族ポリエステルが好ましい。
【００１０】
【化２】
【００１１】本発明の特徴の一つは、鞘成分Ｐ２のＴｍ
が芯成分Ｐ１のＴｍより高いことにある。ここで言うＴ
ｍは、紡糸前の各ポリマーの融点を意味している。Ｐ１
とＰ２のＴｍ差は好ましくは１０℃以上、さらに好まし
くは２５℃以上である。Ｔｍ差が１０℃未満では熱処理
における微妙な処理温度のずれにより膠着を生じ、本発
明の主旨からはずれる場合がある。具体的な芯鞘成分の
好適な組み合わせ例を化３に示す。
が芯成分Ｐ１のＴｍより高いことにある。ここで言うＴ
ｍは、紡糸前の各ポリマーの融点を意味している。Ｐ１
とＰ２のＴｍ差は好ましくは１０℃以上、さらに好まし
くは２５℃以上である。Ｔｍ差が１０℃未満では熱処理
における微妙な処理温度のずれにより膠着を生じ、本発
明の主旨からはずれる場合がある。具体的な芯鞘成分の
好適な組み合わせ例を化３に示す。
【００１２】
【化３】
【００１３】本発明に言うＴｍの測定法を以下に述べ
る。ＤＳＣ（例えばＭｅｔｔｌｅｒ社製ＴＡ３０００）
装置にサンプルを１０〜２０ｍｇとり、アルミ製パンへ
封入した後、窒素を５０ｃｃ／ｍｉｎ流し、昇温速度２
０℃／ｍｉｎで測定し、吸熱ピークの頂点を示す温度で
表される。ポリマーの種類によっては、１ｓｔ−ｒｕｎ
で明確な吸熱ピークが現れない場合もある。しかる場合
は、５０℃／ｍｉｎの昇温速度で、予想される吸熱ピー
ク温度により５０℃以上高い温度で３分程度加熱して完
全に溶融した後８０℃／ｍｉｎで５０℃まで冷却し、し
かる後２０℃／ｍｉｎの昇温速度で測定すると良い。本
発明に言う複合繊維の好ましい複合比率は、芯成分の断
面積をＡ、鞘成分の断面積をＢとするとき、Ｂ／（Ａ＋
Ｂ）＝０．０５〜０．６の範囲である。
る。ＤＳＣ（例えばＭｅｔｔｌｅｒ社製ＴＡ３０００）
装置にサンプルを１０〜２０ｍｇとり、アルミ製パンへ
封入した後、窒素を５０ｃｃ／ｍｉｎ流し、昇温速度２
０℃／ｍｉｎで測定し、吸熱ピークの頂点を示す温度で
表される。ポリマーの種類によっては、１ｓｔ−ｒｕｎ
で明確な吸熱ピークが現れない場合もある。しかる場合
は、５０℃／ｍｉｎの昇温速度で、予想される吸熱ピー
ク温度により５０℃以上高い温度で３分程度加熱して完
全に溶融した後８０℃／ｍｉｎで５０℃まで冷却し、し
かる後２０℃／ｍｉｎの昇温速度で測定すると良い。本
発明に言う複合繊維の好ましい複合比率は、芯成分の断
面積をＡ、鞘成分の断面積をＢとするとき、Ｂ／（Ａ＋
Ｂ）＝０．０５〜０．６の範囲である。
【００１４】面積は、繊維横断面の顕微鏡写真から求め
た芯、鞘部の面積から求める。ここで面積比が０．０５
未満では鞘成分による被覆が十分でなく、一部芯成分が
露出したり、摩擦、摩耗により容易に鞘成分が剥がれた
りする場合があり、逆に０．６を越えると芯成分の比率
が減少し、芯成分の強度増加率の寄与が小さくなり、結
果として目的とする強度が得られず本発明の主旨からは
ずれる場合がある。
た芯、鞘部の面積から求める。ここで面積比が０．０５
未満では鞘成分による被覆が十分でなく、一部芯成分が
露出したり、摩擦、摩耗により容易に鞘成分が剥がれた
りする場合があり、逆に０．６を越えると芯成分の比率
が減少し、芯成分の強度増加率の寄与が小さくなり、結
果として目的とする強度が得られず本発明の主旨からは
ずれる場合がある。
【００１５】本発明の芯鞘成分からなる複合繊維は、公
知の方法、例えば図１に示される構造のノズルを用いて
得られる。得られる繊維の断面形状としては、例えば図
２のものが含まれる。なお図中、斜線部Ａが芯成分Ｐ
１、非斜線部Ｂが鞘成分Ｐ２である。これらの図に示す
ように芯は一芯でも多芯でもよく、また一芯の場合、同
心芯鞘であっても偏心芯鞘であってもよい。さらに芯鞘
の芯成分の形状は円形でも異形でもよく、また繊維全体
の断面形状も円形でも異形でもよい。
知の方法、例えば図１に示される構造のノズルを用いて
得られる。得られる繊維の断面形状としては、例えば図
２のものが含まれる。なお図中、斜線部Ａが芯成分Ｐ
１、非斜線部Ｂが鞘成分Ｐ２である。これらの図に示す
ように芯は一芯でも多芯でもよく、また一芯の場合、同
心芯鞘であっても偏心芯鞘であってもよい。さらに芯鞘
の芯成分の形状は円形でも異形でもよく、また繊維全体
の断面形状も円形でも異形でもよい。
【００１６】なお、紡糸温度は鞘成分の融点より１０℃
以上高い温度で行うことが好ましい。芯鞘両成分のＴＬ
ＣＰを紡糸する際には、目的とする単繊維径によっても
異なるが、高配向度を得るため吐出時の剪断速度（γ）
を１０3ｓｅｃ-1以上にするノズル径を用いることが好
ましい。より好ましくは１０4ｓｅｃ-1以上である。単
繊維は１〜２００デニールが好ましく、紡糸巻取速度は
３００〜６０００ｍ／ｍｉｎが好適である。本発明に言
う剪断速度（γ）とは、ノズル断面積に相当する円の径
をｒ（ｃｍ）、単孔当たりのポリマー吐出量をＱ（ｃｍ
3／ｓｅｃ）とするとき γ＝４Ｑ／πｒ3（ｓｅｃ-1） で計算される。
以上高い温度で行うことが好ましい。芯鞘両成分のＴＬ
ＣＰを紡糸する際には、目的とする単繊維径によっても
異なるが、高配向度を得るため吐出時の剪断速度（γ）
を１０3ｓｅｃ-1以上にするノズル径を用いることが好
ましい。より好ましくは１０4ｓｅｃ-1以上である。単
繊維は１〜２００デニールが好ましく、紡糸巻取速度は
３００〜６０００ｍ／ｍｉｎが好適である。本発明に言
う剪断速度（γ）とは、ノズル断面積に相当する円の径
をｒ（ｃｍ）、単孔当たりのポリマー吐出量をＱ（ｃｍ
3／ｓｅｃ）とするとき γ＝４Ｑ／πｒ3（ｓｅｃ-1） で計算される。
【００１７】本発明の複合繊維は、紡糸しただけで既に
十分な強度、弾性率を有しているが、引続き以下に述べ
る熱処理により性能をさらに向上させる必要がある。本
発明に言う熱処理は、目的により緊張下あるいは無緊張
下どちらで行ってもよい。また形状は、カセ状やチーズ
状、トウ状（金網にのせて処理する）のいずれであって
もよく、またこれらとは別にローラ間で行なう方法でも
良い。
十分な強度、弾性率を有しているが、引続き以下に述べ
る熱処理により性能をさらに向上させる必要がある。本
発明に言う熱処理は、目的により緊張下あるいは無緊張
下どちらで行ってもよい。また形状は、カセ状やチーズ
状、トウ状（金網にのせて処理する）のいずれであって
もよく、またこれらとは別にローラ間で行なう方法でも
良い。
【００１８】好ましい熱処理温度条件としては、鞘成分
Ｐ２のＴｍ未満でかつＰ１のＴｍ以上で行うことを第２
の特徴としている。熱の供給方法としては、気体等の媒
体を用いて行なう方法、加熱板、赤外ヒーター等による
輻射を利用する方法、熱ローラー、プレート等に接触し
て行う方法、高周波等を利用した内部加熱方法等があ
る。加熱媒体として用いる気体としては、窒素等の不活
性ガス、あるいは窒素と酸素、炭酸ガス等の混合気体及
び空気等が挙げられる。熱処理雰囲気は露点が−２０℃
以下、特に−４０℃以下の気体が良い。
Ｐ２のＴｍ未満でかつＰ１のＴｍ以上で行うことを第２
の特徴としている。熱の供給方法としては、気体等の媒
体を用いて行なう方法、加熱板、赤外ヒーター等による
輻射を利用する方法、熱ローラー、プレート等に接触し
て行う方法、高周波等を利用した内部加熱方法等があ
る。加熱媒体として用いる気体としては、窒素等の不活
性ガス、あるいは窒素と酸素、炭酸ガス等の混合気体及
び空気等が挙げられる。熱処理雰囲気は露点が−２０℃
以下、特に−４０℃以下の気体が良い。
【００１９】本発明者らの検討によると、かかる複合繊
維は熱処理時間の短縮という合理化をもたらすだけでな
く、繊維の疲労性を改善させる効果があることがわかっ
た。これは熱処理初期の急激な加熱により、芯成分Ｐ１
が応力緩和するためと考えられる。本発明繊維を用いた
産業上の利用例としては次の様なものが挙げられる。
維は熱処理時間の短縮という合理化をもたらすだけでな
く、繊維の疲労性を改善させる効果があることがわかっ
た。これは熱処理初期の急激な加熱により、芯成分Ｐ１
が応力緩和するためと考えられる。本発明繊維を用いた
産業上の利用例としては次の様なものが挙げられる。
【００２０】１．樹脂補強用（カーボン、ガラス繊維等
との複合化）に使用されるもの スキー板、ゴルフクラブ、ホッケー、ゲートボールのヘ
ッド及びシャフト、テニス、バトミントン、スカッシュ
等のラケットフレーム、ヘルメット、バット、メガネフ
レーム、プリント基盤、モーター回転子のスロット、絶
縁物、パイプ、高圧容器、二輪車、自動二輪車、自動
車、列車、リニアモーターカー、船、ヘリコプター、飛
行機、宇宙船等の一次あるいは二次構造体、壁板、柱
等、住宅用建材 ２．ゴム補強用に使用されるもの タイヤ、コンベヤベルト、動力伝達用ベルト、各種タイ
ミングベルト、ホース等のゴム補強用資材 ３．パルプ状で使用されるもの １）摩耗材（他繊維との混合使用、樹脂の補強） ブレーキライニング、クラッチフェーシング、軸受け ２）その他 パッキン材、ガスケット、濾過材、研磨材 ４．カットファイバー、チョップドヤーン状で使用され
るもの 紙（絶縁紙、耐熱紙）、スピーカー用振動材、セメント
補強材、樹脂補強材 ５．フィラメント、紡績糸ヤーン状で使用されるもの コントロールケーブル、ヒーター線芯糸、テンションメ
ンバー（光ファイバー、電線、ヘッドホーンコード
等）、ロープ、コード、ザイル、命綱、釣糸、漁網、延
網 ６．織物あるいは編物状で使用されるもの スクリーン紗、コンベアベルト、ヨットセール、テン
ト、膜類、防弾チョッキ、安全手袋、安全ネット、耐熱
耐炎服、前掛け等保護具、ゴム補強用基布、自動車、列
車、リニアモーターカー、船、飛行機、宇宙船等の内張
が挙げられる。
との複合化）に使用されるもの スキー板、ゴルフクラブ、ホッケー、ゲートボールのヘ
ッド及びシャフト、テニス、バトミントン、スカッシュ
等のラケットフレーム、ヘルメット、バット、メガネフ
レーム、プリント基盤、モーター回転子のスロット、絶
縁物、パイプ、高圧容器、二輪車、自動二輪車、自動
車、列車、リニアモーターカー、船、ヘリコプター、飛
行機、宇宙船等の一次あるいは二次構造体、壁板、柱
等、住宅用建材 ２．ゴム補強用に使用されるもの タイヤ、コンベヤベルト、動力伝達用ベルト、各種タイ
ミングベルト、ホース等のゴム補強用資材 ３．パルプ状で使用されるもの １）摩耗材（他繊維との混合使用、樹脂の補強） ブレーキライニング、クラッチフェーシング、軸受け ２）その他 パッキン材、ガスケット、濾過材、研磨材 ４．カットファイバー、チョップドヤーン状で使用され
るもの 紙（絶縁紙、耐熱紙）、スピーカー用振動材、セメント
補強材、樹脂補強材 ５．フィラメント、紡績糸ヤーン状で使用されるもの コントロールケーブル、ヒーター線芯糸、テンションメ
ンバー（光ファイバー、電線、ヘッドホーンコード
等）、ロープ、コード、ザイル、命綱、釣糸、漁網、延
網 ６．織物あるいは編物状で使用されるもの スクリーン紗、コンベアベルト、ヨットセール、テン
ト、膜類、防弾チョッキ、安全手袋、安全ネット、耐熱
耐炎服、前掛け等保護具、ゴム補強用基布、自動車、列
車、リニアモーターカー、船、飛行機、宇宙船等の内張
が挙げられる。
【００２１】以下、実施例により本発明をより具体的に
説明するが、本発明は、これにより限定されるものでは
ない。
説明するが、本発明は、これにより限定されるものでは
ない。
【実施例】本実施例、比較例に記載されている対数粘度
の測定及び膠着の評価は以下のようにして行った。 対数粘度の測定 試料をペンタフルオロフェノールに０．１重量％溶解し
（６０〜８０℃）、６０℃の恒温槽中で、ウベローデ型
粘度計で相対粘度（ηｒｅｌ）を測定し、次式によって
計算した。 ηｉｎｈ＝ｌｎ（ηｒｅｌ）／ｃ ここで、ｃはポリマー濃度（ｇ／ｄｌ）である。 膠着の評価 熱処理糸を巻き替える時、ヤーン同志で一部以上融着し
ているものを×、ヤーンには融着が見られないがフィラ
メント同志で融着しているものを△、フィラメント同志
でも融着が見られないものを〇とした。 疲労性の評価 約１５００デニール（２５０デニール×６本）のヤーン
を、下撚２８０ｔ／ｍ、上撚２８０ｔ／ｍの双糸とした
コードをつくり、ゴム中に包埋して行うベルト屈曲テス
ト法で１０万回処理した後の強力保持率（％）で判定し
た。
の測定及び膠着の評価は以下のようにして行った。 対数粘度の測定 試料をペンタフルオロフェノールに０．１重量％溶解し
（６０〜８０℃）、６０℃の恒温槽中で、ウベローデ型
粘度計で相対粘度（ηｒｅｌ）を測定し、次式によって
計算した。 ηｉｎｈ＝ｌｎ（ηｒｅｌ）／ｃ ここで、ｃはポリマー濃度（ｇ／ｄｌ）である。 膠着の評価 熱処理糸を巻き替える時、ヤーン同志で一部以上融着し
ているものを×、ヤーンには融着が見られないがフィラ
メント同志で融着しているものを△、フィラメント同志
でも融着が見られないものを〇とした。 疲労性の評価 約１５００デニール（２５０デニール×６本）のヤーン
を、下撚２８０ｔ／ｍ、上撚２８０ｔ／ｍの双糸とした
コードをつくり、ゴム中に包埋して行うベルト屈曲テス
ト法で１０万回処理した後の強力保持率（％）で判定し
た。
【００２２】実施例１ 芯成分Ｐ１として、前記化２で示した構成単位（Ａ）と
（Ｂ）が７０／３０モル％であり、鞘成分Ｐ２として化
４で示されるポリマー構成比［Ａ］、［Ｂ］、［Ｃ］、
［Ｄ］が６０／５／１７．５／１７．５モル％を用い
た。
（Ｂ）が７０／３０モル％であり、鞘成分Ｐ２として化
４で示されるポリマー構成比［Ａ］、［Ｂ］、［Ｃ］、
［Ｄ］が６０／５／１７．５／１７．５モル％を用い
た。
【００２３】
【化４】
【００２４】このポリマーの性質は、 ＴＬＣＰ1・・・・・・ Ｔｍ ： ２７８℃ ηｉｎｈ ： ５．９０ｄｌ／ｇ ＴＬＣＰ2・・・・・・ Ｔｍ ： ３５０℃ ηｉｎｈ ： ６．５２ｄｌ／ｇ であった。芯成分Ｐ１と鞘成分Ｐ２の重量比３：１で図
１に示す５０ホールの口金より温度３６５℃で複合紡糸
した。ノズル径は、０．２５ｍｍφで、巻取速度８００
ｍ／分で２５０デニール／５０フィラメントの繊維を得
た。得られた繊維の断面形状は図２の左上欄に示すよう
なものであった。γ＝２．９×１０4ｓｅｃ-1であり、
得られた繊維性能は 強度（ＤＴ） ： １０．２ｇ／ｄ 伸度（ＤＥ） ： ２．０％ 弾性率（ＹＭ） ： ５８８ｇ／ｄ 断面比 ： ０．２５ であった。引続き、窒素雰囲気下、最初から２８０℃で
２．５時間熱処理をした。得られた熱処理糸の力学性能
の結果を表１に示す。
１に示す５０ホールの口金より温度３６５℃で複合紡糸
した。ノズル径は、０．２５ｍｍφで、巻取速度８００
ｍ／分で２５０デニール／５０フィラメントの繊維を得
た。得られた繊維の断面形状は図２の左上欄に示すよう
なものであった。γ＝２．９×１０4ｓｅｃ-1であり、
得られた繊維性能は 強度（ＤＴ） ： １０．２ｇ／ｄ 伸度（ＤＥ） ： ２．０％ 弾性率（ＹＭ） ： ５８８ｇ／ｄ 断面比 ： ０．２５ であった。引続き、窒素雰囲気下、最初から２８０℃で
２．５時間熱処理をした。得られた熱処理糸の力学性能
の結果を表１に示す。
【００２５】実施例２ 芯成分Ｐ１として、前記化２で示した構成単位（Ａ）と
（Ｂ）が７０／３０モル％であり、鞘成分Ｐ２として化
５で示されるポリマー構成比［Ａ］、［Ｂ］、［Ｃ］、
［Ｄ］が６０／２０／１５／５モル％を用いた。
（Ｂ）が７０／３０モル％であり、鞘成分Ｐ２として化
５で示されるポリマー構成比［Ａ］、［Ｂ］、［Ｃ］、
［Ｄ］が６０／２０／１５／５モル％を用いた。
【００２６】
【化５】
【００２７】このポリマーの性質は、 ＴＬＣＰ1・・・・・・ Ｔｍ ： ２７８℃ ηｉｎｈ ： ５．９０ｄｌ／ｇ ＴＬＣＰ2・・・・・・ Ｔｍ ： ３４５℃ ηｉｎｈ ： ３．１５ｄｌ／ｇ であった。芯成分Ｐ１と鞘成分Ｐ２の重量比３：１でノ
ズル温度を３７０℃とした以外実施例１と同様に複合紡
糸した。得られた繊維性能は 強度（ＤＴ） ： ９．８ｇ／ｄ 伸度（ＤＥ） ： １．９％ 弾性率（ＹＭ） ： ５７５ｇ／ｄ 断面比 ： ０．２５ であった。引続き、窒素雰囲気下、最初から２８０℃で
２．５時間熱処理をした。得られた熱処理糸の力学性能
の結果を表１に示す。
ズル温度を３７０℃とした以外実施例１と同様に複合紡
糸した。得られた繊維性能は 強度（ＤＴ） ： ９．８ｇ／ｄ 伸度（ＤＥ） ： １．９％ 弾性率（ＹＭ） ： ５７５ｇ／ｄ 断面比 ： ０．２５ であった。引続き、窒素雰囲気下、最初から２８０℃で
２．５時間熱処理をした。得られた熱処理糸の力学性能
の結果を表１に示す。
【００２８】比較例１ 実施例１の紡糸原糸を用い、窒素雰囲気下、最初から２
６０℃で２．５時間熱処理をした。得られた熱処理糸の
力学性能、膠着及び疲労性の評価結果を表１に示す。
６０℃で２．５時間熱処理をした。得られた熱処理糸の
力学性能、膠着及び疲労性の評価結果を表１に示す。
【００２９】比較例２ 実施例１と同一のポリマーを用い、芯成分Ｐ１と鞘成分
Ｐ２の重量比を３５／６５とした以外は実施例１と同様
に複合紡糸した。得られた繊維性能は 強度（ＤＴ） ： ９．９ｇ／ｄ 伸度（ＤＥ） ： ２．０％ 弾性率（ＹＭ） ： ５８０ｇ／ｄ 断面比 ： ０．６５ であった。引続き、窒素雰囲気下、最初から２８０℃で
２．５時間熱処理をした。得られた熱処理糸の力学性能
の結果を表１に示す。
Ｐ２の重量比を３５／６５とした以外は実施例１と同様
に複合紡糸した。得られた繊維性能は 強度（ＤＴ） ： ９．９ｇ／ｄ 伸度（ＤＥ） ： ２．０％ 弾性率（ＹＭ） ： ５８０ｇ／ｄ 断面比 ： ０．６５ であった。引続き、窒素雰囲気下、最初から２８０℃で
２．５時間熱処理をした。得られた熱処理糸の力学性能
の結果を表１に示す。
【００３０】比較例３ 芯成分Ｐ１単独（鞘成分Ｐ２の重量ゼロ）でノズル温度
３２０℃で紡糸した。他の紡糸条件は実施例１と同じに
し、紡糸後引続き、窒素雰囲気下、最初から２８０℃で
２．５時間熱処理をした。得られた熱処理糸の力学性能
を表１に示す。
３２０℃で紡糸した。他の紡糸条件は実施例１と同じに
し、紡糸後引続き、窒素雰囲気下、最初から２８０℃で
２．５時間熱処理をした。得られた熱処理糸の力学性能
を表１に示す。
【００３１】比較例４ 比較例３と同様に芯成分Ｐ１単独（鞘成分Ｐ２の重量ゼ
ロ）でノズル温度３２０℃で紡糸した。他の紡糸条件は
実施例１と同じにし、紡糸後引続き、窒素雰囲気下、膠
着しないようにするため２５０℃で２．５時間、２８０
℃で２．５時間合計５時間熱処理をした。得られた熱処
理糸の力学性能の結果を表１に示す。
ロ）でノズル温度３２０℃で紡糸した。他の紡糸条件は
実施例１と同じにし、紡糸後引続き、窒素雰囲気下、膠
着しないようにするため２５０℃で２．５時間、２８０
℃で２．５時間合計５時間熱処理をした。得られた熱処
理糸の力学性能の結果を表１に示す。
【００３２】
【表１】
【００３３】
【図１】本発明の複合繊維製造に用いられる紡糸装置の
一例の模式図である。
一例の模式図である。
【図２】本発明の代表的な複合繊維の断面図である。
Ａ：芯成分ポリマー Ｂ：鞘成分ポリマー
Claims (1)
- 【請求項１】 芯成分が異方性溶融相を形成し得る芳香
族ポリエステル（以下 Ｐ１と略す）、鞘成分がＰ１の
融点（Ｔｍ）より高い融点を有する異方性溶融相を形成
し得る芳香族ポリエステル（以下 Ｐ２と略す）からな
る芯鞘型複合繊維を、Ｐ１のＴｍ以上の温度で熱処理す
ることを特徴とする高強度かつ高弾性率繊維の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04223195A JP3138337B2 (ja) | 1992-07-29 | 1992-07-29 | 高強度かつ高弾性率繊維の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04223195A JP3138337B2 (ja) | 1992-07-29 | 1992-07-29 | 高強度かつ高弾性率繊維の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0657534A JPH0657534A (ja) | 1994-03-01 |
| JP3138337B2 true JP3138337B2 (ja) | 2001-02-26 |
Family
ID=16794292
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04223195A Expired - Lifetime JP3138337B2 (ja) | 1992-07-29 | 1992-07-29 | 高強度かつ高弾性率繊維の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3138337B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006512511A (ja) * | 2002-12-30 | 2006-04-13 | イー・アイ・デュポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニー | 難燃性生地 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ZA200308847B (en) * | 2002-12-04 | 2005-01-26 | Inventio Ag | Reinforced synthetic cable for lifts |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2593908B2 (ja) * | 1988-03-04 | 1997-03-26 | 株式会社クラレ | 耐疲労性の改良された高強力高弾性率繊維 |
-
1992
- 1992-07-29 JP JP04223195A patent/JP3138337B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006512511A (ja) * | 2002-12-30 | 2006-04-13 | イー・アイ・デュポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニー | 難燃性生地 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0657534A (ja) | 1994-03-01 |
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