JP3129817B2 - ピストンリング - Google Patents
ピストンリングInfo
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- JP3129817B2 JP3129817B2 JP04030932A JP3093292A JP3129817B2 JP 3129817 B2 JP3129817 B2 JP 3129817B2 JP 04030932 A JP04030932 A JP 04030932A JP 3093292 A JP3093292 A JP 3093292A JP 3129817 B2 JP3129817 B2 JP 3129817B2
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- piston ring
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- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
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- Physical Vapour Deposition (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は内燃機関用ピストンに装
着されるピストンリングに関し、さらに詳しくは耐摩耗
性に優れているとともに特に耐スカッフィング性（耐焼
付き性）が向上していて苛酷な使用条件においても優れ
た摺動特性を示すピストンリングに関する。
着されるピストンリングに関し、さらに詳しくは耐摩耗
性に優れているとともに特に耐スカッフィング性（耐焼
付き性）が向上していて苛酷な使用条件においても優れ
た摺動特性を示すピストンリングに関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、内燃機関の軽量化、高出力化に伴
い、ピストンリングに要求される性能は高くなる一方で
あり、優れた耐摩耗性、耐スカッフィング性（耐焼付き
性）、耐疲労性等が要求される。
い、ピストンリングに要求される性能は高くなる一方で
あり、優れた耐摩耗性、耐スカッフィング性（耐焼付き
性）、耐疲労性等が要求される。
【０００３】そこで、ピストンリングに要求される主に
耐摩耗性を付与することを目的として例えば鋼材を用い
てなるピストンリング母材には、硬質クロムめっき処
理、溶射処理、窒化処理等の表面処理が施されている。
これら各種の表面処理のなかでも、窒化処理層は優れた
耐摩耗特性を示すことから特に窒化処理は苛酷な使用条
件の下で使用されるピストンリングの表面処理として注
目され、広く実用に供されている。
耐摩耗性を付与することを目的として例えば鋼材を用い
てなるピストンリング母材には、硬質クロムめっき処
理、溶射処理、窒化処理等の表面処理が施されている。
これら各種の表面処理のなかでも、窒化処理層は優れた
耐摩耗特性を示すことから特に窒化処理は苛酷な使用条
件の下で使用されるピストンリングの表面処理として注
目され、広く実用に供されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、窒化処
理層は耐摩耗特性に優れている反面、耐スカッフィング
特性（耐焼付き特性）に関しては硬質クロムめっき層や
溶射層に比べて必ずしも充分であるとはいえず、苛酷な
運転条件での使用に際して異常摩耗が発生することがあ
った。したがって、耐摩耗性に優れているとともに特に
耐スカッフィング特性（耐焼付き特性）の改善が図られ
ていて総合性能が向上しているピストンリングが望まれ
ていた。
理層は耐摩耗特性に優れている反面、耐スカッフィング
特性（耐焼付き特性）に関しては硬質クロムめっき層や
溶射層に比べて必ずしも充分であるとはいえず、苛酷な
運転条件での使用に際して異常摩耗が発生することがあ
った。したがって、耐摩耗性に優れているとともに特に
耐スカッフィング特性（耐焼付き特性）の改善が図られ
ていて総合性能が向上しているピストンリングが望まれ
ていた。
【０００５】本発明は前記の事情に基づいてなされたも
のであり、本発明の目的は、特に耐スカッフィング性
（耐焼付き性）が向上しているとともに、耐摩耗性、耐
熱性、耐疲労性、耐食性等の諸特性が優れていて苛酷な
使用条件下でも高い総合性能を発揮するピストンリング
を提供することにある。
のであり、本発明の目的は、特に耐スカッフィング性
（耐焼付き性）が向上しているとともに、耐摩耗性、耐
熱性、耐疲労性、耐食性等の諸特性が優れていて苛酷な
使用条件下でも高い総合性能を発揮するピストンリング
を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】前記の目的を達成するた
めの本発明の構成は、内燃機関用ピストンに装着される
ピストンリングにおいて、全周面に窒化層が形成され、
少なくとも外周摺動面の該窒化層にクロム（Ｃｒ）イオ
ンが注入されてなる皮膜が設けられていることを特徴と
するピストンリングであり、内燃機関用ピストンに装着
されるピストンリングにおいて、全周面に窒化層が形成
されているとともに該窒化層の全面にクロムイオンが注
入されてなる皮膜が設けられていることを特徴とするピ
ストンリングである。
めの本発明の構成は、内燃機関用ピストンに装着される
ピストンリングにおいて、全周面に窒化層が形成され、
少なくとも外周摺動面の該窒化層にクロム（Ｃｒ）イオ
ンが注入されてなる皮膜が設けられていることを特徴と
するピストンリングであり、内燃機関用ピストンに装着
されるピストンリングにおいて、全周面に窒化層が形成
されているとともに該窒化層の全面にクロムイオンが注
入されてなる皮膜が設けられていることを特徴とするピ
ストンリングである。
【０００７】
【作用】本発明のピストンリングは、全周面に窒化層が
形成され、少なくとも外周摺動面の該窒化層にクロムイ
オンが注入されてなる皮膜が設けられているものであ
り、また、全周面に窒化層が形成され、この窒化層の全
面にクロムイオンが注入されてなる皮膜が設けられてい
るものである。ここで、窒化層はそれ自体が耐摩耗性に
優れており、この窒化層にクロムイオンが注入されて耐
スカッフィング性（耐焼付き性）の向上が図られてい
る。したがって、このピストンリングにおいては、耐摩
耗性に優れているとともに、特に耐スカッフィング性
（耐焼付き性）の向上が図られており、耐久寿命が向上
しているとともに初期運転時における異常摩耗が有効に
防止される。
形成され、少なくとも外周摺動面の該窒化層にクロムイ
オンが注入されてなる皮膜が設けられているものであ
り、また、全周面に窒化層が形成され、この窒化層の全
面にクロムイオンが注入されてなる皮膜が設けられてい
るものである。ここで、窒化層はそれ自体が耐摩耗性に
優れており、この窒化層にクロムイオンが注入されて耐
スカッフィング性（耐焼付き性）の向上が図られてい
る。したがって、このピストンリングにおいては、耐摩
耗性に優れているとともに、特に耐スカッフィング性
（耐焼付き性）の向上が図られており、耐久寿命が向上
しているとともに初期運転時における異常摩耗が有効に
防止される。
【０００８】
【実施例】次に本発明の実施例について図面を参照して
説明する。図１は本発明の一実施例であるピストンリン
グの部分断面図である。
説明する。図１は本発明の一実施例であるピストンリン
グの部分断面図である。
【０００９】図１に示すように、このピストンリングは
少なくとも外周摺動面において、母材１上に設けた窒化
層２上にクロム（Ｃｒ）イオンが注入されてなる皮膜３
を有している。
少なくとも外周摺動面において、母材１上に設けた窒化
層２上にクロム（Ｃｒ）イオンが注入されてなる皮膜３
を有している。
【００１０】母材１は、たとえば鋼材を好適に用いて形
成される。この鋼材は良好な耐摩耗特性を示す窒化層２
を得るのに適するものを使用することが望ましい。この
ような鋼材としては、たとえば炭素０．１６〜１．３０
重量％、およびクロム１２〜１９重量％を含有する鋼材
あるいはこれにモリブデンおよび／またはバナジウムを
含有させた鋼材などが挙げられる。
成される。この鋼材は良好な耐摩耗特性を示す窒化層２
を得るのに適するものを使用することが望ましい。この
ような鋼材としては、たとえば炭素０．１６〜１．３０
重量％、およびクロム１２〜１９重量％を含有する鋼材
あるいはこれにモリブデンおよび／またはバナジウムを
含有させた鋼材などが挙げられる。
【００１１】この母材１における少なくとも外周摺動面
には窒化層２が設けられている。窒化層２は母材１の表
面を窒化処理して形成された層であり、窒化処理の方法
としては、たとえばガス窒化法、２段窒化法、イオン窒
化法等の種々の方法が挙げられる。そして、これら各種
の窒化法のなかでもガス窒化法は特に好適に採用するこ
とができる。このガス窒化法を採用して母材１の表面の
窒化処理を行うには、アンモニア（ＮＨ3 ）ガス中で母
材１を加熱すればよい。このときの加熱温度は、５００
〜６００℃程度であり、加熱時間は１０〜２０時間程度
である。
には窒化層２が設けられている。窒化層２は母材１の表
面を窒化処理して形成された層であり、窒化処理の方法
としては、たとえばガス窒化法、２段窒化法、イオン窒
化法等の種々の方法が挙げられる。そして、これら各種
の窒化法のなかでもガス窒化法は特に好適に採用するこ
とができる。このガス窒化法を採用して母材１の表面の
窒化処理を行うには、アンモニア（ＮＨ3 ）ガス中で母
材１を加熱すればよい。このときの加熱温度は、５００
〜６００℃程度であり、加熱時間は１０〜２０時間程度
である。
【００１２】たとえば上記のようにして形成される窒化
層２の厚さは、通常、３０〜１８０μｍ程度であり、好
ましくは７０〜１１０μｍ程度である。窒化層２の厚さ
が３０μｍ未満であると、耐摩耗性が充分ではないこと
がある。一方、１８０μｍより厚くすると、疲労強度の
低下を招くことがあり、さらに製造コストの上昇を招
く。
層２の厚さは、通常、３０〜１８０μｍ程度であり、好
ましくは７０〜１１０μｍ程度である。窒化層２の厚さ
が３０μｍ未満であると、耐摩耗性が充分ではないこと
がある。一方、１８０μｍより厚くすると、疲労強度の
低下を招くことがあり、さらに製造コストの上昇を招
く。
【００１３】窒化層２にはクロム（Ｃｒ）イオンが注入
されてなる皮膜３が設けられている。クロム（Ｃｒ）イ
オンの注入量は、通常、１×１０16ｉｏｎ／ｃｍ2 以
上、好ましくは３×１０17ｉｏｎ／ｃｍ2 以上である。
この注入量が１×１０16ｉｏｎ／ｃｍ2 よりも少ない
と、耐スカッフィング（耐焼付き性）性の向上が充分で
はないことがある。
されてなる皮膜３が設けられている。クロム（Ｃｒ）イ
オンの注入量は、通常、１×１０16ｉｏｎ／ｃｍ2 以
上、好ましくは３×１０17ｉｏｎ／ｃｍ2 以上である。
この注入量が１×１０16ｉｏｎ／ｃｍ2 よりも少ない
と、耐スカッフィング（耐焼付き性）性の向上が充分で
はないことがある。
【００１４】ここで、クロム（Ｃｒ）イオンの注入に
は、イオン注入装置を使用することができる。窒化層２
にクロム（Ｃｒ）イオンが注入されてなる皮膜３の厚
さ、すなわちクロム（Ｃｒ）イオンの注入深さは、通
常、２００Å以上、好ましくは４００Å以上である。こ
の厚さが２００Å未満であると、耐摩耗性および耐スカ
ッフィング性（耐焼付き性）の向上が充分ではないこと
がある。
は、イオン注入装置を使用することができる。窒化層２
にクロム（Ｃｒ）イオンが注入されてなる皮膜３の厚
さ、すなわちクロム（Ｃｒ）イオンの注入深さは、通
常、２００Å以上、好ましくは４００Å以上である。こ
の厚さが２００Å未満であると、耐摩耗性および耐スカ
ッフィング性（耐焼付き性）の向上が充分ではないこと
がある。
【００１５】なお、皮膜３は少なくとも外周摺動面に形
成されていればよいが、図２に示すように、母材１の全
周面に形成された窒化層２の全面にクロム（Ｃｒ）イオ
ンが注入されて皮膜３が形成されていてもよいし、ある
いは図３に示すように、ピストンリングにおける燃焼室
側周面、クランクケース側周面およびピストン装着面の
三面に形成された窒化層２にクロム（Ｃｒ）イオンが注
入されて皮膜３が形成されていてもよい。図２または図
３に示した構成のピストンリングでは、特に上下面の耐
摩耗性が著しく向上したものとなる。
成されていればよいが、図２に示すように、母材１の全
周面に形成された窒化層２の全面にクロム（Ｃｒ）イオ
ンが注入されて皮膜３が形成されていてもよいし、ある
いは図３に示すように、ピストンリングにおける燃焼室
側周面、クランクケース側周面およびピストン装着面の
三面に形成された窒化層２にクロム（Ｃｒ）イオンが注
入されて皮膜３が形成されていてもよい。図２または図
３に示した構成のピストンリングでは、特に上下面の耐
摩耗性が著しく向上したものとなる。
【００１６】次に実験例を示し、本発明についてさらに
具体的に説明する。実験例 合金鋼ＳＵＳ４４０Ｂ相当材（Ｃ；０．８０〜０．９５
％、Ｓｉ；０．３５〜０．５０％、Ｍｎ；０．２５〜
０．４０％、Ｐ；０．０４％以下、Ｓ；０．０４％以
下、Ｃｒ；１７．０〜１８．５％、Ｍｏ；１．０〜１．
２５％、Ｖ；０．０８〜０．１５％）からなり、表面粗
さを０．５μｍに仕上げたピストンリング母材１の全周
面にガス窒化法により形成された厚さ１００μｍの窒化
層２を有し、この窒化層２の全面にクロム（Ｃｒ）イオ
ンが注入量３×１０17ｉｏｎ／ｃｍ2の割合で注入され
てなる皮膜３を有する実施品、合金鋼ＳＵＳ４４０Ｂ相
当材（Ｃ；０．８０〜０．９５％、Ｓｉ；０．３５〜
０．５０％、Ｍｎ；０．２５〜０．４０％、Ｐ；０．０
４％以下、Ｓ；０．０４％以下、Ｃｒ１７．０〜１８．
５％、Ｍｏ；１．０〜１．２５％、Ｖ；０．０８〜０．
１５％）からなり、表面粗さを０．５μｍに仕上げたピ
ストンリング母材１の全周面にガス窒化法により形成さ
れた厚さ１００μｍの窒化層２を有する比較品のそれぞ
れの試料を作製した。
具体的に説明する。実験例 合金鋼ＳＵＳ４４０Ｂ相当材（Ｃ；０．８０〜０．９５
％、Ｓｉ；０．３５〜０．５０％、Ｍｎ；０．２５〜
０．４０％、Ｐ；０．０４％以下、Ｓ；０．０４％以
下、Ｃｒ；１７．０〜１８．５％、Ｍｏ；１．０〜１．
２５％、Ｖ；０．０８〜０．１５％）からなり、表面粗
さを０．５μｍに仕上げたピストンリング母材１の全周
面にガス窒化法により形成された厚さ１００μｍの窒化
層２を有し、この窒化層２の全面にクロム（Ｃｒ）イオ
ンが注入量３×１０17ｉｏｎ／ｃｍ2の割合で注入され
てなる皮膜３を有する実施品、合金鋼ＳＵＳ４４０Ｂ相
当材（Ｃ；０．８０〜０．９５％、Ｓｉ；０．３５〜
０．５０％、Ｍｎ；０．２５〜０．４０％、Ｐ；０．０
４％以下、Ｓ；０．０４％以下、Ｃｒ１７．０〜１８．
５％、Ｍｏ；１．０〜１．２５％、Ｖ；０．０８〜０．
１５％）からなり、表面粗さを０．５μｍに仕上げたピ
ストンリング母材１の全周面にガス窒化法により形成さ
れた厚さ１００μｍの窒化層２を有する比較品のそれぞ
れの試料を作製した。
【００１７】ここで、イオン注入は図４に示すイオン注
入装置を使用して次のようにして行った。先ず、イオン
注入室１１に外部の真空排気系１２を圧力調節弁１３を
介して接続し、この真空排気系１２によりイオン注入室
１１内の真空度を１．２×１０-6Ｔｏｒｒにした。次
に、試料１４を水冷方式試料ホルダー１５に保持した。
イオンビーム源１６でクロム（Ｃｒ）イオンを発生さ
せ、該イオンを加速器で加速電圧７０ｋｅｖの高エネル
ギーに加速し、加速されたイオンビームを図４に示した
矢印１７の方向で試料１４に注入し、窒化試料中にＣｒ
イオンを注入した。注入時間は２時間で、そのときのＣ
ｒイオン注入量は３×１０17ｉｏｎ／ｃｍ2であった。
なお、イオン注入は水冷方式の試料ホルダー１５を使用
して基板温度（試料温度）を８０℃にして行った。
入装置を使用して次のようにして行った。先ず、イオン
注入室１１に外部の真空排気系１２を圧力調節弁１３を
介して接続し、この真空排気系１２によりイオン注入室
１１内の真空度を１．２×１０-6Ｔｏｒｒにした。次
に、試料１４を水冷方式試料ホルダー１５に保持した。
イオンビーム源１６でクロム（Ｃｒ）イオンを発生さ
せ、該イオンを加速器で加速電圧７０ｋｅｖの高エネル
ギーに加速し、加速されたイオンビームを図４に示した
矢印１７の方向で試料１４に注入し、窒化試料中にＣｒ
イオンを注入した。注入時間は２時間で、そのときのＣ
ｒイオン注入量は３×１０17ｉｏｎ／ｃｍ2であった。
なお、イオン注入は水冷方式の試料ホルダー１５を使用
して基板温度（試料温度）を８０℃にして行った。
【００１８】このようにして得られた実施品と比較品と
のそれぞれについて耐摩耗性、耐スカッフィング性の評
価を行った。 〔摩耗試験〕実施品よび比較品の耐摩耗性を次のように
して評価した。すなわち、試験はアムスラー型摩耗試験
機を使用し、回転片のほぼ半分を油に浸漬し、固定片と
接触させて荷重をかける方法によって行なった。なお、
試験片（８ｍｍ×７ｍｍ×５ｍｍ）を固定片とし、相手
材（回転片）にはドーナッツ状（外径４０ｍｍ，内径１
６ｍｍ，厚さ１０ｍｍ）のものを用いた。また、形成さ
れたイオン注入皮膜がドーナッツ状試験片に接触するよ
うにセットした。
のそれぞれについて耐摩耗性、耐スカッフィング性の評
価を行った。 〔摩耗試験〕実施品よび比較品の耐摩耗性を次のように
して評価した。すなわち、試験はアムスラー型摩耗試験
機を使用し、回転片のほぼ半分を油に浸漬し、固定片と
接触させて荷重をかける方法によって行なった。なお、
試験片（８ｍｍ×７ｍｍ×５ｍｍ）を固定片とし、相手
材（回転片）にはドーナッツ状（外径４０ｍｍ，内径１
６ｍｍ，厚さ１０ｍｍ）のものを用いた。また、形成さ
れたイオン注入皮膜がドーナッツ状試験片に接触するよ
うにセットした。
【００１９】試験条件は次の通りである。 相手材：ＦＣ２５（ＨＲＢ９８） 潤滑油：ＳＡＥ＃３０＋白灯油 油温：７５℃ 周速：１ｍ／sec （４７８ｒｐｍ） 荷重：８０ｋｇ 時間：７時間 摩耗量測定：粗さ計による段差プロフィールにて摩耗量
（μｍ）を測定した。
（μｍ）を測定した。
【００２０】試験結果を図５に示す。図５から明らかな
ように、実施品は比較品に比べて約２倍の耐摩耗性を具
備し、また相手材の摩耗が少ないことが確認された。 〔耐スカッフィング性〕実施品と比較品とのそれぞれに
ついて、下記のようにして耐スカッフィング性（耐焼付
き性）を評価した。
ように、実施品は比較品に比べて約２倍の耐摩耗性を具
備し、また相手材の摩耗が少ないことが確認された。 〔耐スカッフィング性〕実施品と比較品とのそれぞれに
ついて、下記のようにして耐スカッフィング性（耐焼付
き性）を評価した。
【００２１】すなわち、試験はアムスラー型摩耗試験機
を使用し、試験片にスピンドル油を付着させて２分間自
重（約１０ｋｇ）にて運転した。このとき、潤滑油は供
給しなかった。面圧の初期値を３０ｋｇ／ｃｍ2 に設定
し、２分間ずつ保持しながら面圧を１０ｋｇ／ｃｍ2 ず
つ増加させてスカッフが発生したときの面圧をスカッフ
発生限界面圧とした。試験条件は次の通りである。
を使用し、試験片にスピンドル油を付着させて２分間自
重（約１０ｋｇ）にて運転した。このとき、潤滑油は供
給しなかった。面圧の初期値を３０ｋｇ／ｃｍ2 に設定
し、２分間ずつ保持しながら面圧を１０ｋｇ／ｃｍ2 ず
つ増加させてスカッフが発生したときの面圧をスカッフ
発生限界面圧とした。試験条件は次の通りである。
【００２２】相手材：ＦＣ２５（ＨＲＢ９８） 周速：１ｍ／sec （４７８ｒｐｍ） 試験結果は図６に示す通りである。
【００２３】図６から明らかなように、実施品の耐スカ
ッフィング性（耐焼付き性）は比較品の耐スカッフィン
グ性（耐焼付き性）よりも大巾に向上していることが確
認された。
ッフィング性（耐焼付き性）は比較品の耐スカッフィン
グ性（耐焼付き性）よりも大巾に向上していることが確
認された。
【００２４】
【発明の効果】本発明によれば、窒化層にクロム（Ｃ
ｒ）イオンが注入されてなる皮膜が少なくとも外周摺動
面に設けられているので、耐摩耗性に優れているのみな
らず耐スカッフィング性（耐焼付き性）が大巾に向上し
ており、しかも耐熱性、耐疲労性、耐食性等の諸特性に
も優れていて例えば高温高負荷のエンジンのように苛酷
な使用条件下でも高い総合性能を発揮するピストンリン
グを提供することができる。
ｒ）イオンが注入されてなる皮膜が少なくとも外周摺動
面に設けられているので、耐摩耗性に優れているのみな
らず耐スカッフィング性（耐焼付き性）が大巾に向上し
ており、しかも耐熱性、耐疲労性、耐食性等の諸特性に
も優れていて例えば高温高負荷のエンジンのように苛酷
な使用条件下でも高い総合性能を発揮するピストンリン
グを提供することができる。
【図１】本発明のピストンリングの一例を示す断面説明
図である。
図である。
【図２】本発明のピストンリングの他の一例を示す断面
説明図である。
説明図である。
【図３】本発明のピストンリングのさらに他の一例を示
す断面説明図である。
す断面説明図である。
【図４】本発明のピストンリングを製造するに際して好
適に使用することのできるイオン注入装置の構成の概略
を示す説明図である。
適に使用することのできるイオン注入装置の構成の概略
を示す説明図である。
【図５】本発明のピストンリング（実施品）および従来
品（比較品）のそれぞれについての耐摩耗性試験の試験
結果を示すグラフである。
品（比較品）のそれぞれについての耐摩耗性試験の試験
結果を示すグラフである。
【図６】本発明のピストンリング（実施品）および従来
品（比較品）のそれぞれについての耐スカッフィング性
（耐焼付き性）試験の試験結果を示すグラフである。
品（比較品）のそれぞれについての耐スカッフィング性
（耐焼付き性）試験の試験結果を示すグラフである。
１…母材 ２…窒化層 ３…皮膜
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｃ２３Ｃ 30/00 Ｃ２３Ｃ 30/00 Ａ Ｆ０２Ｆ 5/00 Ｆ０２Ｆ 5/00 Ｆ (72)発明者 新 啓一郎 埼玉県与野市本町西５丁目２番６号 日 本ピストンリング株式会社与野工場内 (72)発明者 小野田 元伸 埼玉県与野市本町西５丁目２番６号 日 本ピストンリング株式会社与野工場内 (56)参考文献 特開 昭63−85073（ＪＰ，Ａ) 実開 昭59−126159（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F16J 9/26 C23C 8/26 C23C 14/06 C23C 14/48 C23C 28/04 C23C 30/00 F02F 5/00
Claims (2)
- 【請求項１】 内燃機関用ピストンに装着されるピスト
ンリングにおいて、全周面に窒化層が形成され、少なく
とも外周摺動面の該窒化層にクロム（Ｃｒ）イオンが注
入されてなる皮膜が設けられていることを特徴とするピ
ストンリング。 - 【請求項２】 内燃機関用ピストンに装着されるピスト
ンリングにおいて、全周面に窒化層が形成されていると
ともに該窒化層の全面にクロム（Ｃｒ）イオンが注入さ
れてなる皮膜が設けられていることを特徴とするピスト
ンリング。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04030932A JP3129817B2 (ja) | 1992-02-18 | 1992-02-18 | ピストンリング |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04030932A JP3129817B2 (ja) | 1992-02-18 | 1992-02-18 | ピストンリング |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05231544A JPH05231544A (ja) | 1993-09-07 |
| JP3129817B2 true JP3129817B2 (ja) | 2001-01-31 |
Family
ID=12317454
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04030932A Expired - Fee Related JP3129817B2 (ja) | 1992-02-18 | 1992-02-18 | ピストンリング |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3129817B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100467112B1 (ko) * | 1999-10-29 | 2005-01-24 | 닛폰 피스톤 린구 가부시키가이샤 | 내연기관의 실린더 라이너와 피스톤 링의 조합 |
| KR100512452B1 (ko) * | 2002-10-31 | 2005-09-05 | 김영희 | 고내식성 강부품과 이를 제조하기 위한 복합 표면 개질 방법 |
| BR102014015800A2 (pt) * | 2014-06-26 | 2016-05-31 | Mahle Int Gmbh | processo fabricação de um componente de um motor a combustão interna e componente de um motor a combustão interna |
-
1992
- 1992-02-18 JP JP04030932A patent/JP3129817B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JPH05231544A (ja) | 1993-09-07 |
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