JPH0152471B2 - - Google Patents
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- JPH0152471B2 JPH0152471B2 JP13052480A JP13052480A JPH0152471B2 JP H0152471 B2 JPH0152471 B2 JP H0152471B2 JP 13052480 A JP13052480 A JP 13052480A JP 13052480 A JP13052480 A JP 13052480A JP H0152471 B2 JPH0152471 B2 JP H0152471B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
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- C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
- C23C14/0021—Reactive sputtering or evaporation
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- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
Description
本発明は、耐摩耗性に優れかつ摩擦係数の低い
ピストンリングおよび該ピストンリングを備えた
内燃機関に関するものである。 内燃機関におけるピストリングの要求特性とし
ては、内燃機関全体からみればオイル消費、ブロ
ーバイ、またピストンリング自体からみれば、耐
摩耗性、耐焼付性、耐熱性、保油性及びシリンダ
側の摩耗の抑制等が挙げられる。 このため、現在の自動車用のピストンリング
は、高面圧に耐える必要性から、強靭で熱による
張力の減退が少なく耐摩耗性のある鋼等の鉄系材
料を本体に使用して、これに対しCrメツキまた
はMo溶射等の表面処理を施したものが使用され
ている。しかしながら、Crメツキでは耐摩耗性
は良好であるものの、耐熱性、耐焼付性に問題が
あり、Mo溶射では耐熱性、耐焼付性は良好なも
のの、耐摩耗性が他の表面処理法に比べ劣る等の
問題がある。 また、従来の表面処理法では耐摩耗性を上げる
ために硬さを上げると相手側のシリンダライナの
摩耗が問題となり、特にシリンダライナ材として
過共晶Al−Si合金を用いた場合には摩耗しやす
く、この面での検討も必要になつてくる。 このように、ピストンリングとしての諸特性を
完全に満足しつつ、同時に相手部材のシリンダラ
イナの摩耗も改善させるようなピストンリングお
よび該ピストンリングを備えた内燃機関は、従来
開発されていなかつた。 本発明は、上記従来のMo溶射やCrメツキの有
する欠点を解消し、それ自体耐摩耗性に優れかつ
摩擦係数の低い硬質被膜を有するピストンリング
および該ピストンリングを備えた内燃機関を提供
するものである。 即ち、本発明のピストンリングは、鋼材料から
なるピストンリング本体と、少なくともピストン
リング本体の摺動面上に、PVD法により形成し
た、TiN，TiC，CrN等の超硬質物質からなる被
膜とよりなることを特徴とする。 また、本発明の内燃機関は、上記のようなピス
トンリング、および 該ピストンリングとの摺動面上にMo溶射処理
またはFe−Ｃ−Cr系合金の溶射処理を施したシ
リンダライナを備えてなることを特徴とする。 本発明を図面を用いてさらに詳しく説明する。 第１図は、本発明のピストンリングを備えた内
燃機関の一実施例を示す要部拡大側面図である。
図に示すように、本発明の内燃機関は、鋼材料か
らなるピストンリング本体１の少なくともシリン
ダライナ６の内壁面と接する摺動面にTiN，
TiC，CrN等の超硬質物質からなるピストンリン
グ被膜２を設けてなるピストンリング３と、シリ
ンダライナ本体４の内壁面にMoまたはFe−Ｃ−
Cr系合金の溶射処理を施してシリンダライナ被
膜５を形成したシリンダライナ６とから概略構成
される。なお、図中７はピストン本体である。 本発明で用いるピストンリングには、コンプレ
ツシヨンリングおよびオイルシールリングが含ま
れる。オイルシールリングの場合はオイルの保持
性を良くするために、被膜形成に先立ち予め摺動
面に加工縞を施すと良い。 TiやCrの炭化物や窒化物は、耐摩耗性、耐熱
性および耐食性に優れた材料で、これらからなる
被膜をピストンリングの摺動面に形成することに
より、ピストンリング自体の耐摩耗性、耐熱性及
び耐食性の向上がみられる。また、これらの被膜
を形成する材料は摩擦係数が低いため、相手部材
即ちシリンダライナ部の摩耗が減少し、良好なシ
ール性が保たれる。 被膜層は膜厚２〜20μの範囲が、その性能上最
適である。これは次のような理由による。まず、
ピストンリングは、ピストンリング溝への組付け
時にその合い口を12T拡げることが必要である。
PVD法によるTiN，TiC，CrN等の被膜の母材
への密着は良好であるが、拡げ時の母材と該被膜
の変形量に差があるため、この被膜厚が20μｍよ
りも厚いと12T拡げた時に、母材より前記被膜が
剥離する。従つて、膜厚の上限を20μｍとした。
一方、ピストンリングにおいては、なじみ面が形
成されるまでの初期段階では、油膜が十分に形成
されずシリンダボア材と金属接触するために、前
記被膜のように耐摩耗性に優れたものでも、ある
程度消耗する。このことから、膜厚の下限を5μ
ｍとすることにより、初期スカツフを防止し耐久
性を向上させることができる。 また、本発明の内燃機関におけるシリンダライ
ナは、慣用のシリンダライナ部材にMo溶射処理
またはFe−Ｃ−Cr系合金の溶射処理が施してあ
る。これにより、シリンダライナにおける耐摩耗
性の向上が図られ、このシリンダライナと前記の
ピストンリングとの組み合わせにおいて本発明の
内燃機関の効果が良好に発揮される。 本発明において、ピストンリング被膜２をピス
トンリング本体１に形成するには、PVD法を用
いる。PVD法（Physical Vapor Deposition
Process）は、超低圧、超高温、超低温の条件を
種々組み合わせて、物質表面にいろいろの特性を
もつた被膜を形成する技術であり、真空蒸着、イ
オンプレーテイングあるいはスパツタリングの３
つの基本的方法及びさらにこれらを変形した方法
も含まれる。いずれも容器内を高真空にし、被膜
形成物質を加熱蒸発もしくは衝撃等の方法により
基材上に堆積させるものである。 PVD法によれば、従来の溶射等の如く基材が
不必要に高温に曝されることもなく、基材を自由
に選択でき、得られる被膜の純度が高いこと、非
常に薄い被膜を均一な厚さでかつ仕上げ加工が不
要なほどの仕上がり面で得ることができ、また２
種以上の金属等を同時にプレーテイングすること
ができる等の利点を有する。このうちでも特に、
本発明においては、真空容器中に特定のガス例え
ば窒素ガスを適当な圧力で入れ、蒸発物質例えば
Tiと反応を起こさせ、反応生成物TiNを基材上
に堆積させる反応性イオンプレーテイング方法が
好ましい。 以下の実施例で本発明をさらに詳しく説明す
る。 まず、実施例１ないし３において本発明におけ
るピストンリングの製法を説明する。 実施例 １ 予め被膜形成前にオイルの保持性を維持するた
めに加工縞を付けた直径83mmφのベルバネ用シリ
コンクロム鋼（JIS SWOSC−Ｖ）製ピストンリ
ングに反応性イオンプレーテイング法を用い、下
記の条件でTiN被膜5μｍを形成する。リング外
周面に均一に被膜を形成させるために、回転させ
ながらコーテイングする。 コーテイング条件： 電子銃電力 2kW 窒素圧力 ２×10-3トル ワークの加熱温度 500℃ バイアス電力 0.1kW 実施例 ２ 実施例１で用いたピストンリングに、反応性イ
オンプレーテイング法により下記の条件でTiCを
コーテイングする。得られた被膜の厚さは5μｍ
であつた。 コーテイング条件： アセチレン圧力 ２×10-3トル 他の条件は実施例１と同様 実施例 ３ 実施例１で用いたピストンリングに、反応性ス
パツタリング法を用いて、下記の条件でCrNをコ
ーテイングする。得られた被膜の厚さは5μｍで
あつた。 コーテイング条件： 窒素圧力 ５×10-3トル 放電電圧 340V，3A バイアス電力 0.4kW 実施例 ４ 各種表面処理を施したピストンリングおよびシ
リンダライナを備えた内燃機関について、
4400rpm全負荷、300時間で実機試験を行い、各
部品の摩耗量を測定した。結果を第２図に示す。
なお、図中、ａはMo溶射、ｂはCrメツキ、ｃは
Fe−Ｃ−Cr系溶射、ｄは本発明によるTiNコー
テイングをしたピストンリングの場合を示し、シ
リンダライナのピストンリングとの摺動面にはい
ずれもFe−Ｃ−Cr系合金の溶射を施している。 この結果から、本発明によるピストンリングは
耐摩耗性が高く、そして相手材であるシリンダラ
イナの摩耗量も少ないことがわかる。 実施例 ５ 実施例１と同様の操作を行い、TiN被膜10μｍ
を形成したピストンリング(e)の摩耗に対する評価
を、以下に示すさらに厳しいエンジンの条件下で
行つた。 条件；2800c.c.、ボア径φ83、６気筒ガソリンエン
ジン、5600rpm×W.D.T.×300H、 燃料：高鉛ガソリン（鉛3.2ｇ／U.S.ガロン） その結果を第１表に示すが、比較のために、上
記と同様のピストンリング本体にCrメツキを施
したもの(f)、並びに13Crステンレス鋼にガス窒
化を施したもの（ｇ）および17Crステンレス鋼
にガス窒化を施したもの（ｈ）も同様の評価を行
つた。
ピストンリングおよび該ピストンリングを備えた
内燃機関に関するものである。 内燃機関におけるピストリングの要求特性とし
ては、内燃機関全体からみればオイル消費、ブロ
ーバイ、またピストンリング自体からみれば、耐
摩耗性、耐焼付性、耐熱性、保油性及びシリンダ
側の摩耗の抑制等が挙げられる。 このため、現在の自動車用のピストンリング
は、高面圧に耐える必要性から、強靭で熱による
張力の減退が少なく耐摩耗性のある鋼等の鉄系材
料を本体に使用して、これに対しCrメツキまた
はMo溶射等の表面処理を施したものが使用され
ている。しかしながら、Crメツキでは耐摩耗性
は良好であるものの、耐熱性、耐焼付性に問題が
あり、Mo溶射では耐熱性、耐焼付性は良好なも
のの、耐摩耗性が他の表面処理法に比べ劣る等の
問題がある。 また、従来の表面処理法では耐摩耗性を上げる
ために硬さを上げると相手側のシリンダライナの
摩耗が問題となり、特にシリンダライナ材として
過共晶Al−Si合金を用いた場合には摩耗しやす
く、この面での検討も必要になつてくる。 このように、ピストンリングとしての諸特性を
完全に満足しつつ、同時に相手部材のシリンダラ
イナの摩耗も改善させるようなピストンリングお
よび該ピストンリングを備えた内燃機関は、従来
開発されていなかつた。 本発明は、上記従来のMo溶射やCrメツキの有
する欠点を解消し、それ自体耐摩耗性に優れかつ
摩擦係数の低い硬質被膜を有するピストンリング
および該ピストンリングを備えた内燃機関を提供
するものである。 即ち、本発明のピストンリングは、鋼材料から
なるピストンリング本体と、少なくともピストン
リング本体の摺動面上に、PVD法により形成し
た、TiN，TiC，CrN等の超硬質物質からなる被
膜とよりなることを特徴とする。 また、本発明の内燃機関は、上記のようなピス
トンリング、および 該ピストンリングとの摺動面上にMo溶射処理
またはFe−Ｃ−Cr系合金の溶射処理を施したシ
リンダライナを備えてなることを特徴とする。 本発明を図面を用いてさらに詳しく説明する。 第１図は、本発明のピストンリングを備えた内
燃機関の一実施例を示す要部拡大側面図である。
図に示すように、本発明の内燃機関は、鋼材料か
らなるピストンリング本体１の少なくともシリン
ダライナ６の内壁面と接する摺動面にTiN，
TiC，CrN等の超硬質物質からなるピストンリン
グ被膜２を設けてなるピストンリング３と、シリ
ンダライナ本体４の内壁面にMoまたはFe−Ｃ−
Cr系合金の溶射処理を施してシリンダライナ被
膜５を形成したシリンダライナ６とから概略構成
される。なお、図中７はピストン本体である。 本発明で用いるピストンリングには、コンプレ
ツシヨンリングおよびオイルシールリングが含ま
れる。オイルシールリングの場合はオイルの保持
性を良くするために、被膜形成に先立ち予め摺動
面に加工縞を施すと良い。 TiやCrの炭化物や窒化物は、耐摩耗性、耐熱
性および耐食性に優れた材料で、これらからなる
被膜をピストンリングの摺動面に形成することに
より、ピストンリング自体の耐摩耗性、耐熱性及
び耐食性の向上がみられる。また、これらの被膜
を形成する材料は摩擦係数が低いため、相手部材
即ちシリンダライナ部の摩耗が減少し、良好なシ
ール性が保たれる。 被膜層は膜厚２〜20μの範囲が、その性能上最
適である。これは次のような理由による。まず、
ピストンリングは、ピストンリング溝への組付け
時にその合い口を12T拡げることが必要である。
PVD法によるTiN，TiC，CrN等の被膜の母材
への密着は良好であるが、拡げ時の母材と該被膜
の変形量に差があるため、この被膜厚が20μｍよ
りも厚いと12T拡げた時に、母材より前記被膜が
剥離する。従つて、膜厚の上限を20μｍとした。
一方、ピストンリングにおいては、なじみ面が形
成されるまでの初期段階では、油膜が十分に形成
されずシリンダボア材と金属接触するために、前
記被膜のように耐摩耗性に優れたものでも、ある
程度消耗する。このことから、膜厚の下限を5μ
ｍとすることにより、初期スカツフを防止し耐久
性を向上させることができる。 また、本発明の内燃機関におけるシリンダライ
ナは、慣用のシリンダライナ部材にMo溶射処理
またはFe−Ｃ−Cr系合金の溶射処理が施してあ
る。これにより、シリンダライナにおける耐摩耗
性の向上が図られ、このシリンダライナと前記の
ピストンリングとの組み合わせにおいて本発明の
内燃機関の効果が良好に発揮される。 本発明において、ピストンリング被膜２をピス
トンリング本体１に形成するには、PVD法を用
いる。PVD法（Physical Vapor Deposition
Process）は、超低圧、超高温、超低温の条件を
種々組み合わせて、物質表面にいろいろの特性を
もつた被膜を形成する技術であり、真空蒸着、イ
オンプレーテイングあるいはスパツタリングの３
つの基本的方法及びさらにこれらを変形した方法
も含まれる。いずれも容器内を高真空にし、被膜
形成物質を加熱蒸発もしくは衝撃等の方法により
基材上に堆積させるものである。 PVD法によれば、従来の溶射等の如く基材が
不必要に高温に曝されることもなく、基材を自由
に選択でき、得られる被膜の純度が高いこと、非
常に薄い被膜を均一な厚さでかつ仕上げ加工が不
要なほどの仕上がり面で得ることができ、また２
種以上の金属等を同時にプレーテイングすること
ができる等の利点を有する。このうちでも特に、
本発明においては、真空容器中に特定のガス例え
ば窒素ガスを適当な圧力で入れ、蒸発物質例えば
Tiと反応を起こさせ、反応生成物TiNを基材上
に堆積させる反応性イオンプレーテイング方法が
好ましい。 以下の実施例で本発明をさらに詳しく説明す
る。 まず、実施例１ないし３において本発明におけ
るピストンリングの製法を説明する。 実施例 １ 予め被膜形成前にオイルの保持性を維持するた
めに加工縞を付けた直径83mmφのベルバネ用シリ
コンクロム鋼（JIS SWOSC−Ｖ）製ピストンリ
ングに反応性イオンプレーテイング法を用い、下
記の条件でTiN被膜5μｍを形成する。リング外
周面に均一に被膜を形成させるために、回転させ
ながらコーテイングする。 コーテイング条件： 電子銃電力 2kW 窒素圧力 ２×10-3トル ワークの加熱温度 500℃ バイアス電力 0.1kW 実施例 ２ 実施例１で用いたピストンリングに、反応性イ
オンプレーテイング法により下記の条件でTiCを
コーテイングする。得られた被膜の厚さは5μｍ
であつた。 コーテイング条件： アセチレン圧力 ２×10-3トル 他の条件は実施例１と同様 実施例 ３ 実施例１で用いたピストンリングに、反応性ス
パツタリング法を用いて、下記の条件でCrNをコ
ーテイングする。得られた被膜の厚さは5μｍで
あつた。 コーテイング条件： 窒素圧力 ５×10-3トル 放電電圧 340V，3A バイアス電力 0.4kW 実施例 ４ 各種表面処理を施したピストンリングおよびシ
リンダライナを備えた内燃機関について、
4400rpm全負荷、300時間で実機試験を行い、各
部品の摩耗量を測定した。結果を第２図に示す。
なお、図中、ａはMo溶射、ｂはCrメツキ、ｃは
Fe−Ｃ−Cr系溶射、ｄは本発明によるTiNコー
テイングをしたピストンリングの場合を示し、シ
リンダライナのピストンリングとの摺動面にはい
ずれもFe−Ｃ−Cr系合金の溶射を施している。 この結果から、本発明によるピストンリングは
耐摩耗性が高く、そして相手材であるシリンダラ
イナの摩耗量も少ないことがわかる。 実施例 ５ 実施例１と同様の操作を行い、TiN被膜10μｍ
を形成したピストンリング(e)の摩耗に対する評価
を、以下に示すさらに厳しいエンジンの条件下で
行つた。 条件；2800c.c.、ボア径φ83、６気筒ガソリンエン
ジン、5600rpm×W.D.T.×300H、 燃料：高鉛ガソリン（鉛3.2ｇ／U.S.ガロン） その結果を第１表に示すが、比較のために、上
記と同様のピストンリング本体にCrメツキを施
したもの(f)、並びに13Crステンレス鋼にガス窒
化を施したもの（ｇ）および17Crステンレス鋼
にガス窒化を施したもの（ｈ）も同様の評価を行
つた。
【表】
これから明らかなように本発明のピストンリン
グは、従来のものに比べ高い耐摩耗性および耐久
性を示す。 実施例 ６ 次に実施例５に示したリング材料と同じものを
使用して、耐食性を比較した。これは、保温槽中
（80℃一定）の腐食液の中に浸漬した時の非腐食
部に対する腐食部の深さを測定するものである。
その結果を第２表に示す。
グは、従来のものに比べ高い耐摩耗性および耐久
性を示す。 実施例 ６ 次に実施例５に示したリング材料と同じものを
使用して、耐食性を比較した。これは、保温槽中
（80℃一定）の腐食液の中に浸漬した時の非腐食
部に対する腐食部の深さを測定するものである。
その結果を第２表に示す。
【表】
内燃期間では、水温が低い（40℃以下）状態で
運転すると、燃焼生成物としての水蒸気がシリン
ダボア壁面に凝縮水を生成し、この中に燃焼ガス
成分が溶け込み腐食物となるため、このような雰
囲気で使用する際には、ピストンリング材料の耐
食性が極めて重要である。上記の第２表に示す結
果から、TiNが前記雰囲気下での使用でも、従
来材に比較して極めて優れた性能を示すことがわ
かる。 実施例 ７ さらに、実施例５に示したリング材料と同じも
のを使用し、300cpm、往復ストローク50mm、荷
重10Kg、相手材FC23、潤滑油7.5W−30エンジン
オイルという条件で往復動の摩擦特性を調べた結
果を第３表に示す。
運転すると、燃焼生成物としての水蒸気がシリン
ダボア壁面に凝縮水を生成し、この中に燃焼ガス
成分が溶け込み腐食物となるため、このような雰
囲気で使用する際には、ピストンリング材料の耐
食性が極めて重要である。上記の第２表に示す結
果から、TiNが前記雰囲気下での使用でも、従
来材に比較して極めて優れた性能を示すことがわ
かる。 実施例 ７ さらに、実施例５に示したリング材料と同じも
のを使用し、300cpm、往復ストローク50mm、荷
重10Kg、相手材FC23、潤滑油7.5W−30エンジン
オイルという条件で往復動の摩擦特性を調べた結
果を第３表に示す。
【表】
この結果から、本発明のピストンリングが従来
材より低摩擦であることがわかる。 内燃機関の場合、低回転（1000rpm前後）にお
けるピストンリングの摩擦馬力が低下するため、
その分だけ出力が向上することになり、低燃費と
なる。また、オイルリングに適用した場合、接触
面圧が高いために、エンジン組付け直後等のなじ
みがつくまでの初期段階において、アイドリング
状態（600rpm前後）においてステイツクスリツ
プによるキユツキユツという音を発生することが
あるが、TiN被膜は低摩擦のため、このような
不快音を発生することがない。 上記記載から明らかなように、本発明のピスト
ンリングは、耐摩耗性、耐熱性および耐食性等に
優れ、しかも摩擦係数が低いため、その相手部材
であるシリンダライナ部の摩耗をも減少すること
ができる。これにより、本発明ではシリンダライ
ナとしてその内壁面にMoまたはFe−Ｃ−Cr系合
金の溶射を施したものが使用でき、シリンダライ
ナの耐摩耗性をさらに高めることができ、内燃機
関に要求される高いシール性が長期にわたり保持
される。特に、高鉛ガソリンを使用したときに問
題となるシリンダライナ側の摩耗が良好に解決さ
れ、オイル消費、ブローバイ等の諸特性を満足さ
せるのに極めて有効である。 また、これまでのピストンリングへの加工縞の
形成は、13Crステンレス鋼ガス窒化やFe−Cr溶
射等の表面処理後に行つていたが、この処理表面
の硬さが高いため、非常に困難だつた。しかし、
本発明においては、PVD法による被膜が薄膜で
あり、該被膜形成後もピストンリング本体の表面
形状をそのまま残すことが可能である。従つて、
加工縞の形成は、被膜形成に先立ち予め鋼材料本
体にできるため非常に容易となつた。
材より低摩擦であることがわかる。 内燃機関の場合、低回転（1000rpm前後）にお
けるピストンリングの摩擦馬力が低下するため、
その分だけ出力が向上することになり、低燃費と
なる。また、オイルリングに適用した場合、接触
面圧が高いために、エンジン組付け直後等のなじ
みがつくまでの初期段階において、アイドリング
状態（600rpm前後）においてステイツクスリツ
プによるキユツキユツという音を発生することが
あるが、TiN被膜は低摩擦のため、このような
不快音を発生することがない。 上記記載から明らかなように、本発明のピスト
ンリングは、耐摩耗性、耐熱性および耐食性等に
優れ、しかも摩擦係数が低いため、その相手部材
であるシリンダライナ部の摩耗をも減少すること
ができる。これにより、本発明ではシリンダライ
ナとしてその内壁面にMoまたはFe−Ｃ−Cr系合
金の溶射を施したものが使用でき、シリンダライ
ナの耐摩耗性をさらに高めることができ、内燃機
関に要求される高いシール性が長期にわたり保持
される。特に、高鉛ガソリンを使用したときに問
題となるシリンダライナ側の摩耗が良好に解決さ
れ、オイル消費、ブローバイ等の諸特性を満足さ
せるのに極めて有効である。 また、これまでのピストンリングへの加工縞の
形成は、13Crステンレス鋼ガス窒化やFe−Cr溶
射等の表面処理後に行つていたが、この処理表面
の硬さが高いため、非常に困難だつた。しかし、
本発明においては、PVD法による被膜が薄膜で
あり、該被膜形成後もピストンリング本体の表面
形状をそのまま残すことが可能である。従つて、
加工縞の形成は、被膜形成に先立ち予め鋼材料本
体にできるため非常に容易となつた。
第１図は本発明の内燃機関の要部拡大側面図、
第２図は実施例４における試験の結果を示すグラ
フである。 図中、１……ピストンリング本体、２……ピス
トンリング被膜、３……ピストンリング、４……
シリンダライナ本体、５……シリンダライナ被
膜、６……シリンダライナ、７……ピストン本
体。
第２図は実施例４における試験の結果を示すグラ
フである。 図中、１……ピストンリング本体、２……ピス
トンリング被膜、３……ピストンリング、４……
シリンダライナ本体、５……シリンダライナ被
膜、６……シリンダライナ、７……ピストン本
体。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 鋼材料からなるピストンリング本体と、少な
くともピストンリング本体の摺動面上に、PVD
法により形成した、TiN，TiC，CrN等の超硬質
物質からなる被膜とよりなることを特徴とするピ
ストンリング。 ２ 鋼材料からなるピストンリング本体と、少な
くともピストンリング本体の摺動面上に、PVD
法により形成した、TiN，TiC，CrN等の超硬質
物質からなる被膜とよりなるピストンリング、お
よび 該ピストンリングとの摺動面上にMo溶射処理
またはFe−Ｃ−Cr系合金の溶射処理を施したシ
リンダライナを備えてなることを特徴とする内燃
機関。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13052480A JPS5757868A (en) | 1980-09-19 | 1980-09-19 | Piston ring |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13052480A JPS5757868A (en) | 1980-09-19 | 1980-09-19 | Piston ring |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5757868A JPS5757868A (en) | 1982-04-07 |
| JPH0152471B2 true JPH0152471B2 (ja) | 1989-11-08 |
Family
ID=15036352
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13052480A Granted JPS5757868A (en) | 1980-09-19 | 1980-09-19 | Piston ring |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5757868A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007504337A (ja) * | 2003-09-05 | 2007-03-01 | ザ ルブリゾル コーポレイション | 耐摩耗添加剤の量を少なくできる部分硬質被覆を有する潤滑部品 |
Families Citing this family (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5835648U (ja) * | 1981-09-02 | 1983-03-08 | 株式会社リケン | ピストンリング |
| JPS58156775A (ja) * | 1982-03-10 | 1983-09-17 | Ulvac Corp | ピストンリング |
| JPS5947110A (ja) * | 1982-09-08 | 1984-03-16 | Nippon Kogu Seisakusho:Kk | エンドミル |
| JPS59126159U (ja) * | 1983-02-15 | 1984-08-24 | 日本ピストンリング株式会社 | ピストンリング |
| JPS59127859U (ja) * | 1983-02-18 | 1984-08-28 | 日本ピストンリング株式会社 | ピストンリング |
| JPS59127860U (ja) * | 1983-02-18 | 1984-08-28 | 日本ピストンリング株式会社 | 組合せオイルリング |
| JPH0610454B2 (ja) * | 1984-10-05 | 1994-02-09 | 株式会社リケン | ピストンリング |
| US4724169A (en) * | 1984-10-09 | 1988-02-09 | Ovonic Synthetic Materials Company, Inc. | Method of producing multilayer coatings on a substrate |
| IT1182433B (it) * | 1985-02-12 | 1987-10-05 | Gevipi Ag | Organi di tenuta in materiale duro aventi basso coefficiente di attrito |
| US4935313A (en) * | 1985-02-12 | 1990-06-19 | Masco Corporation Of Indiana | Process of manufacturing seal members having a low friction coefficient |
| JPS6258050A (ja) * | 1985-09-05 | 1987-03-13 | Toyota Motor Corp | ピストンリング |
| JPS62188857A (ja) * | 1986-02-13 | 1987-08-18 | Riken Corp | ピストンリング |
| JPS62283258A (ja) * | 1986-05-31 | 1987-12-09 | Riken Corp | ピストンリング |
| JPH01303376A (ja) * | 1988-05-30 | 1989-12-07 | Riken Corp | 伝動装置 |
| US5154433A (en) * | 1991-06-14 | 1992-10-13 | Teikoku Piston Ring Co., Ltd. | Piston ring |
| JP3221892B2 (ja) * | 1991-09-20 | 2001-10-22 | 帝国ピストンリング株式会社 | ピストンリング及びその製造法 |
| JP3350157B2 (ja) * | 1993-06-07 | 2002-11-25 | 帝国ピストンリング株式会社 | 摺動部材およびその製造方法 |
| JPH0730347U (ja) * | 1993-11-01 | 1995-06-06 | 帝国ピストンリング株式会社 | エンジン |
| DE10083665B3 (de) * | 1999-10-29 | 2014-05-28 | Nippon Piston Ring Co,. Ltd. | Kombination einer Zylinderlaufbuchse und eines Kolbenringes in einer Brennkraftmaschine |
| WO2008059791A1 (en) | 2006-11-14 | 2008-05-22 | Kabushiki Kaisha Riken | Chromium nitride coating film by ion plating, process for producing the same, and piston ring for internal combustion engine |
-
1980
- 1980-09-19 JP JP13052480A patent/JPS5757868A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007504337A (ja) * | 2003-09-05 | 2007-03-01 | ザ ルブリゾル コーポレイション | 耐摩耗添加剤の量を少なくできる部分硬質被覆を有する潤滑部品 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5757868A (en) | 1982-04-07 |
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