JP3111115B2 - 下痢止め剤生成物の製造法 - Google Patents

下痢止め剤生成物の製造法

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Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はイナゴマメをベースとす
る下痢止め剤生成物の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】イナ
ゴマメの下痢止めの性質は周知である。従って、商品名
ＡＲＯＢＯＮとして市販される６０〜８０重量％のロー
ストしたイナゴマメを含有する組成物が知られている。
しかし、下痢の治療に副作用を有せずに良結果を示すこ
の組成物は、２０〜４０ｇのオーダの１日用量を必要と
する不利があり、このことは特に幼児に投与問題を生じ
うる。
【０００３】ＥＰ２１４３１７号明細書は有効成分とし
てイナゴマメサヤ粉末を含有する下痢止め性療養食を記
載する。
【０００４】この方法では、殻から取り、圧砕したイナ
ゴマメサヤはミルで粉砕し、水中に入れる。イナゴマメ
に含まれる糖および環境温度で水溶性のタンニンは溶解
する。液相の調製後、糖を含まない生成物を集める。
【０００５】微生物を含まない生成物を得るために、次
に除糖イナゴマメをそれ以上の量の水に入れ、殺菌す
る。殺菌後、イナゴマメは粉末化し、噴霧乾燥できるよ
うに再粉砕し、その後液に懸濁できる粒度に最終粉砕す
る。得た生成物は先行技術と比較して投与がかなり容易
であると同時に有効な下痢止め剤のすべての特徴を有す
るが、その製造方法に関しいくつかの不利がある。
【０００６】第一に、およびＥＰ２１４３１７号明細書
に説明されるように、下痢止め性効果は冷水または微温
湯、特に体温で不溶性である濃厚形のタンニンの存在に
より得られる。これらのタンニンは胃酸により分解され
ずに、またはタン白により失活せずに腸に入る。こうし
て、これらは生理学的方法で介入するのではなく清浄化
および防腐効果を遂行する。
【０００７】従って、有効な下痢止め剤生成物を得るた
めに除糖イナゴマメに存在するタンニンの可溶化を避け
ることは決定的なことである。この可溶化過程は９０℃
のオーダの温度で始まり、１２０℃のオーダの温度で完
了することを考えられる。従って、このことは９５℃近
辺で行なう殺菌処理を限定する。
【０００８】従って、得た最終生成物は可溶性タンニン
対不溶性タンニン（３７℃で溶解度を測定して）の重量
比０．３７未満を有する少なくとも２０重量％の生のタ
ンニン（全ポリフェノールとして表わして）を含有す
る。
【０００９】第二に、乾燥工程は不経済である。何故な
ら乾燥工程は殺菌に必要なかなりの水の添加後に行な
い、生成物は乾燥前２０〜２５重量％の乾物含量を有す
るからである。
【００１０】従って、本発明が提示する問題はＥＰ２１
４３１７号明細書に記載のタイプの下痢止め剤生成物の
製造方法を供することであった。この方法では殺菌工程
はタンニンを可溶化せずにはるかに高温で行なうことが
でき、さらに殺菌および乾燥工程を単一工程で行なうこ
とができる。
【００１１】食品の殺菌に過熱蒸気を使用することはし
ばらく以前から、例えばＦＲＰＳ１０２０７９８号で既
知であった。さらに、ＥＰ５８６５１号明細書は過熱蒸
気により動物フードを処理する方法および装置を記載す
る。過熱蒸気による処理方法および装置によって、過熱
蒸気の温度および圧力、および処理時間のパラメータに
比例して被処理生成物を乾燥できる。
【００１２】
【課題を解決するための手段】タンニンの可溶化の徴候
を何ら示さずに明らかに１２０℃より高い温度で除糖イ
ナゴマメに過熱蒸気処理を適用できることが分った。こ
うして単一工程で除糖イナゴマメを殺菌および乾燥する
ことができる。
【００１３】本発明は、脱さやおよび粉砕したイナゴマ
メを水性媒体で除糖し、得た水性相は次に固相から分離
し、得た固相残留物は過熱蒸気処理により同時に乾燥お
よび殺菌する、イナゴマメをベースとする下痢止め剤生
成物の製造方法に関する。
【００１４】他の特徴および利点は以下の記載から明ら
かとなろう。本発明方法の第１工程は殺菌および予備乾
燥に対するイナゴマメの準備を含む。これはＥＰ２１４
３１７号明細書に記載の方法により行なうことができ
る。
【００１５】脱さやし、１〜２cm寸法の小片に圧砕した
イナゴマメはミルで粉砕し、糖の抽出処理を行なう。こ
れらの２工程は別々に行ない、最初に粉砕を、次に一定
量の水にイナゴマメを懸濁して糖の抽出を行なう。糖の
抽出は１１重量部の水に１重量部のイナゴマメを３０分
浸漬して行なうことが好ましい。粉砕はコロイドミルで
行ない、イナゴマメを同時に除糖することもできる。
【００１６】次に例えば遠心分離または圧搾により除糖
イナゴマメから水を部分抽出する。水抽出工程後、生成
物は凝集体の形で存在する。配剤および乾燥を有利にす
るために、これらの凝集体を例えば、ハンマーミルで破
砕することが有用でありうる。この方法で得た生成物は
固化することなく自由に流動し、次に乾燥および殺菌し
て最終生成物を得なければならない。
【００１７】殺菌および乾燥工程は過熱蒸気処理により
同時に行なう。過熱蒸気処理は上記引用のＥＰ５８６５
１号明細書に記載のタイプの装置を使用して行なうこと
ができる。過熱蒸気は飽和温度以上の温度に蒸気を加熱
することにより得られる。処理は大気圧または加圧下に
行なうことができる。この場合、蒸気は加圧下に保持し
た飽和蒸気を過熱することにより得られる。過熱蒸気は
常に顕熱を失なわずに飽和蒸気の状態に戻る傾向があ
る。こうしてこの顕熱は水を蒸発し、従って生成物を脱
水するために使用できる。
【００１８】ＥＰ５８６５１号明細書では、垂直管はＵ
管により相互に連結される。これらの垂直管は管内部を
循環する蒸気の過熱に対し蒸気を供給する２重ジャケッ
トを含む。
【００１９】最初の管の上流で、ホッパー、第１ロッ
ク、および例えば送風機形の注入ユニットを含む供給系
は生成物を過熱蒸気中に、および過熱蒸気に分散して導
入することができる。
【００２０】最後の管の下流で、サイクロンは蒸気から
処理生成物を分離する。蒸気は再循環し、送風機により
管回路に再導入する前に熱交換器で過熱する。処理生成
物は第２ロックを通してサイクロンから除去する。ロッ
クは処理に使用する管回路の圧の保持も確保する。バル
ブ系は処理回路の圧を蒸気の注入または抽出により調整
することができる。
【００２１】このタイプの装置では、被処理生成物は第
１ロックを通して加圧下に導入する。生成物は過熱蒸気
の流れに分散し、次に流れは生成物を管回路中に輸送す
る。過熱蒸気による処理中、生成物は環境温度から飽和
温度に移行し、次いで第１工程で乾燥する。飽和温度は
飽和蒸気の圧による。
【００２２】過熱蒸気による処理は除糖イナゴマメに存
在するタンニンの可溶化を生じなかったことを最初に立
証することが基本である。このため除糖イナゴマメは３
つの異なる圧、従って３つの異る飽和温度で過熱蒸気に
より処理した。
【００２３】タンニンの可溶化量は次のように測定す
る：過熱蒸気による処理後得た５ｇの最終生成物を１０
０ccの水に懸濁する。懸濁液は撹拌し、その着色を過熱
蒸気により処理しなかった（対照）除糖イナゴマメから
得た水性懸濁液の着色と比較する。
【００２４】結果は次表に示す。表中、すべての粒子が
装置内を同じ速度で移動しないので、処理時間は上限の
形で示す。
【表１】 過熱蒸気による処理中、１２０℃より明らかに高い温度
であるにも拘らずタンニンが可溶化しないことが分る。
測定はタンニンが可溶化しないことを確証する分光測定
により行なった。
【００２５】各種試験は： −装置内への生成物の投入量 −生成物の初めの乾物含量 −圧（従って飽和温度）、および −導入蒸気の乾燥温度、投入送風機で測定、 をすべて変更した。
【００２６】これらの試験中、生成物の処理時間は１５
〜６０秒であり、蒸気注入割合は２６〜２８ｍ／秒であ
った。
【００２７】さらに、蒸気の乾燥温度は装置の最初の管
および最後の管で測定した。これは処理中問題の温度が
発現するからである。特に、蒸気は最初の管でその顕熱
の大部分を放出するので、その温度は飽和温度のレベル
に低下できる。これは蒸気の流速を減少し、非輸送生成
物の蓄積により装置を閉塞しうるので避けるべきであ
る。次に装置内の蒸気温度は管周囲の２重ジャケットに
より上昇する。
【００２８】最後に、最終生成物の乾物含量および１時
間当り（kg／時間）の蒸発水量を測定した。試験結果は
次表に示す。蒸気圧は大気圧に対する相対値として示
す。
【表２】 試験の要約表 試験 1 2 3 4 5 6 7 8 生成物の投入 10 10 10 15 20 30 40 60 量(kg/時間） 生成物の乾物 30.6 30.6 31.6 31.6 31.2 31.2 31.2 35.7 含量（％） 蒸気圧 0.5 2.0 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 （バール） 蒸気飽和温度 111 134 111 111 111 111 111 111 （℃） 送風機の蒸気 180 198 195 192 198 198 197 200 温度（℃） 最終乾物含量 96.8 89.8 97.3 97.1 96.1 94.6 91.7 87.6 （％） 蒸発水 6.84 6.50 6.75 10.12 13.51 20.11 26.39 35.56 (kg/時間）
【００２９】上記のように、蒸気温度はタンニンを可溶
化しないし、生成物に焼けの徴候を何ら示さないことが
分る。
【００３０】乾燥の有効性に関する限り蒸気温度の選択
に考慮すべき鍵となる基準は、投入送風機で測定した注
入蒸気温度と蒸気圧で決定される飽和温度間の差であ
る。一定蒸気温度に対し、圧の増加は蒸発効率を低減す
る。これは生成物の最終乾物含量に及ぼすこれらの２つ
の温度間の差の影響を示す次表により明白に説明され
る。
【表３】 導入蒸気温度とその飽和温度間の差の影響 試験 1 2 3 4 5 6 7 8 生成物の投入 10 10 10 15 20 30 40 60 量(kg/時間） 生成物の乾物 30.6 30.6 31.6 31.6 31.2 31.2 31.2 35.7 含量（％） 蒸気圧 0.5 2.0 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 （バール） 蒸気飽和温度 111 134 111 111 111 111 111 111 （℃） 送風機におけ 180 198 195 192 198 198 197 200 る蒸気温度 （℃） 温度差 69 64 84 81 87 87 86 89 （℃） 最終乾物含量 96.8 89.8 97.3 97.1 96.1 94.6 91.7 87.6 （％） 蒸発水 6.84 6.50 6.75 10.12 13.51 20.11 26.39 35.56 (kg/時間）
【００３１】特に例１、２および３から１時間当りの近
似蒸発水量および除糖イナゴマメの同じ導入割合に対
し、最終乾物含量は問題の温度差に直接関係することが
分る。
【００３２】さらに、次表は最初の管の蒸気温度の低下
および最終乾物含量に及ぼす蒸発水量の影響を説明す
る。すべての試験は０．５バールの相対蒸気圧で行なっ
た。蒸発水量、すなわち装置中に導入する水量は投入量
に比例し、初めの乾物含量に逆比例する。
【表４】 最初の管の温度および最終乾物含量 に及ぼす蒸発水量の影響 試験 1 3 4 5 6 7 8 生成物の投入量 10 10 15 20 30 40 60 (kg/時間） 生成物の乾物含量 30.6 31.6 31.6 31.2 31.2 31.2 35.7 （％） 蒸気圧（バール） 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 送風機における蒸 180 195 192 198 198 197 200 気温度 （℃） 管１の蒸気温度 149 157 145 148 136 126 121 （℃） 温度差 （℃） 31 38 47 50 62 71 79 最終乾物含量 96.8 97.3 97.1 96.1 94.6 91.7 87.6 （％） 蒸発水 6.84 6.75 10.12 13.51 20.11 26.39 35.56 (kg/時間）
【００３３】蒸発水量が多い程、たとえ１時間当りの蒸
発水量が増加する場合であっても、最初の管の温度低下
は大きく、最終生成物の乾物含量の低下は大きいことが
明らかに分る。
【００３４】従って、少なくとも９０重量％の乾物含量
を有する最終生成物を得るために、蒸気は少なくとも６
０℃、好ましくはその飽和温度以上の少なくとも７０℃
の温度で注入しなければならない。
【００３５】過熱蒸気処理に対し選択した好ましい最終
條件は次の通りである： −過熱蒸気温度 ： ２００℃ −蒸気圧（相対） ： ０．５バール −蒸気注入速度 ： ２７ｍ／秒 −生成物の滞留時間 ： ２０〜６０秒 −生成物の投入割合 ： ３０kg／時間
【００３６】除糖イナゴマメをこれらのパラメータで処
理することにより、得られる最終生成物は２５重量％の
乾物含量および０．８％可溶性タンニンおよび２２．４
％の不溶性タンニン、すなわち０．０４未満の可溶性タ
ンニン対不溶性タンニン比、から成る全ポリフェノール
として表わして乾物基準で２３．２重量％のタンニン含
量を有した。最後に、達成した殺菌は次表に示すように
非常に有効である。殺菌は蒸気圧が高い程一層有効であ
る。
【表５】
【００３７】本発明処理により生成物は非常に有効に浄
化でき、細菌は１，０００倍以上まで低減する。

Claims (3)

    (57)【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 脱さやおよび粉砕したイナゴマメを水性
    媒体中で除糖し、得た水性相は次に固相から分離し、次
    に得た固体残留物は過熱蒸気により処理して同時に乾燥
    および殺菌する、イナゴマメをベースとする下痢止め剤
    生成物の製造方法。
  2. 【請求項２】 過熱蒸気は少なくとも６０℃だけその飽
    和温度を越える、請求項１記載の方法。
  3. 【請求項３】 得た固体残留物は少なくとも１分過熱蒸
    気により処理する、請求項２記載の方法。
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