JP3104003B2 - 連続鋳造方法 - Google Patents
連続鋳造方法Info
- Publication number
- JP3104003B2 JP3104003B2 JP05230804A JP23080493A JP3104003B2 JP 3104003 B2 JP3104003 B2 JP 3104003B2 JP 05230804 A JP05230804 A JP 05230804A JP 23080493 A JP23080493 A JP 23080493A JP 3104003 B2 JP3104003 B2 JP 3104003B2
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- Japan
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- casting
- steel
- cracks
- slab
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は連続鋳造方法に関するも
のである。
のである。
【０００２】
【従来の技術】連続鋳造法は導入以来、実に多くの改善
がなされ、現在ではほとんどの鋼種においてそのすぐれ
た生産性、高歩留を得る手段として利用され、鉄鋼生産
の基盤技術となっている。
がなされ、現在ではほとんどの鋼種においてそのすぐれ
た生産性、高歩留を得る手段として利用され、鉄鋼生産
の基盤技術となっている。
【０００３】しかし、近年、需要家からの新しい品質要
求によって従来の鋼種と異った新鋼種の生産も多くな
り、新たな品質問題も生じている。
求によって従来の鋼種と異った新鋼種の生産も多くな
り、新たな品質問題も生じている。
【０００４】たとえば連続鋳造法によって〔Ｃ〕＝０．
０１％以下、〔Ｎｂ〕＝０．００５％〜０．０５０％を
含有する鋼を垂直部を有する湾曲型連鋳機にて鋳造速度
１．８ｍ／ｍｉｎ以上で鋳造する際に垂直部から湾曲部
への矯正部において図３に示すような鋳片コーナー部１
に割れ２が生成することがある。
０１％以下、〔Ｎｂ〕＝０．００５％〜０．０５０％を
含有する鋼を垂直部を有する湾曲型連鋳機にて鋳造速度
１．８ｍ／ｍｉｎ以上で鋳造する際に垂直部から湾曲部
への矯正部において図３に示すような鋳片コーナー部１
に割れ２が生成することがある。
【０００５】このような鋳片欠陥は歩留りの低下や製品
として重大な品質欠陥となるので、その発生を未然に防
ぐ必要がある。
として重大な品質欠陥となるので、その発生を未然に防
ぐ必要がある。
【０００６】しかして、鋳片のコーナー割れ、表面割れ
防止技術として提案されたものとして、特開昭５４―１
５５１１４、特開平３―９９７６２号公報がある。
防止技術として提案されたものとして、特開昭５４―１
５５１１４、特開平３―９９７６２号公報がある。
【０００７】前者は含Ｎｂ、Ｖ鋼鋳片の表面割れ防止対
策として溶鋼中の窒素含有量を０．００５重量％以下に
制御することによって鋳片の表面割れを防止しようとす
るものであり、後者は対向する狭面鋳型壁テーパーを式
により求めたテーパーに調節しながら鋳造することによ
り、鋳片のコーナー部に発生するコーナー横割れを防止
しようとするものであるが、いずれも完全な解決手段と
は云えず問題を残している。
策として溶鋼中の窒素含有量を０．００５重量％以下に
制御することによって鋳片の表面割れを防止しようとす
るものであり、後者は対向する狭面鋳型壁テーパーを式
により求めたテーパーに調節しながら鋳造することによ
り、鋳片のコーナー部に発生するコーナー横割れを防止
しようとするものであるが、いずれも完全な解決手段と
は云えず問題を残している。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】このため本発明は
〔Ｃ〕＝０．０１％以下、〔Ｎｂ〕＝０．００５％〜
０．０５０％を含有する鋼を、鋳造速度１．８ｍ／ｍｉ
ｎ以上の高速鋳造下で鋳造する際の鋳片コーナー部に発
生する割れを防止することを目的とする。
〔Ｃ〕＝０．０１％以下、〔Ｎｂ〕＝０．００５％〜
０．０５０％を含有する鋼を、鋳造速度１．８ｍ／ｍｉ
ｎ以上の高速鋳造下で鋳造する際の鋳片コーナー部に発
生する割れを防止することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は上記目的を有利
に解決するためになしたものであり、その要旨とすると
ころは、重量％にて、Ｃ：０．０１％以下、Ｎｂ：０．
００５〜０．０５０％を含有する鋼を、垂直部を有する
湾曲型連鋳機にて鋳造速度１．８〜３．０ｍ／ｍｉｎで
鋳造するに際し、モールドパウダー消費量を０．３５〜
０．６０Ｋｇ／ｔ―ｓｔｅｅｌとし、かつ鋳型短片のモ
ールドテーパー率を１．２％以下にすることを特徴とす
る連続鋳造方法に関するものである。
に解決するためになしたものであり、その要旨とすると
ころは、重量％にて、Ｃ：０．０１％以下、Ｎｂ：０．
００５〜０．０５０％を含有する鋼を、垂直部を有する
湾曲型連鋳機にて鋳造速度１．８〜３．０ｍ／ｍｉｎで
鋳造するに際し、モールドパウダー消費量を０．３５〜
０．６０Ｋｇ／ｔ―ｓｔｅｅｌとし、かつ鋳型短片のモ
ールドテーパー率を１．２％以下にすることを特徴とす
る連続鋳造方法に関するものである。
【００１０】
【作用】本発明者等は、Ｎｂ含有低炭素鋼について鋳造
速度１．８ｍ／ｍｉｎ以上で、コーナー割れが発生する
原因を究明すべく、実操業における多数の鋳造実績をも
とに詳細なデータ解析を行った。
速度１．８ｍ／ｍｉｎ以上で、コーナー割れが発生する
原因を究明すべく、実操業における多数の鋳造実績をも
とに詳細なデータ解析を行った。
【００１１】その結果、鋳造速度１．８ｍ／ｍｉｎ以上
の高速鋳造下においては、パウダーの流入過少が起きや
すくなりモールド〜シェル間の潤滑不良が発生し、大き
な摩擦力が凝固シェルに働くことによって鋳片コーナー
部に割れが発生しやすくなるためであることが分った。
の高速鋳造下においては、パウダーの流入過少が起きや
すくなりモールド〜シェル間の潤滑不良が発生し、大き
な摩擦力が凝固シェルに働くことによって鋳片コーナー
部に割れが発生しやすくなるためであることが分った。
【００１２】しかしてこれを裏付けるため以下のテスト
を行った。
を行った。
【００１３】〔Ｃ〕＝０．００３％、〔Ｎｂ〕＝０．０
１５％を含有する鋼を垂直部を有する湾曲型連鋳機にて
鋳造速度１．６ｍ／ｍｉｎにて鋳造した結果を図２に示
す。
１５％を含有する鋼を垂直部を有する湾曲型連鋳機にて
鋳造速度１．６ｍ／ｍｉｎにて鋳造した結果を図２に示
す。
【００１４】鋳造速度が１．６ｍ／ｍｉｎでは、モール
ドテーパーモールドパウダー消費量に係わらず、鋳片コ
ーナー部の割れは皆無であった。
ドテーパーモールドパウダー消費量に係わらず、鋳片コ
ーナー部の割れは皆無であった。
【００１５】同じ鋼を同じ連鋳機で鋳造速度１．８ｍ／
ｍｉｎにて鋳造した結果を図１に示す。
ｍｉｎにて鋳造した結果を図１に示す。
【００１６】モールドパウダー消費量が０．３０Ｋｇ／
ｔ―ｓｔｅｅｌではモールドテーパーの大小に係わらず
鋳片コーナー部に割れが発生した。
ｔ―ｓｔｅｅｌではモールドテーパーの大小に係わらず
鋳片コーナー部に割れが発生した。
【００１７】そこでモールドパウダー消費量を０．３５
Ｋｇ／ｔ―ｓｔｅｅｌとした場合は、モールドテーパー
が１．７％、１．５％ではコーナー割れが発生したが、
モールドテーパーを１．２％にした場合、コーナー割れ
の発生は皆無となった。
Ｋｇ／ｔ―ｓｔｅｅｌとした場合は、モールドテーパー
が１．７％、１．５％ではコーナー割れが発生したが、
モールドテーパーを１．２％にした場合、コーナー割れ
の発生は皆無となった。
【００１８】またパウダー消費量を０．４０Ｋｇ／ｔ―
ｓｔｅｅｌとした場合は、モールドテーパーが１．７
％、１．５％では微少なコーナー割れが発生しコーナー
割れの発生は皆無とならないが、モールドテーパーを
１．２％にした場合はコーナー割れの発生は皆無となっ
た。
ｓｔｅｅｌとした場合は、モールドテーパーが１．７
％、１．５％では微少なコーナー割れが発生しコーナー
割れの発生は皆無とならないが、モールドテーパーを
１．２％にした場合はコーナー割れの発生は皆無となっ
た。
【００１９】この鋳造結果から本発明者は、〔Ｃ〕＝
０．０１％以下、〔Ｎｂ〕＝０．００５％〜０．０５０
％を含有する鋼を垂直部を有する湾曲型連鋳機にて鋳造
速度１．８ｍ／ｍｉｎ以上で鋳造するに際し、モールド
パウダー消費量を０．３５Ｋｇ／ｔ―ｓｔｅｅｌ以上、
かつ鋳型短片のモールドテーパー率を１．２％以下にす
ることによって、鋳片のコーナー割れが確実に防止でき
ることを見いだした。
０．０１％以下、〔Ｎｂ〕＝０．００５％〜０．０５０
％を含有する鋼を垂直部を有する湾曲型連鋳機にて鋳造
速度１．８ｍ／ｍｉｎ以上で鋳造するに際し、モールド
パウダー消費量を０．３５Ｋｇ／ｔ―ｓｔｅｅｌ以上、
かつ鋳型短片のモールドテーパー率を１．２％以下にす
ることによって、鋳片のコーナー割れが確実に防止でき
ることを見いだした。
【００２０】以下、本発明における数値限定の理由を述
べる。
べる。
【００２１】Ｃは鋼板の加工性を支配し、０．０１％超
になると、硬くなりすぎ加工用として不適になるため上
限を０．０１％にした。
になると、硬くなりすぎ加工用として不適になるため上
限を０．０１％にした。
【００２２】Ｎｂは０．００５％未満では鋼中でＮｂと
結びつかないフリーなＣ〔Ｅ×〔ｃ〕〕が多くなり材質
不良を招く。
結びつかないフリーなＣ〔Ｅ×〔ｃ〕〕が多くなり材質
不良を招く。
【００２３】また、０．０５％超ではＮｂ過多のため伸
び不足を生じる。
び不足を生じる。
【００２４】鋳造速度の下限１．８ｍ／ｍｉｎにしたの
は、既述の通りコーナー割れ発生が多く新たな対策が必
要なためである。
は、既述の通りコーナー割れ発生が多く新たな対策が必
要なためである。
【００２５】また上限を３．０ｍ／ｍｉｎとしたのはこ
れ以上の高速鋳造になると内部欠陥の発生率が高くなり
歩留りが低くなるからである。
れ以上の高速鋳造になると内部欠陥の発生率が高くなり
歩留りが低くなるからである。
【００２６】しかして、モールドパウダー消費量の下限
値としての０．３５Ｋｇ／ｔ―ｓｔｅｅｌ以上について
は上述の通りモールド〜シェル間の潤滑向上、摩擦力低
減を考慮して決定されるが、モールドパウダー消費量の
上限値としての０．６０Ｋｇ／ｔ―ｓｔｅｅｌ以下につ
いては、消費量がこれ以上大きくなってもパウダー原単
位が多くなるだけで鋳片コーナー部の割れ防止の効果は
ないことから決定される。またモールドパウダー消費量
を制御する方法としては、パウダーの粘性、ブレーキン
グポイント等のモールドパウダー物性値を適当な値に選
択すればよい。
値としての０．３５Ｋｇ／ｔ―ｓｔｅｅｌ以上について
は上述の通りモールド〜シェル間の潤滑向上、摩擦力低
減を考慮して決定されるが、モールドパウダー消費量の
上限値としての０．６０Ｋｇ／ｔ―ｓｔｅｅｌ以下につ
いては、消費量がこれ以上大きくなってもパウダー原単
位が多くなるだけで鋳片コーナー部の割れ防止の効果は
ないことから決定される。またモールドパウダー消費量
を制御する方法としては、パウダーの粘性、ブレーキン
グポイント等のモールドパウダー物性値を適当な値に選
択すればよい。
【００２７】モールドテーパー率（（モールド上端幅−
モールド下端幅）／モールド下端幅×１００％）の上限
は既述した通り１．２％超になるとコーナー部の割れ発
生が防止できない。
モールド下端幅）／モールド下端幅×１００％）の上限
は既述した通り１．２％超になるとコーナー部の割れ発
生が防止できない。
【００２８】一方モールドテーパーの下限値について
は、ブレークアウトが生じない短辺シェル厚を確保でき
る様に、適宜最適値を選択すればよい。
は、ブレークアウトが生じない短辺シェル厚を確保でき
る様に、適宜最適値を選択すればよい。
【００２９】
【実施例】本発明実施例を比較例とともに挙げる。なお
連鋳機は２．４ｍの垂直部を有する垂直曲げ連鋳機を用
い、第１表に示す鋳造条件下で鋳造を実施した。鋳造厚
は２４５ｍｍである。
連鋳機は２．４ｍの垂直部を有する垂直曲げ連鋳機を用
い、第１表に示す鋳造条件下で鋳造を実施した。鋳造厚
は２４５ｍｍである。
【００３０】
【表１】
【００３１】しかして、本発明法の場合、何れの例でも
鋳片コーナー部の割れは発生しなかったが、比較例の場
合、鋳造速度が１．８ｍ／ｍｉｎ以上の高速鋳造下でモ
ールドテーパー率が大きい、またモールドパウダー消費
量が少なかったため、全ての例で鋳片コーナー部の割れ
の発生があり、表面および側面の溶削手入れが必要であ
った。
鋳片コーナー部の割れは発生しなかったが、比較例の場
合、鋳造速度が１．８ｍ／ｍｉｎ以上の高速鋳造下でモ
ールドテーパー率が大きい、またモールドパウダー消費
量が少なかったため、全ての例で鋳片コーナー部の割れ
の発生があり、表面および側面の溶削手入れが必要であ
った。
【００３２】
【発明の効果】以上の通り本発明によれば、効果的に鋳
片コーナー部の割れの発生を抑えることが可能であり、
鋳片表面の溶削手入れによる歩留り低下を回避すること
ができる。
片コーナー部の割れの発生を抑えることが可能であり、
鋳片表面の溶削手入れによる歩留り低下を回避すること
ができる。
【図１】鋳造速度が１．８ｍ／ｍｉｎにおけるモールド
パウダー消費量・モールドテーパー率とコーナー部の割
れ発生について示すグラフ。
パウダー消費量・モールドテーパー率とコーナー部の割
れ発生について示すグラフ。
【図２】鋳造速度が１．６ｍ／ｍｉｎにおけるモールド
パウダー消費量・モールドテーパー率とコーナー部の割
れ発生について示すグラフ。
パウダー消費量・モールドテーパー率とコーナー部の割
れ発生について示すグラフ。
【図３】鋳片コーナー部に発生するコーナー部の割れを
示す説明図。
示す説明図。
１ コーナー ２ 割れ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 原 賢一 東海市東海町５―３ 新日本製鐵株式会 社 名古屋 製鐵所内 (56)参考文献 特開 平５−277681（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−215356（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B22D 11/16 106 B22D 11/00 B22D 11/108 B22D 11/20
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％にて、Ｃ：０．０１％以下、Ｎ
ｂ：０．００５〜０．０５０％を含有する鋼を、垂直部
を有する湾曲型連鋳機にて鋳造速度１．８〜３．０ｍ／
ｍｉｎで鋳造するに際し、モールドパウダー消費量を
０．３５〜０．６０Ｋｇ／ｔ―ｓｔｅｅｌとし、かつ鋳
型短片のモールドテーパー率を１．２％以下にすること
を特徴とする連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05230804A JP3104003B2 (ja) | 1993-08-25 | 1993-08-25 | 連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05230804A JP3104003B2 (ja) | 1993-08-25 | 1993-08-25 | 連続鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0760422A JPH0760422A (ja) | 1995-03-07 |
| JP3104003B2 true JP3104003B2 (ja) | 2000-10-30 |
Family
ID=16913539
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05230804A Expired - Lifetime JP3104003B2 (ja) | 1993-08-25 | 1993-08-25 | 連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3104003B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3275903B2 (ja) * | 2000-01-28 | 2002-04-22 | 住友金属工業株式会社 | 鋼の初期凝固制御方法 |
| KR100940702B1 (ko) * | 2002-12-28 | 2010-02-08 | 주식회사 포스코 | 니오븀(Ｎｂ)첨가 강의 연속주조주편의 코너크랙 저감방법 |
-
1993
- 1993-08-25 JP JP05230804A patent/JP3104003B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0760422A (ja) | 1995-03-07 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
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