JP3095845B2 - エンドミル用高速度鋼 - Google Patents
エンドミル用高速度鋼Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明鋼は、低Ｃ高Ｃｏの高速度
鋼であって素材表面にＣを浸透拡散させた後、焼入焼も
どしを施すことにより少なくとも研削代以上の浸炭層が
得られ、表面硬さＨＶ９００以上，芯部硬さＨＲＣ６０
以上を有する切削耐久性に優れたエンドミル用高速度鋼
に関する。
鋼であって素材表面にＣを浸透拡散させた後、焼入焼も
どしを施すことにより少なくとも研削代以上の浸炭層が
得られ、表面硬さＨＶ９００以上，芯部硬さＨＲＣ６０
以上を有する切削耐久性に優れたエンドミル用高速度鋼
に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来エンドミル用材料としてＪＩＳ Ｓ
ＫＨ５９やこれに類するＷ−Ｍｏ−Ｃｏ系高速度鋼が使
用されている。エンドミルの性能を決定づける刃部コー
ナのチッピング現象は、鋼の基地と炭化物の境界への応
力集中が起点となりマトリックスと炭化物の境界をぬっ
てクラックが進み、これが刃先に加わる曲げ応力によっ
て微小折れ破壊を起こす現象とみなされる。このチッピ
ングを軽減するために、炭化物の微細均一分布とマトリ
ックスの強化が重要な要因として挙げられ、造塊条件，
塑性加工条件のコントロールという手段で種々改善がな
されてきた。また粉末高速度鋼を使う手段もとられてい
るが、材料費の上昇は避けられないのが現状である。さ
らに、高速度鋼に浸炭を施す技術は特公昭５８−２６４
３０号公報，特開昭６０−１７７１６７号公報などに開
示されているように、ドリルへの浸炭事例があるがエン
ドミルそのものへの浸炭事例はない。
ＫＨ５９やこれに類するＷ−Ｍｏ−Ｃｏ系高速度鋼が使
用されている。エンドミルの性能を決定づける刃部コー
ナのチッピング現象は、鋼の基地と炭化物の境界への応
力集中が起点となりマトリックスと炭化物の境界をぬっ
てクラックが進み、これが刃先に加わる曲げ応力によっ
て微小折れ破壊を起こす現象とみなされる。このチッピ
ングを軽減するために、炭化物の微細均一分布とマトリ
ックスの強化が重要な要因として挙げられ、造塊条件，
塑性加工条件のコントロールという手段で種々改善がな
されてきた。また粉末高速度鋼を使う手段もとられてい
るが、材料費の上昇は避けられないのが現状である。さ
らに、高速度鋼に浸炭を施す技術は特公昭５８−２６４
３０号公報，特開昭６０−１７７１６７号公報などに開
示されているように、ドリルへの浸炭事例があるがエン
ドミルそのものへの浸炭事例はない。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記のように造塊条
件、組成加工条件のコントロールを行っても、それらの
効果にも限界が生じている。粉末高速度鋼を使う場合
は、材料費の上昇は避けられない。さらに、従来の高速
度鋼に浸炭を施したエンドミルの場合には、表層のマト
リックスＣ量を過剰にするのみでかえって靱性を劣化さ
せチッピングを助長させることになる。また浸炭によっ
て硬質の炭化物を形成させて耐摩耗性を向上させるため
には、Ｗ，Ｍｏ，Ｖ等の炭化物形成元素の増加が必要で
あるが、一次炭化物の粗大化と塑性加工性を困難ならし
め更にフェライト化を促進し焼入焼もどし後の硬さが得
られないという問題が生じる。以上の理由により浸炭し
て使われるには用途に応じた適正な成分をもった高速度
鋼の選択が必要となり、従来鋼では上記課題を解決しえ
ないものである。
件、組成加工条件のコントロールを行っても、それらの
効果にも限界が生じている。粉末高速度鋼を使う場合
は、材料費の上昇は避けられない。さらに、従来の高速
度鋼に浸炭を施したエンドミルの場合には、表層のマト
リックスＣ量を過剰にするのみでかえって靱性を劣化さ
せチッピングを助長させることになる。また浸炭によっ
て硬質の炭化物を形成させて耐摩耗性を向上させるため
には、Ｗ，Ｍｏ，Ｖ等の炭化物形成元素の増加が必要で
あるが、一次炭化物の粗大化と塑性加工性を困難ならし
め更にフェライト化を促進し焼入焼もどし後の硬さが得
られないという問題が生じる。以上の理由により浸炭し
て使われるには用途に応じた適正な成分をもった高速度
鋼の選択が必要となり、従来鋼では上記課題を解決しえ
ないものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明はエンドミル刃部
のチッピング防止とあわせて耐摩耗性の向上を目的に、
炭化物の微細化を主眼において浸炭によって表面の炭化
物微細化をはかるとともに、多量の二次炭化物の析出硬
化によって耐摩耗性をも同時に改善しようとするもので
あって、浸炭によってエンドミル表層のＣを適正ならし
め、かつ微細な硬質炭化物を多量に分布させる手段とし
て本発明者等は、エンドミル素材の成分について種々検
討を行った。そこで、浸炭後のＣ量は１．０〜１．２％
を適正範囲として、素材のＣは従来の高速度鋼よりも低
いものでしかも炭化物形成に必要なＣ量とマトリックス
の強化に必要なＣ量を決定した。また微細炭化物の生成
には、Ｗ，Ｍｏ量を通常の高速度鋼のバランス範囲であ
るＷ＋２Ｍｏ＝１８〜２２％に固定させ、Ｃ量に対する
Ｖ量の増量によって浸炭時に硬質炭化物を形成させると
ともに、一部を焼入によって固溶させた後析出硬化によ
ってＨＶ９００以上の高硬さを得る最適Ｖ量を求めたも
のである。
のチッピング防止とあわせて耐摩耗性の向上を目的に、
炭化物の微細化を主眼において浸炭によって表面の炭化
物微細化をはかるとともに、多量の二次炭化物の析出硬
化によって耐摩耗性をも同時に改善しようとするもので
あって、浸炭によってエンドミル表層のＣを適正ならし
め、かつ微細な硬質炭化物を多量に分布させる手段とし
て本発明者等は、エンドミル素材の成分について種々検
討を行った。そこで、浸炭後のＣ量は１．０〜１．２％
を適正範囲として、素材のＣは従来の高速度鋼よりも低
いものでしかも炭化物形成に必要なＣ量とマトリックス
の強化に必要なＣ量を決定した。また微細炭化物の生成
には、Ｗ，Ｍｏ量を通常の高速度鋼のバランス範囲であ
るＷ＋２Ｍｏ＝１８〜２２％に固定させ、Ｃ量に対する
Ｖ量の増量によって浸炭時に硬質炭化物を形成させると
ともに、一部を焼入によって固溶させた後析出硬化によ
ってＨＶ９００以上の高硬さを得る最適Ｖ量を求めたも
のである。
【０００５】即ち本発明鋼の請求範囲は、重量比率にお
いて、Ｃ：０．４〜０．８％，Ｓｉ：１．０％以下，Ｍ
ｎ：１．０％以下，Ｃｒ：３．０〜５．０％，Ｍｏ：
５．０〜１０．０％，Ｗ：２．０〜１０．０％，Ｖ：
２．５〜４．０％，Ｃｏ：７．０〜１０．０％で残余が
鉄または製鋼上不可避の不純物からなる鋼であってＷ＋
２Ｍｏ＝１８〜２２％を満足するエンドミル用高速度鋼
である。
いて、Ｃ：０．４〜０．８％，Ｓｉ：１．０％以下，Ｍ
ｎ：１．０％以下，Ｃｒ：３．０〜５．０％，Ｍｏ：
５．０〜１０．０％，Ｗ：２．０〜１０．０％，Ｖ：
２．５〜４．０％，Ｃｏ：７．０〜１０．０％で残余が
鉄または製鋼上不可避の不純物からなる鋼であってＷ＋
２Ｍｏ＝１８〜２２％を満足するエンドミル用高速度鋼
である。
【０００６】次に本発明鋼の成分限定理由について述べ
る。Ｃ：基地を強化し芯部の硬さを高めるとともにＣ
ｒ，Ｗ，Ｍｏ，Ｖ等の元素と結合して硬質の炭化物を形
成して耐摩耗性を付与する。Ｃが０．４％以下では、エ
ンドミルとして芯部に必要な硬さが得られず、またＣが
０．８％をこえると浸炭後目標Ｃ量である１．０〜１．
２％のコントロールを困難にして過剰Ｃとなり靱性を劣
化させるのでその範囲を０．４〜０．８％とする。
る。Ｃ：基地を強化し芯部の硬さを高めるとともにＣ
ｒ，Ｗ，Ｍｏ，Ｖ等の元素と結合して硬質の炭化物を形
成して耐摩耗性を付与する。Ｃが０．４％以下では、エ
ンドミルとして芯部に必要な硬さが得られず、またＣが
０．８％をこえると浸炭後目標Ｃ量である１．０〜１．
２％のコントロールを困難にして過剰Ｃとなり靱性を劣
化させるのでその範囲を０．４〜０．８％とする。
【０００７】Ｓｉ：製鋼上脱酸剤として作用するが基地
強化元素でもあり、望ましい範囲として０．２〜０．５
％，本請求範囲として１．０％以下とする。
強化元素でもあり、望ましい範囲として０．２〜０．５
％，本請求範囲として１．０％以下とする。
【０００８】Ｍｎ：Ｓｉと同様に製鋼上脱酸効果があ
り、焼入性の向上に有効であるが望ましい範囲として
０．２〜０．５％を含有する。１％をこえると残留オー
ステナイト量を増し、切削耐久性を低下させるのでその
範囲を１．０％以下とする。
り、焼入性の向上に有効であるが望ましい範囲として
０．２〜０．５％を含有する。１％をこえると残留オー
ステナイト量を増し、切削耐久性を低下させるのでその
範囲を１．０％以下とする。
【０００９】Ｃｒ：焼入性と焼もどし抵抗の向上に有効
であるが、３％未満では焼もどし抵抗を減じ、５％をこ
えても著しい改善効果がみられないのでその範囲を３．
０〜５．０％とする。
であるが、３％未満では焼もどし抵抗を減じ、５％をこ
えても著しい改善効果がみられないのでその範囲を３．
０〜５．０％とする。
【００１０】Ｍｏ：Ｃと結合して炭化物を形成するが一
部焼入によって基地に固溶し、焼もどし軟化抵抗を増す
とともに炭化物析出によって耐摩耗性を増大させる。５
％未満ではその効果が少なく、１０％以上では炭化物が
粗大化傾向を示すのでその範囲を５．０〜１０．０％と
する。
部焼入によって基地に固溶し、焼もどし軟化抵抗を増す
とともに炭化物析出によって耐摩耗性を増大させる。５
％未満ではその効果が少なく、１０％以上では炭化物が
粗大化傾向を示すのでその範囲を５．０〜１０．０％と
する。
【００１１】Ｗ：Ｍｏと同じようにＣと結合して炭化物
を形成し耐摩耗性を向上させる。焼入によって一部基地
に固溶し高温硬さ，耐焼もどし軟化抵抗を増す作用があ
る。２％未満ではその効果がなく、１０％をこえると炭
化物の粗大化と高価となるためその範囲を２．０〜１
０．０％とする。ＭｏとＷはほぼ同様の性質をもち、そ
の総量はＷ＋２Ｍｏ＝１８〜２２％が好ましい範囲で、
１８％未満では焼もどし抵抗，切削耐久性を低下させ、
２２％以上では高価となるばかりではなく、むしろ熱間
加工性を減ずるので１８〜２２％に限定する。
を形成し耐摩耗性を向上させる。焼入によって一部基地
に固溶し高温硬さ，耐焼もどし軟化抵抗を増す作用があ
る。２％未満ではその効果がなく、１０％をこえると炭
化物の粗大化と高価となるためその範囲を２．０〜１
０．０％とする。ＭｏとＷはほぼ同様の性質をもち、そ
の総量はＷ＋２Ｍｏ＝１８〜２２％が好ましい範囲で、
１８％未満では焼もどし抵抗，切削耐久性を低下させ、
２２％以上では高価となるばかりではなく、むしろ熱間
加工性を減ずるので１８〜２２％に限定する。
【００１２】Ｖ：強力な炭化物形成元素であり、硬質の
ＭＣ型炭化物を形成し耐摩耗性を増大させる。また結晶
粒の微細化効果も有する。Ｖは、浸炭による炭化物を形
成させるための主成分であり、より多量に添加させる必
要がある。即ち、Ｖの高速度鋼における含有量は、通常
Ｃの含有量に対しＣ＝０．５＋０．２Ｖであるのに対
し、その含有量を増加させたものである。ここでは、Ｖ
が２．５％以下ではその効果がなく、４．０％をこえる
とフェライト化を助長し芯部の焼入焼もどし硬さＨＲＣ
６０以上が得られなくなるのでその範囲を２．５〜４．
０％に限定する。
ＭＣ型炭化物を形成し耐摩耗性を増大させる。また結晶
粒の微細化効果も有する。Ｖは、浸炭による炭化物を形
成させるための主成分であり、より多量に添加させる必
要がある。即ち、Ｖの高速度鋼における含有量は、通常
Ｃの含有量に対しＣ＝０．５＋０．２Ｖであるのに対
し、その含有量を増加させたものである。ここでは、Ｖ
が２．５％以下ではその効果がなく、４．０％をこえる
とフェライト化を助長し芯部の焼入焼もどし硬さＨＲＣ
６０以上が得られなくなるのでその範囲を２．５〜４．
０％に限定する。
【００１３】Ｃｏ：基地へ全量固溶し、基地強化と耐熱
性を付与し工具の温度上昇に対する軟化抵抗をもつ。上
記作用を有効にするためには、少なくとも７％以上添加
させる必要がありＣｏが多いほどその効果は著しいが１
０％以上の添加は熱間加工性と変態点を高め、焼入温度
を上昇させるのでその範囲を７．０〜１０．０％に限定
する。
性を付与し工具の温度上昇に対する軟化抵抗をもつ。上
記作用を有効にするためには、少なくとも７％以上添加
させる必要がありＣｏが多いほどその効果は著しいが１
０％以上の添加は熱間加工性と変態点を高め、焼入温度
を上昇させるのでその範囲を７．０〜１０．０％に限定
する。
【００１４】
【実施例】表１は、真空誘導溶解炉で５０ｋｇ鋼塊を溶
製したあと鍛造，圧延をへて供試鋼とした発明鋼と比較
鋼の化学成分を示す。表２は、供試鋼の熱処理条件と表
面から０．３ｍｍの表層Ｃ量と全浸炭深さを示す。発明
鋼Ａ，Ｂ，比較鋼Ｃは所定の浸炭後、焼入焼もどしをお
こなったもので、比較鋼Ｄは焼入焼もどしのみをおこな
っている。第２表によれば、発明鋼Ａ，Ｂの表層Ｃ量は
目標値の１．０〜１．２％にコントロールされ浸炭深さ
はエンドミルの刃先加工代を十分に見込める深さとなっ
ている。比較鋼Ｃの表層Ｃ量と浸炭深さはいずれも不十
分で、刃先加工によって必要な浸炭層が得られないとい
う欠点がある。
製したあと鍛造，圧延をへて供試鋼とした発明鋼と比較
鋼の化学成分を示す。表２は、供試鋼の熱処理条件と表
面から０．３ｍｍの表層Ｃ量と全浸炭深さを示す。発明
鋼Ａ，Ｂ，比較鋼Ｃは所定の浸炭後、焼入焼もどしをお
こなったもので、比較鋼Ｄは焼入焼もどしのみをおこな
っている。第２表によれば、発明鋼Ａ，Ｂの表層Ｃ量は
目標値の１．０〜１．２％にコントロールされ浸炭深さ
はエンドミルの刃先加工代を十分に見込める深さとなっ
ている。比較鋼Ｃの表層Ｃ量と浸炭深さはいずれも不十
分で、刃先加工によって必要な浸炭層が得られないとい
う欠点がある。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【表２】
【００１７】表３は、表２に示す供試鋼の炭化物量，炭
化物平均粒度，および機械的性質の結果を示す。炭化物
量，炭化物平均粒度は画像解析装置によって測定した。
比摩耗量は試験片寸法１０×３０×５０ｍｍの浸炭層に
ついて大越式摩耗試験機によって相手材質ＳＣＭ４３
５，摩擦距離２００ｍ，摩擦速度１．９６ｍ／ｓｅｃの
条件で試験した。抗折力はφ１０×７０ｍｍの浸炭層を
有する試験片について支点間距離６０ｍｍ，３点曲げ荷
重により試験した。衝撃値は、シャルピー衝撃試験機を
使い浸炭層を有するφ１０×５５ｍｍの無溝試験片を用
いて行った。第３表によれば、発明鋼Ａ，Ｂの浸炭層の
炭化物は極めて多く、炭化物の平均粒度も小さい。また
発明鋼Ａ，Ｂの内部と表層の炭化物量には著しい差があ
り、表層に微細な硬質炭化物を多量に分布していること
を示している。その結果、浸炭層では比較鋼より高い硬
さが得られ、耐摩耗性に優れた性質が得られている。ま
た、浸炭層を含めた全体の抗折力，衝撃値も芯部の低Ｃ
化によって従来鋼に劣らない値を示し、靱性面でも良好
な性質を有している。
化物平均粒度，および機械的性質の結果を示す。炭化物
量，炭化物平均粒度は画像解析装置によって測定した。
比摩耗量は試験片寸法１０×３０×５０ｍｍの浸炭層に
ついて大越式摩耗試験機によって相手材質ＳＣＭ４３
５，摩擦距離２００ｍ，摩擦速度１．９６ｍ／ｓｅｃの
条件で試験した。抗折力はφ１０×７０ｍｍの浸炭層を
有する試験片について支点間距離６０ｍｍ，３点曲げ荷
重により試験した。衝撃値は、シャルピー衝撃試験機を
使い浸炭層を有するφ１０×５５ｍｍの無溝試験片を用
いて行った。第３表によれば、発明鋼Ａ，Ｂの浸炭層の
炭化物は極めて多く、炭化物の平均粒度も小さい。また
発明鋼Ａ，Ｂの内部と表層の炭化物量には著しい差があ
り、表層に微細な硬質炭化物を多量に分布していること
を示している。その結果、浸炭層では比較鋼より高い硬
さが得られ、耐摩耗性に優れた性質が得られている。ま
た、浸炭層を含めた全体の抗折力，衝撃値も芯部の低Ｃ
化によって従来鋼に劣らない値を示し、靱性面でも良好
な性質を有している。
【００１７】図１は、本発明鋼Ｂを母材として所定の浸
炭，熱処理，研削加工をへてφ１６エンドミルとした時
の断面の浸炭状況を示したものである。表４は、発明鋼
Ｂと比較鋼Ｄを母材として加工されたφ１６二枚刃エン
ドミルを切削速度２５．１ｍ／ｍｉｎ，送り速度０．０
７ｍｍ／ｍｉｎ，切り込み量側面側１５ｍｍ，底面側１
ｍｍ乾式切削の条件でＳ５０Ｃ調質材を片面切削した時
の使用後のコーナ摩耗量の比較結果を示す。発明鋼Ｂの
コーナ摩耗量は、比較鋼Ｄより少なく本発明鋼がコーナ
のチッピング摩耗に対して有効であることは明らかであ
る
炭，熱処理，研削加工をへてφ１６エンドミルとした時
の断面の浸炭状況を示したものである。表４は、発明鋼
Ｂと比較鋼Ｄを母材として加工されたφ１６二枚刃エン
ドミルを切削速度２５．１ｍ／ｍｉｎ，送り速度０．０
７ｍｍ／ｍｉｎ，切り込み量側面側１５ｍｍ，底面側１
ｍｍ乾式切削の条件でＳ５０Ｃ調質材を片面切削した時
の使用後のコーナ摩耗量の比較結果を示す。発明鋼Ｂの
コーナ摩耗量は、比較鋼Ｄより少なく本発明鋼がコーナ
のチッピング摩耗に対して有効であることは明らかであ
る
【００１８】
【表４】
【００１９】
【発明の効果】本発明に係るエンドミル用高速度鋼は、
特にＶの増量（Ｖ：２．５〜４．０％）によって浸炭時
に硬質炭化物を形成させるので、浸炭によるＣ量のコン
トロールを容易にし、少なくとも１ｍｍという研削代以
上の深い浸炭層をもち、しかも表面硬さがＨＶ９００以
上で、芯部硬さがＨＲＣ６０以上であるのであり、炭化
物の微細化と多量の硬質炭化物は耐摩耗性と靱性を良好
ならしめる。特にＷ＋２Ｍｏ＝１８〜２２％かつＣｏ＝
７〜１０％とし、焼もどし抵抗、切削耐久性を向上さ
せ、廉価で、熱間加工性も良く、浸炭後の対摩耗性が向
上し、欠け等のチッピングの少ないものとなった。従っ
てエンドミルの性能を決定づけるコーナ摩耗を遅滞させ
切削性能の向上をはかることができる。
特にＶの増量（Ｖ：２．５〜４．０％）によって浸炭時
に硬質炭化物を形成させるので、浸炭によるＣ量のコン
トロールを容易にし、少なくとも１ｍｍという研削代以
上の深い浸炭層をもち、しかも表面硬さがＨＶ９００以
上で、芯部硬さがＨＲＣ６０以上であるのであり、炭化
物の微細化と多量の硬質炭化物は耐摩耗性と靱性を良好
ならしめる。特にＷ＋２Ｍｏ＝１８〜２２％かつＣｏ＝
７〜１０％とし、焼もどし抵抗、切削耐久性を向上さ
せ、廉価で、熱間加工性も良く、浸炭後の対摩耗性が向
上し、欠け等のチッピングの少ないものとなった。従っ
てエンドミルの性能を決定づけるコーナ摩耗を遅滞させ
切削性能の向上をはかることができる。
【図１】発明鋼Ｂでつくられたφ１６エンドミルの浸炭
層の断面拡大組織写真である。
層の断面拡大組織写真である。
【表３】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C23C 8/22 B23C 5/10 C21D 6/00 101 C22C 38/00 302 C22C 38/30
Claims (1)
- 【請求項１】 重量比率において、Ｃ：０．４〜０．８
％，Ｓｉ：１．０％以下，Ｍｎ：１．０％以下，Ｃｒ：
３．０〜５．０％，Ｍｏ：５．０〜１０．０％，Ｗ：
２．０〜１０．０％，Ｖ：２．５〜４．０％，Ｃｏ：
７．０〜１０．０％で残余が鉄または製鋼上不可避の不
純物からなり、Ｗ＋２Ｍｏ＝１８〜２２％を満足すると
共に、表面にＣを浸透拡散させた後、焼入焼戻しを施す
ことによって、少なくとも１ｍｍの浸炭層を有し、表面
硬さがＨＶ９００以上、芯部硬さがＨＲＣ６０以上とし
たエンドミル用高速度鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03350506A JP3095845B2 (ja) | 1991-12-11 | 1991-12-11 | エンドミル用高速度鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03350506A JP3095845B2 (ja) | 1991-12-11 | 1991-12-11 | エンドミル用高速度鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05163563A JPH05163563A (ja) | 1993-06-29 |
| JP3095845B2 true JP3095845B2 (ja) | 2000-10-10 |
Family
ID=18410957
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03350506A Expired - Fee Related JP3095845B2 (ja) | 1991-12-11 | 1991-12-11 | エンドミル用高速度鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3095845B2 (ja) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2576400B2 (ja) * | 1993-12-28 | 1997-01-29 | 神鋼コベルコツール株式会社 | 粗削り用ラフィングエンドミル |
| EP0678589B1 (en) * | 1994-04-18 | 1999-07-14 | Daido Hoxan Inc. | Method of carburizing austenitic metal |
| US5792282A (en) * | 1995-04-17 | 1998-08-11 | Daido Hoxan, Inc. | Method of carburizing austenitic stainless steel and austenitic stainless steel products obtained thereby |
| US7438477B2 (en) | 2001-11-29 | 2008-10-21 | Ntn Corporation | Bearing part, heat treatment method thereof, and rolling bearing |
| ES2259176T3 (es) | 2002-10-17 | 2006-09-16 | Ntn Corporation | Seguidor de leva de rodillo para un motor. |
| US7334943B2 (en) | 2003-02-28 | 2008-02-26 | Ntn Corporation | Differential support structure, differential's component, method of manufacturing differential support structure, and method of manufacturing differential's component |
| JP4718781B2 (ja) | 2003-02-28 | 2011-07-06 | Ｎｔｎ株式会社 | トランスミッションの構成部品および円錐ころ軸受 |
| JP4573535B2 (ja) * | 2003-02-28 | 2010-11-04 | Ｎｔｎ株式会社 | デファレンシャルの支持構造およびデファレンシャルの構成部品 |
| JP2004301321A (ja) | 2003-03-14 | 2004-10-28 | Ntn Corp | オルタネータ用軸受およびプーリ用軸受 |
| JP4152283B2 (ja) | 2003-08-29 | 2008-09-17 | Ｎｔｎ株式会社 | 軸受部品の熱処理方法 |
| WO2005066513A1 (ja) | 2004-01-09 | 2005-07-21 | Ntn Corporation | スラスト針状ころ軸受、カーエアコン・コンプレッサのスラスト荷重を受ける支持構造、オートマチックトランスミッションのスラスト荷重を受ける支持構造、無段変速機用の支持構造、およびマニュアルトランスミッションのスラスト荷重を受ける支持構造 |
-
1991
- 1991-12-11 JP JP03350506A patent/JP3095845B2/ja not_active Expired - Fee Related
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