JP3083361B2 - 吸収ヒートポンプ - Google Patents
吸収ヒートポンプInfo
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、暖房などに使用する吸
収ヒートポンプに関するものである。
収ヒートポンプに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種のヒートポンプ装置として
は、例えば特開昭５８−６０１７２号公報に提案された
装置が知られている。ここに提案されたヒートポンプ装
置は単効用機器２台の組み合わせにより、２つの独立し
たサイクルを熱媒を介して接続させたものであり、装置
全体が大きくコンパクト化を図るのが困難であると云う
問題があった。
は、例えば特開昭５８−６０１７２号公報に提案された
装置が知られている。ここに提案されたヒートポンプ装
置は単効用機器２台の組み合わせにより、２つの独立し
たサイクルを熱媒を介して接続させたものであり、装置
全体が大きくコンパクト化を図るのが困難であると云う
問題があった。
【０００３】また、装置の成績係数（以下、ＣＯＰと記
す）も必ずしも満足の行くものではなかった。すなわ
ち、一重効用のヒートポンプのＣＯＰは一般に０．５前
後であるため、第一吸収式冷凍機の再生器での加熱量Ｑ
G1を１としたとき蒸発器での熱量ＱE1は０．５となり、
温水系への放熱量ＱAC1 はＱG1とＱE1の和であるから ＱAC1 ＝ＱG1＋ＱE1＝１＋０．５＝１．５ である。そして、このＱAC1 の熱量が第二吸収式冷凍機
の蒸発器での熱量となるため、第二吸収式冷凍機の再生
器における加熱量ＱG2は ＱG2＝１．５÷０．５＝３．０ となる。したがって、第二吸収式冷凍機での温水系への
放熱量ＱAC2 は ＱAC2 ＝ＱAC1 ＋ＱG2＝１．５＋３．０＝４．５ であるため、装置全体（温水システム）のＣＯＰは ＣＯＰ＝ＱAC2 ÷（ＱG1＋ＱG2） ＝４．５÷（１．０＋３．０） ＝１．１２５ と低く、この点の改善も求められていた。
す）も必ずしも満足の行くものではなかった。すなわ
ち、一重効用のヒートポンプのＣＯＰは一般に０．５前
後であるため、第一吸収式冷凍機の再生器での加熱量Ｑ
G1を１としたとき蒸発器での熱量ＱE1は０．５となり、
温水系への放熱量ＱAC1 はＱG1とＱE1の和であるから ＱAC1 ＝ＱG1＋ＱE1＝１＋０．５＝１．５ である。そして、このＱAC1 の熱量が第二吸収式冷凍機
の蒸発器での熱量となるため、第二吸収式冷凍機の再生
器における加熱量ＱG2は ＱG2＝１．５÷０．５＝３．０ となる。したがって、第二吸収式冷凍機での温水系への
放熱量ＱAC2 は ＱAC2 ＝ＱAC1 ＋ＱG2＝１．５＋３．０＝４．５ であるため、装置全体（温水システム）のＣＯＰは ＣＯＰ＝ＱAC2 ÷（ＱG1＋ＱG2） ＝４．５÷（１．０＋３．０） ＝１．１２５ と低く、この点の改善も求められていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】したがって、本発明は
吸収ヒートポンプのコンパクト化を図ると共に、ＣＯＰ
の改善を図ろうとするものである。
吸収ヒートポンプのコンパクト化を図ると共に、ＣＯＰ
の改善を図ろうとするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は上記従来技術の
課題を解決するためになされたもので、高温再生器、低
温再生器、第一凝縮器、第二凝縮器、第一蒸発器、第二
蒸発器、第一吸収器、第二吸収器、高温熱交換器、低温
熱交換器とからなり、吸収液管路を第一吸収器の稀液が
低温熱交換器を経たのち第二吸収器からの稀液と混合さ
れ、高温熱交換器を経て高温再生器に流入し、冷媒を蒸
発分離して濃縮された濃液が高温熱交換器を経て低温再
生器に流入したのち一部が第二吸収器に、残部が低温熱
交換器を経て第一吸収器に還流可能に設け、冷媒管路を
高温再生器で生成した冷媒蒸気の一部が低温再生器を経
て第一凝縮器に流入したのち第一蒸発器に流入すると共
に、前記生成冷媒蒸気の残部が直接第二凝縮器に流入し
たのち第二蒸発器に流入可能に設け、冷水管路を下水処
理水、河川水などが第一蒸発器を経て下水、河川などに
排水可能に設け、中間温水管路を第一吸収器、第一凝縮
器、第二蒸発器の順に循環可能に設け、第二吸収器、第
二凝縮器の順に設けた高温水管路から高温水を取り出す
ことを特徴とする吸収ヒートポンプであり、第二凝縮器
から第二蒸発器に至る冷媒管路と、第一凝縮器から第二
蒸発器に至る中間温水管路との間に、冷媒中間温水熱交
換器を設けた吸収ヒートポンプであり、低温再生器から
分岐して第二吸収器と低温熱交換器に至る吸収液管路
と、第一吸収器と第二吸収器から合流して高温熱交換器
を経て高温再生器に至る吸収液管路の高温熱交換器手前
との間に、中温熱交換器を設けた吸収ヒートポンプであ
り、第二凝縮器から第二蒸発器に至る冷媒管路と、稀液
の一部を第一吸収器から高温再生器に直接流入可能に設
けた吸収液管との間に、ドレン熱交換器を設けた吸収ヒ
ートポンプである。
課題を解決するためになされたもので、高温再生器、低
温再生器、第一凝縮器、第二凝縮器、第一蒸発器、第二
蒸発器、第一吸収器、第二吸収器、高温熱交換器、低温
熱交換器とからなり、吸収液管路を第一吸収器の稀液が
低温熱交換器を経たのち第二吸収器からの稀液と混合さ
れ、高温熱交換器を経て高温再生器に流入し、冷媒を蒸
発分離して濃縮された濃液が高温熱交換器を経て低温再
生器に流入したのち一部が第二吸収器に、残部が低温熱
交換器を経て第一吸収器に還流可能に設け、冷媒管路を
高温再生器で生成した冷媒蒸気の一部が低温再生器を経
て第一凝縮器に流入したのち第一蒸発器に流入すると共
に、前記生成冷媒蒸気の残部が直接第二凝縮器に流入し
たのち第二蒸発器に流入可能に設け、冷水管路を下水処
理水、河川水などが第一蒸発器を経て下水、河川などに
排水可能に設け、中間温水管路を第一吸収器、第一凝縮
器、第二蒸発器の順に循環可能に設け、第二吸収器、第
二凝縮器の順に設けた高温水管路から高温水を取り出す
ことを特徴とする吸収ヒートポンプであり、第二凝縮器
から第二蒸発器に至る冷媒管路と、第一凝縮器から第二
蒸発器に至る中間温水管路との間に、冷媒中間温水熱交
換器を設けた吸収ヒートポンプであり、低温再生器から
分岐して第二吸収器と低温熱交換器に至る吸収液管路
と、第一吸収器と第二吸収器から合流して高温熱交換器
を経て高温再生器に至る吸収液管路の高温熱交換器手前
との間に、中温熱交換器を設けた吸収ヒートポンプであ
り、第二凝縮器から第二蒸発器に至る冷媒管路と、稀液
の一部を第一吸収器から高温再生器に直接流入可能に設
けた吸収液管との間に、ドレン熱交換器を設けた吸収ヒ
ートポンプである。
【０００６】
【作用】請求項１に係わる吸収ヒートポンプにおいて
は、温度、圧力レベルの異なる第一吸収器、第二吸収器
からの吸収液（稀液）は混合されたのち、高温再生器、
低温再生器へと導かれ、冷媒蒸気を発生分離して濃縮さ
れ、低温再生器からの吸収液（濃液）は所定の比率で第
一吸収器と第二吸収器に流入する。また、高温再生器で
蒸発分離された冷媒は第二凝縮器と低温再生器を経て第
一凝縮器へと導かれたのち、それぞれ第二蒸発器、第一
蒸発器へと流入する。このようにして、第一蒸発器、第
一吸収器、第一凝縮器、低温再生器、高温再生器により
二重効用吸収ヒートポンプが形成され、第二蒸発器、第
二吸収器、第二凝縮器、高温再生器により単効用吸収ヒ
ートポンプが形成されているので、第一蒸発器における
下水処理水などからの入熱を、二重効用吸収ヒートポン
プサイクルにより中間温水側へ放熱させ、これを第二蒸
発器に入熱させることにより、第二吸収器、第二凝縮器
の順に配管した高温水管路から高温水を効率良く供給す
ることができる。
は、温度、圧力レベルの異なる第一吸収器、第二吸収器
からの吸収液（稀液）は混合されたのち、高温再生器、
低温再生器へと導かれ、冷媒蒸気を発生分離して濃縮さ
れ、低温再生器からの吸収液（濃液）は所定の比率で第
一吸収器と第二吸収器に流入する。また、高温再生器で
蒸発分離された冷媒は第二凝縮器と低温再生器を経て第
一凝縮器へと導かれたのち、それぞれ第二蒸発器、第一
蒸発器へと流入する。このようにして、第一蒸発器、第
一吸収器、第一凝縮器、低温再生器、高温再生器により
二重効用吸収ヒートポンプが形成され、第二蒸発器、第
二吸収器、第二凝縮器、高温再生器により単効用吸収ヒ
ートポンプが形成されているので、第一蒸発器における
下水処理水などからの入熱を、二重効用吸収ヒートポン
プサイクルにより中間温水側へ放熱させ、これを第二蒸
発器に入熱させることにより、第二吸収器、第二凝縮器
の順に配管した高温水管路から高温水を効率良く供給す
ることができる。
【０００７】請求項２に係わる吸収ヒートポンプにおい
ては、第二凝縮器から第二蒸発器に流入する冷媒が冷媒
中間温水熱交換器において中間温水と熱交換して冷却さ
れ、冷媒が温度降下するのに必要な自己フラッシュ量が
減少するため冷媒の有効利用が促進され、高温水管路を
流れる温水を効率的に加熱する。
ては、第二凝縮器から第二蒸発器に流入する冷媒が冷媒
中間温水熱交換器において中間温水と熱交換して冷却さ
れ、冷媒が温度降下するのに必要な自己フラッシュ量が
減少するため冷媒の有効利用が促進され、高温水管路を
流れる温水を効率的に加熱する。
【０００８】請求項３に係わる吸収ヒートポンプにおい
ては、第一吸収器から吸収液管路を通って高温再生器に
流入する稀液は低温熱交換器において加熱され、第二吸
収器から吸収液管路を通って来た稀液と混合して中温熱
交換器と高温熱交換器の二箇所において加熱され、高温
再生器には高温になって流入するため、冷媒を蒸発分離
する効率が向上する。一方、低温再生器から第一吸収器
と第二吸収器に分岐して流入する濃液は熱を奪われて温
度が低下し、第一吸収器と第二吸収器において、第一蒸
発器と第二蒸発器とからの冷媒蒸気の吸収能力が向上
し、冷媒蒸気が盛んに吸収されて発熱量が増大し、高温
水管路を流れる温水が効果的に加熱される。
ては、第一吸収器から吸収液管路を通って高温再生器に
流入する稀液は低温熱交換器において加熱され、第二吸
収器から吸収液管路を通って来た稀液と混合して中温熱
交換器と高温熱交換器の二箇所において加熱され、高温
再生器には高温になって流入するため、冷媒を蒸発分離
する効率が向上する。一方、低温再生器から第一吸収器
と第二吸収器に分岐して流入する濃液は熱を奪われて温
度が低下し、第一吸収器と第二吸収器において、第一蒸
発器と第二蒸発器とからの冷媒蒸気の吸収能力が向上
し、冷媒蒸気が盛んに吸収されて発熱量が増大し、高温
水管路を流れる温水が効果的に加熱される。
【０００９】請求項４に係わる吸収ヒートポンプにおい
ては、稀液分岐管路を通って高温再生器に直接流入する
稀液がドレン熱交換器において高温の冷媒により加熱さ
れ、高温再生器に高温になって流入するため、冷媒を蒸
発分離する効率が向上し、第二凝縮器から第二蒸発器に
流入する冷媒は逆に熱を奪われて温度が低下し、冷媒が
温度降下するのに必要な自己フラッシュ量が減少するた
め冷媒の有効利用が促進され、高温水管路を流れる温水
が効果的に加熱される。
ては、稀液分岐管路を通って高温再生器に直接流入する
稀液がドレン熱交換器において高温の冷媒により加熱さ
れ、高温再生器に高温になって流入するため、冷媒を蒸
発分離する効率が向上し、第二凝縮器から第二蒸発器に
流入する冷媒は逆に熱を奪われて温度が低下し、冷媒が
温度降下するのに必要な自己フラッシュ量が減少するた
め冷媒の有効利用が促進され、高温水管路を流れる温水
が効果的に加熱される。
【００１０】
【実施例】図中１ａは高温再生器、１ｂは低温再生器、
２ａは第一凝縮器、２ｂは第二凝縮器、３ａは第一蒸発
器、３ｂは第二蒸発器、４ａは第一吸収器、４ｂは第二
吸収器、５ａは高温熱交換器、５ｂは低温熱交換器であ
り、何れも従来周知のものと変わるものではなく、以下
に記すように配管接続される他、特に記載しない限り、
従来システムと同様全ての機器が順調に機能するように
接続される。
２ａは第一凝縮器、２ｂは第二凝縮器、３ａは第一蒸発
器、３ｂは第二蒸発器、４ａは第一吸収器、４ｂは第二
吸収器、５ａは高温熱交換器、５ｂは低温熱交換器であ
り、何れも従来周知のものと変わるものではなく、以下
に記すように配管接続される他、特に記載しない限り、
従来システムと同様全ての機器が順調に機能するように
接続される。
【００１１】（実施例１）図１に示した吸収ヒートポン
プは、第一吸収器４ａの稀液が低温熱交換器５ｂを経た
のち第二吸収器４ｂからの稀液と混合され、高温熱交換
器５ａを経て高温再生器１ａに流入し、冷媒を蒸発分離
して濃縮された濃液が高温熱交換器５ａを経て低温再生
器１ｂに流入したのち一部が第二吸収器４ｂに、残部が
低温熱交換器５ｂを経て第一吸収器４ａに還流可能に吸
収液管路６が配管されている。Ｐ１、Ｐ２は、吸収液管
路６のそれぞれの位置に設置された、吸収液を循環させ
るためのポンプである。
プは、第一吸収器４ａの稀液が低温熱交換器５ｂを経た
のち第二吸収器４ｂからの稀液と混合され、高温熱交換
器５ａを経て高温再生器１ａに流入し、冷媒を蒸発分離
して濃縮された濃液が高温熱交換器５ａを経て低温再生
器１ｂに流入したのち一部が第二吸収器４ｂに、残部が
低温熱交換器５ｂを経て第一吸収器４ａに還流可能に吸
収液管路６が配管されている。Ｐ１、Ｐ２は、吸収液管
路６のそれぞれの位置に設置された、吸収液を循環させ
るためのポンプである。
【００１２】高温再生器１ａにおいて発生分離した冷媒
蒸気の一部が低温再生器１ｂを経由して第一凝縮器２ａ
に流入したのち第一蒸発器３ａに流入可能に、また、前
記生成した冷媒蒸気の残部が第二凝縮器２ｂに直接流入
したのち第二蒸発器３ｂに流入可能に冷媒管路７が配管
接続されている。
蒸気の一部が低温再生器１ｂを経由して第一凝縮器２ａ
に流入したのち第一蒸発器３ａに流入可能に、また、前
記生成した冷媒蒸気の残部が第二凝縮器２ｂに直接流入
したのち第二蒸発器３ｂに流入可能に冷媒管路７が配管
接続されている。
【００１３】そして、中間温水管路８が第一吸収器４
ａ、第一凝縮器２ａ、第二蒸発器３ｂの順に循環可能に
配管接続され、冷水管路９が下水処理水、河川水などを
第一蒸発器３ａの内部に導いたのち下水、河川などに排
水可能に配管されている。Ｐ３は中間温水管路８に設け
たポンプである。
ａ、第一凝縮器２ａ、第二蒸発器３ｂの順に循環可能に
配管接続され、冷水管路９が下水処理水、河川水などを
第一蒸発器３ａの内部に導いたのち下水、河川などに排
水可能に配管されている。Ｐ３は中間温水管路８に設け
たポンプである。
【００１４】また、第二吸収器４ｂ、第二凝縮器２ｂの
順に高温水管路１０が配管され、第二吸収器４ｂにおい
ては高温再生器１ａから供給された濃液が冷媒を吸収す
る際に生じる熱により、また第二凝縮器２ｂにおいては
高温再生器１ａから供給される高温の冷媒蒸気によって
それぞれ加熱されるため、高温水管路１０の吐出側から
高温水（例えば８０℃）の取り出しが可能となってい
る。
順に高温水管路１０が配管され、第二吸収器４ｂにおい
ては高温再生器１ａから供給された濃液が冷媒を吸収す
る際に生じる熱により、また第二凝縮器２ｂにおいては
高温再生器１ａから供給される高温の冷媒蒸気によって
それぞれ加熱されるため、高温水管路１０の吐出側から
高温水（例えば８０℃）の取り出しが可能となってい
る。
【００１５】高温再生器１ａで生成する冷媒および濃液
を分配することにより単効用ヒートポンプと二重効用ヒ
ートポンプとが形成される。 一般に、二重効用ヒートポンプの中間温水側ＣＯＰ；２．０ 〃 熱源水側ＣＯＰ ；１．０ 単効用ヒートポンプの温水側ＣＯＰ ；１．５ 〃 中間温水側ＣＯＰ ；０．５ であるので、二重効用側の高温再生器入熱量を１とする
と、中間水側への出熱は２．０。これを単効用側の熱源
水として入熱させるため、単効用側の高温再生器 への入熱量は、２．０÷０．５＝４．０である。 したがって、システム全体のＣＯＰは ＣＯＰ＝４．０×１．５÷（１＋４．０）＝１．２ であり、従来の吸収ヒートポンプのＣＯＰ（１．１２
５）より約７％（１．２÷１．１２５≒１．０７）の改
善が図られたことが分かる。
を分配することにより単効用ヒートポンプと二重効用ヒ
ートポンプとが形成される。 一般に、二重効用ヒートポンプの中間温水側ＣＯＰ；２．０ 〃 熱源水側ＣＯＰ ；１．０ 単効用ヒートポンプの温水側ＣＯＰ ；１．５ 〃 中間温水側ＣＯＰ ；０．５ であるので、二重効用側の高温再生器入熱量を１とする
と、中間水側への出熱は２．０。これを単効用側の熱源
水として入熱させるため、単効用側の高温再生器 への入熱量は、２．０÷０．５＝４．０である。 したがって、システム全体のＣＯＰは ＣＯＰ＝４．０×１．５÷（１＋４．０）＝１．２ であり、従来の吸収ヒートポンプのＣＯＰ（１．１２
５）より約７％（１．２÷１．１２５≒１．０７）の改
善が図られたことが分かる。
【００１６】また、 ＱE1；第一蒸発器３ａにおける交換熱量 ＱE2；第二蒸発器３ｂにおける交換熱量 Ｎ1 ；第一蒸発器３ａにおける冷媒蒸発量 Ｎ2 ；第二蒸発器３ｂにおける冷媒蒸発量 Ｇ10；第一吸収器４ａより流出する稀液量（濃度５８
％） Ｇ20；第二吸収器４ｂより流出する稀液量（濃度６０
％） Ｇ11；第一吸収器４ａに流入する濃液量（濃度６３．５
％） Ｇ21；第二吸収器４ｂに流入する濃液量（濃度６３．５
％） とすると、 Ｇ10×０．５８＝Ｇ11×０．６３５ Ｇ20×０．６０＝Ｇ21×０．６３５ Ｎ1 ＝Ｇ10−Ｇ11 Ｎ2 ＝Ｇ20−Ｇ21 Ｎ1 ：Ｎ2 ≒ＱE1：ＱE2＝１：２．０ なる関係より、 Ｇ21／Ｇ11＝３．２８ したがって、高温再生器１ａからの濃液は第一吸収器４
ａと第二吸収器４ｂとに１：３．２８の比率で分配され
て流入する。
％） Ｇ20；第二吸収器４ｂより流出する稀液量（濃度６０
％） Ｇ11；第一吸収器４ａに流入する濃液量（濃度６３．５
％） Ｇ21；第二吸収器４ｂに流入する濃液量（濃度６３．５
％） とすると、 Ｇ10×０．５８＝Ｇ11×０．６３５ Ｇ20×０．６０＝Ｇ21×０．６３５ Ｎ1 ＝Ｇ10−Ｇ11 Ｎ2 ＝Ｇ20−Ｇ21 Ｎ1 ：Ｎ2 ≒ＱE1：ＱE2＝１：２．０ なる関係より、 Ｇ21／Ｇ11＝３．２８ したがって、高温再生器１ａからの濃液は第一吸収器４
ａと第二吸収器４ｂとに１：３．２８の比率で分配され
て流入する。
【００１７】また、 ＮLG；低温再生器１ｂにおける冷媒発生量 ｎC1；低温再生器１ｂを経て第一凝縮器２ａに導かれる
冷媒蒸気量 ｎC2；第二凝縮器２ｂに導かれる冷媒蒸気量 とすると、 ＮLG＋ｎC1＝Ｎ1 ｎC2＝Ｎ2 ＮLG＝４／６×ｎC1 なる関係より、 Ｎ1 ：Ｎ2 ＝１０／６×ｎC1：ｎC2＝１：２．０ ∴ｎC1／ｎC2＝３／１０ したがって、高温再生器１ａで発生する冷媒（蒸気）は
低温再生器１ｂと第二凝縮器２ｂに３：１０の比率で分
配されて流入する。
冷媒蒸気量 ｎC2；第二凝縮器２ｂに導かれる冷媒蒸気量 とすると、 ＮLG＋ｎC1＝Ｎ1 ｎC2＝Ｎ2 ＮLG＝４／６×ｎC1 なる関係より、 Ｎ1 ：Ｎ2 ＝１０／６×ｎC1：ｎC2＝１：２．０ ∴ｎC1／ｎC2＝３／１０ したがって、高温再生器１ａで発生する冷媒（蒸気）は
低温再生器１ｂと第二凝縮器２ｂに３：１０の比率で分
配されて流入する。
【００１８】なお、第二凝縮器２ｂから第二蒸発器３ｂ
に至る冷媒管路７と、第一凝縮器２ａから第二蒸発器３
ｂに至る中間温水管路８との間に冷媒中間温水熱交換器
５ｃを設けることも可能であり、このような構成の吸収
ヒートポンプにおいては、第二凝縮器２ｂから第二蒸発
器３ｂに流入する冷媒が冷媒中間温水熱交換器５ｃにお
いて中間温水と熱交換して冷却され、冷媒が温度降下す
るのに必要な自己フラッシュ量が減少するため冷媒の有
効利用が促進され、高温水管路１０を流れる温水が効率
的に加熱される。
に至る冷媒管路７と、第一凝縮器２ａから第二蒸発器３
ｂに至る中間温水管路８との間に冷媒中間温水熱交換器
５ｃを設けることも可能であり、このような構成の吸収
ヒートポンプにおいては、第二凝縮器２ｂから第二蒸発
器３ｂに流入する冷媒が冷媒中間温水熱交換器５ｃにお
いて中間温水と熱交換して冷却され、冷媒が温度降下す
るのに必要な自己フラッシュ量が減少するため冷媒の有
効利用が促進され、高温水管路１０を流れる温水が効率
的に加熱される。
【００１９】（実施例２）図２は、図１に示した吸収ヒ
ートポンプの第一吸収器４ａの稀液と第二吸収器４ｂの
稀液が合流する高温熱交換器５ａ手前の吸収液管路６
と、低温再生器１ｂから分岐して低温熱交換器５ｂと第
二吸収器４ｂに至る吸収液管路６との間に、中温熱交換
器５ｄを取り付けた実施例である。
ートポンプの第一吸収器４ａの稀液と第二吸収器４ｂの
稀液が合流する高温熱交換器５ａ手前の吸収液管路６
と、低温再生器１ｂから分岐して低温熱交換器５ｂと第
二吸収器４ｂに至る吸収液管路６との間に、中温熱交換
器５ｄを取り付けた実施例である。
【００２０】この吸収ヒートポンプにおいては、第一吸
収器４ａから吸収液管路６を通って高温再生器１ａに流
入する稀液は低温熱交換器５ｂにおいて加熱され、第二
吸収器４ｂから吸収液管路６を通って来た稀液と混合し
て中温熱交換器５ｄと高温熱交換器５ａの二箇所におい
て加熱され、高温再生器１ａには高温になって流入する
ため、冷媒を蒸発分離する効率が向上する。一方、低温
再生器１ｂから第一吸収器４ａと第二吸収器４ｂに分岐
して流入する濃液は熱を奪われて温度が低下し、第一吸
収器４ａと第二吸収器４ｂにおいて、第一蒸発器３ａと
第二蒸発器３ｂとからの冷媒蒸気の吸収能力が向上し、
冷媒蒸気が盛んに吸収されて発熱量が増大し、高温水管
路１０を流れる温水が効果的に加熱される。
収器４ａから吸収液管路６を通って高温再生器１ａに流
入する稀液は低温熱交換器５ｂにおいて加熱され、第二
吸収器４ｂから吸収液管路６を通って来た稀液と混合し
て中温熱交換器５ｄと高温熱交換器５ａの二箇所におい
て加熱され、高温再生器１ａには高温になって流入する
ため、冷媒を蒸発分離する効率が向上する。一方、低温
再生器１ｂから第一吸収器４ａと第二吸収器４ｂに分岐
して流入する濃液は熱を奪われて温度が低下し、第一吸
収器４ａと第二吸収器４ｂにおいて、第一蒸発器３ａと
第二蒸発器３ｂとからの冷媒蒸気の吸収能力が向上し、
冷媒蒸気が盛んに吸収されて発熱量が増大し、高温水管
路１０を流れる温水が効果的に加熱される。
【００２１】（実施例３）図３は、図１に示した吸収ヒ
ートポンプの第二凝縮器２ｂから第二蒸発器３ｂに至る
冷媒管路７と、稀液を第一吸収器４ａから低温熱交換器
５ｂ、高温熱交換器５ａを経由して高温再生器１ａに送
っている吸収液管路６の低温熱交換器５ｂ手前で分岐
し、稀液の一部を高温再生器１ａに直接流入可能に設け
た稀液分岐管路６１との間にドレン熱交換器５ｅを設け
た実施例である。
ートポンプの第二凝縮器２ｂから第二蒸発器３ｂに至る
冷媒管路７と、稀液を第一吸収器４ａから低温熱交換器
５ｂ、高温熱交換器５ａを経由して高温再生器１ａに送
っている吸収液管路６の低温熱交換器５ｂ手前で分岐
し、稀液の一部を高温再生器１ａに直接流入可能に設け
た稀液分岐管路６１との間にドレン熱交換器５ｅを設け
た実施例である。
【００２２】この吸収ヒートポンプにおいては、稀液分
岐管路６１を通って高温再生器１ａに流入する稀液がド
レン熱交換器５ｅにおいて高温の冷媒により加熱され、
高温再生器１ａに高温になって流入するため、冷媒を蒸
発分離する効率が向上し、第二凝縮器２ｂから第二蒸発
器３ｂに流入する冷媒は逆に熱を奪われて温度が低下
し、冷媒が温度降下するのに必要な自己フラッシュ量が
減少するため冷媒の有効利用が促進され、高温水管路１
０を流れる温水が効果的に加熱される。
岐管路６１を通って高温再生器１ａに流入する稀液がド
レン熱交換器５ｅにおいて高温の冷媒により加熱され、
高温再生器１ａに高温になって流入するため、冷媒を蒸
発分離する効率が向上し、第二凝縮器２ｂから第二蒸発
器３ｂに流入する冷媒は逆に熱を奪われて温度が低下
し、冷媒が温度降下するのに必要な自己フラッシュ量が
減少するため冷媒の有効利用が促進され、高温水管路１
０を流れる温水が効果的に加熱される。
【００２３】なお、冷媒中間温水熱交換器５ｃ、中温熱
交換器５ｄ、ドレン熱交換器５ｅは適宜組み合わせて取
り付けることも可能である。
交換器５ｄ、ドレン熱交換器５ｅは適宜組み合わせて取
り付けることも可能である。
【００２４】
【発明の効果】本発明の吸収ヒートポンプは、上記した
ように単効用機器を単に２台組み合わせただけあった従
来の装置を、１台の装置にまとめ上げたものであり、大
幅な省スペース化が図れる。また、二重効用サイクルと
単効用サイクルとの組み合わせであるため、従来装置に
比べてＣＯＰが約７％改善され、１２℃程度の河川水を
低温熱源として利用し、８０℃程度の高温水を効率良く
取り出すことができる。
ように単効用機器を単に２台組み合わせただけあった従
来の装置を、１台の装置にまとめ上げたものであり、大
幅な省スペース化が図れる。また、二重効用サイクルと
単効用サイクルとの組み合わせであるため、従来装置に
比べてＣＯＰが約７％改善され、１２℃程度の河川水を
低温熱源として利用し、８０℃程度の高温水を効率良く
取り出すことができる。
【図１】実施例１の説明図である。
【図２】実施例２の説明図である。
【図３】実施例３の説明図である。
１ａ 高温再生器 １ｂ 低温再生器 ２ａ 第一凝縮器 ２ｂ 第二凝縮器 ３ａ 第一蒸発器 ３ｂ 第二蒸発器 ４ａ 第一吸収器 ４ｂ 第二吸収器 ５ａ 高温熱交換器 ５ｂ 低温熱交換器 ５ｃ 冷媒中間温水熱交換器 ５ｄ 中温熱交換器 ５ｅ ドレン熱交換器 ６ 吸収液管路 ７ 冷媒管路 ８ 中間温水管路 ９ 冷水管路 １０ 高温水管路 Ｐ１ ポンプ Ｐ２ ポンプ Ｐ３ ポンプ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 金子 敏之 大阪府守口市京阪本通２丁目18番地 三 洋電機株式会社内 (72)発明者 山崎 志奥 大阪府守口市京阪本通２丁目18番地 三 洋電機株式会社内 (56)参考文献 特開 昭58−60172（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−33460（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−62468（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−245973（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F25B 15/00 303 F25B 30/06
Claims (4)
- 【請求項１】 高温再生器、低温再生器、第一凝縮器、
第二凝縮器、第一蒸発器、第二蒸発器、第一吸収器、第
二吸収器、高温熱交換器、低温熱交換器とからなり、吸
収液管路を第一吸収器の稀液が低温熱交換器を経たのち
第二吸収器からの稀液と混合され、高温熱交換器を経て
高温再生器に流入し、冷媒を蒸発分離して濃縮された濃
液が高温熱交換器を経て低温再生器に流入したのち一部
が第二吸収器に、残部が低温熱交換器を経て第一吸収器
に還流可能に設け、冷媒管路を高温再生器で生成した冷
媒蒸気の一部が低温再生器を経て第一凝縮器に流入した
のち第一蒸発器に流入すると共に、前記生成冷媒蒸気の
残部が直接第二凝縮器に流入したのち第二蒸発器に流入
可能に設け、冷水管路を下水処理水、河川水などが第一
蒸発器を経て下水、河川などに排水可能に設け、中間温
水管路を第一吸収器、第一凝縮器、第二蒸発器の順に循
環可能に設け、第二吸収器、第二凝縮器の順に設けた高
温水管路から高温水を取り出すことを特徴とする吸収ヒ
ートポンプ。 - 【請求項２】 第二凝縮器から第二蒸発器に至る冷媒管
路と、第一凝縮器から第二蒸発器に至る中間温水管路と
の間に、冷媒中間温水熱交換器を設けた請求項１記載の
吸収ヒートポンプ。 - 【請求項３】 低温再生器から分岐して第二吸収器と低
温熱交換器に至る吸収液管路と、第一吸収器と第二吸収
器から合流して高温熱交換器を経て高温再生器に至る吸
収液管路の高温熱交換器手前との間に、中温熱交換器を
設けた請求項１記載の吸収ヒートポンプ。 - 【請求項４】 第二凝縮器から第二蒸発器に至る冷媒管
路と、稀液の一部を第一吸収器から高温再生器に直接流
入可能に設けた吸収液管との間に、ドレン熱交換器を設
けた請求項１記載の吸収ヒートポンプ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03232518A JP3083361B2 (ja) | 1991-08-21 | 1991-08-21 | 吸収ヒートポンプ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03232518A JP3083361B2 (ja) | 1991-08-21 | 1991-08-21 | 吸収ヒートポンプ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0552439A JPH0552439A (ja) | 1993-03-02 |
| JP3083361B2 true JP3083361B2 (ja) | 2000-09-04 |
Family
ID=16940588
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03232518A Expired - Fee Related JP3083361B2 (ja) | 1991-08-21 | 1991-08-21 | 吸収ヒートポンプ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3083361B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6198152B1 (en) | 1998-02-05 | 2001-03-06 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Semiconductor device |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3787508B2 (ja) | 2001-07-19 | 2006-06-21 | 株式会社日立製作所 | 高圧燃料供給ポンプ |
| JP4110123B2 (ja) | 2004-07-12 | 2008-07-02 | 株式会社神戸製鋼所 | スクリュ圧縮機 |
| MX2013003520A (es) * | 2010-09-29 | 2013-12-02 | Sunengen Ltd | Refrigeracion con absorcion de vapor. |
| JP2014190680A (ja) * | 2013-03-28 | 2014-10-06 | Ebara Refrigeration Equipment & Systems Co Ltd | 吸収ヒートポンプ |
| CN109708338A (zh) * | 2017-10-25 | 2019-05-03 | 北京华源泰盟节能设备有限公司 | 一种污水、海水真空蒸发装置及吸收式热泵 |
-
1991
- 1991-08-21 JP JP03232518A patent/JP3083361B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6198152B1 (en) | 1998-02-05 | 2001-03-06 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Semiconductor device |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0552439A (ja) | 1993-03-02 |
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|---|---|---|---|
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