JP3082431B2 - ピストン型圧縮機 - Google Patents
ピストン型圧縮機Info
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- JP3082431B2 JP3082431B2 JP04133948A JP13394892A JP3082431B2 JP 3082431 B2 JP3082431 B2 JP 3082431B2 JP 04133948 A JP04133948 A JP 04133948A JP 13394892 A JP13394892 A JP 13394892A JP 3082431 B2 JP3082431 B2 JP 3082431B2
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- discharge
- chamber
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
- F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
- F04B27/10—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis having stationary cylinders
- F04B27/1009—Distribution members
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
- F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
- F04B27/0873—Component parts, e.g. sealings; Manufacturing or assembly thereof
- F04B27/0878—Pistons
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、ピストン型圧縮機に
関するものである。
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来のピストン型圧縮機ではシリンダボ
ア内でのピストンの復動行程によって吸入室内の冷媒ガ
スがバルブプレートに形成した吸入口からシリンダボア
内の圧縮室内へ吸入され、ピストンの往行動作により圧
縮室で圧縮された冷媒ガスがバルブプレートに形成した
吐出口から吐出室へ吐出される。
ア内でのピストンの復動行程によって吸入室内の冷媒ガ
スがバルブプレートに形成した吸入口からシリンダボア
内の圧縮室内へ吸入され、ピストンの往行動作により圧
縮室で圧縮された冷媒ガスがバルブプレートに形成した
吐出口から吐出室へ吐出される。
【０００３】又、ピストンが上死点に移動されたとき、
前記バルブプレートにピストンが接触するとピストンあ
るいはバルブプレートが破壊されるので、これを防止す
るためにピストンのヘッド端面とバルブプレートとの間
に所定値以上のトップクリアランスが形成され、その寸
法公差が製造工程で管理されている。
前記バルブプレートにピストンが接触するとピストンあ
るいはバルブプレートが破壊されるので、これを防止す
るためにピストンのヘッド端面とバルブプレートとの間
に所定値以上のトップクリアランスが形成され、その寸
法公差が製造工程で管理されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】このため、ピストンが
上死点に移動された状態でトップクリアランスに基づく
トップ容積が生じる。従って、このトップ容積にガスが
残留し、圧縮、再膨張を繰り返して動力を損失させてい
る。又、高圧縮時には前記残留ガスの再膨張の影響が大
きく、吸入開始を遅らせ、吸い込みガス量が減少し、冷
房能力の低下の要因となっている。
上死点に移動された状態でトップクリアランスに基づく
トップ容積が生じる。従って、このトップ容積にガスが
残留し、圧縮、再膨張を繰り返して動力を損失させてい
る。又、高圧縮時には前記残留ガスの再膨張の影響が大
きく、吸入開始を遅らせ、吸い込みガス量が減少し、冷
房能力の低下の要因となっている。
【０００５】この発明の目的は上記従来に存する問題点
を解消して圧縮効率を向上することができるとともに、
ピストンが上死点にきたときのトップクリアランスの寸
法公差を緩和して、生産性を向上することができるピス
トン型圧縮機を提供することにある。
を解消して圧縮効率を向上することができるとともに、
ピストンが上死点にきたときのトップクリアランスの寸
法公差を緩和して、生産性を向上することができるピス
トン型圧縮機を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】そのためにこの発明で
は、シリンダブロックに形成したシリンダボア内にピス
トンを収容し、回転軸の回転により前記ピストンをシリ
ンダボア内で往復動させて吸入室からシリンダボア内圧
縮室に吸入したガスを圧縮して吐出室へ吐出するように
構成したピストン型圧縮機において、前記シリンダボア
内頂面又はピストンのヘッド端面のうち少なくとも一方
にピストンが上死点に移動されたときの圧縮室内のトッ
プ容積を減少する弾性体を取着した。
は、シリンダブロックに形成したシリンダボア内にピス
トンを収容し、回転軸の回転により前記ピストンをシリ
ンダボア内で往復動させて吸入室からシリンダボア内圧
縮室に吸入したガスを圧縮して吐出室へ吐出するように
構成したピストン型圧縮機において、前記シリンダボア
内頂面又はピストンのヘッド端面のうち少なくとも一方
にピストンが上死点に移動されたときの圧縮室内のトッ
プ容積を減少する弾性体を取着した。
【０００７】弾性体としては衝撃吸収性が高く、冷媒ガ
スに被毒されないゴム（例えばニトリルゴム、塩素ゴ
ム、フッ素ゴム、シリコンゴム等）が最適である。
スに被毒されないゴム（例えばニトリルゴム、塩素ゴ
ム、フッ素ゴム、シリコンゴム等）が最適である。
【０００８】
【作用】この発明はピストンが上死点に移動されたと
き、シリンダボア内頂面とピストンのヘッド端面とのト
ップクリアランスに弾性体が介在されるので、トップク
リアランスによる圧縮室内のトップ容積がほぼ零とな
り、圧縮効率が向上する。
き、シリンダボア内頂面とピストンのヘッド端面とのト
ップクリアランスに弾性体が介在されるので、トップク
リアランスによる圧縮室内のトップ容積がほぼ零とな
り、圧縮効率が向上する。
【０００９】又、この発明はシリンダボア内頂面とピス
トンの端面とのトップクリアランスを小寸法に厳密に設
定管理する必要がなく、その寸法公差が緩和され圧縮機
の生産性が向上する。
トンの端面とのトップクリアランスを小寸法に厳密に設
定管理する必要がなく、その寸法公差が緩和され圧縮機
の生産性が向上する。
【００１０】
【実施例】以下、この発明を具体化した第１実施例を図
１〜図６に基づいて説明する。図１に示すようにボルト
３によって締付接合された前後一対のシリンダブロック
１，２には、回転軸４がラジアルベアリング５，６を介
して回転可能に支持されており、回転軸４には斜板７が
固定支持されている。斜板収容室８を形成するシリンダ
ブロック１，２の端面と斜板７との間にはスラストベア
リング９，１０が介在されている。シリンダブロック
１，２には導入口１１，１２が形成されており、導入口
１１，１２には図示しない外部吸入冷媒ガス管路が接続
されている。
１〜図６に基づいて説明する。図１に示すようにボルト
３によって締付接合された前後一対のシリンダブロック
１，２には、回転軸４がラジアルベアリング５，６を介
して回転可能に支持されており、回転軸４には斜板７が
固定支持されている。斜板収容室８を形成するシリンダ
ブロック１，２の端面と斜板７との間にはスラストベア
リング９，１０が介在されている。シリンダブロック
１，２には導入口１１，１２が形成されており、導入口
１１，１２には図示しない外部吸入冷媒ガス管路が接続
されている。
【００１１】図１，図３に示すように回転軸４を中心と
する等間隔角度位置には複数のシリンダボア１３，１４
が形成されている。図１に示すように前後で対となるシ
リンダボア１３，１４内には両頭ピストン１５が往復動
可能に収容されており、両頭ピストン１５と斜板７の前
後両面との間には半球状のシュー１６，１７が介在され
ている。従って、斜板７が回転することによって両頭ピ
ストン１５がシリンダボア１３，１４内を前後動する。
する等間隔角度位置には複数のシリンダボア１３，１４
が形成されている。図１に示すように前後で対となるシ
リンダボア１３，１４内には両頭ピストン１５が往復動
可能に収容されており、両頭ピストン１５と斜板７の前
後両面との間には半球状のシュー１６，１７が介在され
ている。従って、斜板７が回転することによって両頭ピ
ストン１５がシリンダボア１３，１４内を前後動する。
【００１２】両頭ピストン１５内には一対の吸入室１
８，１９が区画形成されている。吸入室１８，１９は両
頭ピストン１５上の流入口２０，２１を介して斜板収容
室８に連通しており、斜板収容室８内の冷媒ガスが流入
口２０，２１を介して吸入室１８，１９へ流入可能であ
る。
８，１９が区画形成されている。吸入室１８，１９は両
頭ピストン１５上の流入口２０，２１を介して斜板収容
室８に連通しており、斜板収容室８内の冷媒ガスが流入
口２０，２１を介して吸入室１８，１９へ流入可能であ
る。
【００１３】シリンダブロック１の端面にはフロントカ
バー２２がボルト２３によって締め付け接合されてお
り、シリンダブロック２の端面にもリヤカバー２４がカ
シメリング２５によって締め付け接合されている。両カ
バー２２，２４内には吐出室２６，２７が形成されてい
る。吐出室２６，２７はカバー２２，２４上の吐出ポー
ト２８，２９を介してシリンダボア１３，１４に接続し
ている。吐出室２６は吐出通路３０を介して図示しない
外部吐出冷媒ガス管路に連通している。
バー２２がボルト２３によって締め付け接合されてお
り、シリンダブロック２の端面にもリヤカバー２４がカ
シメリング２５によって締め付け接合されている。両カ
バー２２，２４内には吐出室２６，２７が形成されてい
る。吐出室２６，２７はカバー２２，２４上の吐出ポー
ト２８，２９を介してシリンダボア１３，１４に接続し
ている。吐出室２６は吐出通路３０を介して図示しない
外部吐出冷媒ガス管路に連通している。
【００１４】なお、３１は回転軸４の周面に沿った吐出
室２６から圧縮機外部への冷媒ガス漏洩を防止するリッ
プシールである。図１に示すように斜板７には複数の通
路３２が斜板７の厚み方向に貫設されている。通路３２
は回転軸４を中心とした所定半径位置に配列されてお
り、この配列半径位置は流入口２０，２１にほぼ対応す
る。通路３２は斜板７によって前後に分けられる斜板収
容室８内の冷媒ガスを流入口２０，２１に円滑に誘導す
るために設けられている。
室２６から圧縮機外部への冷媒ガス漏洩を防止するリッ
プシールである。図１に示すように斜板７には複数の通
路３２が斜板７の厚み方向に貫設されている。通路３２
は回転軸４を中心とした所定半径位置に配列されてお
り、この配列半径位置は流入口２０，２１にほぼ対応す
る。通路３２は斜板７によって前後に分けられる斜板収
容室８内の冷媒ガスを流入口２０，２１に円滑に誘導す
るために設けられている。
【００１５】両頭ピストン１５のフロント側のヘッド端
面３３には、図２に示すように吸入ポート３４が貫設さ
れており、吸入ポート３４上には吸入弁３５が介在され
ている。この吸入弁３５は、ヘッド端面３３に嵌入固定
された弁座３６と、弁座３６内に収容された円板状のフ
ロート弁３７と、フロート弁３７を弁座３６内に収容保
持するためのサークリップ型のリテーナ３８とから構成
されている。弁座３６には一対の通口３９が形成されて
おり、この通口３９がフロート弁３７によって開閉され
る。フロート弁３７の中央部には小口４０が形成されて
おり、フロート弁３７が通口３９を閉塞した状態では小
口４０が両通口３９間の橋架部４１によって閉塞され
る。
面３３には、図２に示すように吸入ポート３４が貫設さ
れており、吸入ポート３４上には吸入弁３５が介在され
ている。この吸入弁３５は、ヘッド端面３３に嵌入固定
された弁座３６と、弁座３６内に収容された円板状のフ
ロート弁３７と、フロート弁３７を弁座３６内に収容保
持するためのサークリップ型のリテーナ３８とから構成
されている。弁座３６には一対の通口３９が形成されて
おり、この通口３９がフロート弁３７によって開閉され
る。フロート弁３７の中央部には小口４０が形成されて
おり、フロート弁３７が通口３９を閉塞した状態では小
口４０が両通口３９間の橋架部４１によって閉塞され
る。
【００１６】両頭ピストン１５のリヤ側のヘッド端面３
３にも図１に示すように吸入ポート３４が貫設されてお
り、吸入ポート３４上には前記吸入弁３５と同様の吸入
弁４２が介在されている。
３にも図１に示すように吸入ポート３４が貫設されてお
り、吸入ポート３４上には前記吸入弁３５と同様の吸入
弁４２が介在されている。
【００１７】吐出ポート２８上には図２に示すように吐
出弁４３が介在されている。吐出弁４３は、フロントカ
バー２２に嵌入固定される弁座４４と、弁座４４内に収
容された円板状のフロート弁４５と、フロート弁４５を
弁座４４内に収容保持するためのリテーナ４６とから構
成されている。弁座４４、フロート弁４５及びリテーナ
４６はいずれも吸入弁３５の弁座３６、フロート弁３７
及びリテーナ３８と同一の形状である。
出弁４３が介在されている。吐出弁４３は、フロントカ
バー２２に嵌入固定される弁座４４と、弁座４４内に収
容された円板状のフロート弁４５と、フロート弁４５を
弁座４４内に収容保持するためのリテーナ４６とから構
成されている。弁座４４、フロート弁４５及びリテーナ
４６はいずれも吸入弁３５の弁座３６、フロート弁３７
及びリテーナ３８と同一の形状である。
【００１８】吐出ポート２２上にも図１に示すように吐
出弁４３と同様の吐出弁４７が介在されている。両頭ピ
ストン１５の左側ヘッド端面３３の復動行程時には吸入
室１８内の冷媒ガスがフロート弁３７を押し退けてヘッ
ド端面３３とフロントカバー２２との間の圧縮室Ｒ１内
へ吸入される。フロート弁３７はリテーナ３８に当接し
て開度規制される。両頭ピストン１５のヘッド端面３３
側の往動行程時には圧縮室Ｒ１内の冷媒ガスがフロート
弁４５を押し退けて吐出室２６へ吐出される。フロート
弁４５はリテーテ４６に当接して開度規制される。
出弁４３と同様の吐出弁４７が介在されている。両頭ピ
ストン１５の左側ヘッド端面３３の復動行程時には吸入
室１８内の冷媒ガスがフロート弁３７を押し退けてヘッ
ド端面３３とフロントカバー２２との間の圧縮室Ｒ１内
へ吸入される。フロート弁３７はリテーナ３８に当接し
て開度規制される。両頭ピストン１５のヘッド端面３３
側の往動行程時には圧縮室Ｒ１内の冷媒ガスがフロート
弁４５を押し退けて吐出室２６へ吐出される。フロート
弁４５はリテーテ４６に当接して開度規制される。
【００１９】両頭ピストン１５の他方のヘッド端面３３
とリヤカバー２４との間の圧縮室Ｒ２側においても吸入
弁４２及び吐出弁４７を介して同様の吸入及び吐出動作
が行われる。
とリヤカバー２４との間の圧縮室Ｒ２側においても吸入
弁４２及び吐出弁４７を介して同様の吸入及び吐出動作
が行われる。
【００２０】図２に示すように、前記フロントカバー２
２のピストン１５と対応する内側面、つまりシリンダボ
ア１３の内頂面２２ａには、弾性体としてのゴム製の弾
性板４８が接合されている。この弾性板４８の外周縁は
シリンダブロック１の前端面に形成したシリンダボア１
３の径よりも大きい環状の係止溝４９に係合され、シリ
ンダブロック１とフロントカバー２２との間で挟着固定
されている。又、弾性板４８の前記吐出弁４３と対応す
る位置には弁座４４と同一径の通口５０が形成されてい
る。そして、ピストン１５がシリンダボア１３内で上死
点に移動された場合に、そのヘッド端面３３が弾性板４
８に接触して前記内頂面２２ａとヘッド端面３３との間
に形成されるトップクリアランスＧに空間が形成されな
いようにしている。従って、ピストン１５がトップ位置
にあるときには、トップ容積は前記通口５０の容積のみ
の小さなものとなる。
２のピストン１５と対応する内側面、つまりシリンダボ
ア１３の内頂面２２ａには、弾性体としてのゴム製の弾
性板４８が接合されている。この弾性板４８の外周縁は
シリンダブロック１の前端面に形成したシリンダボア１
３の径よりも大きい環状の係止溝４９に係合され、シリ
ンダブロック１とフロントカバー２２との間で挟着固定
されている。又、弾性板４８の前記吐出弁４３と対応す
る位置には弁座４４と同一径の通口５０が形成されてい
る。そして、ピストン１５がシリンダボア１３内で上死
点に移動された場合に、そのヘッド端面３３が弾性板４
８に接触して前記内頂面２２ａとヘッド端面３３との間
に形成されるトップクリアランスＧに空間が形成されな
いようにしている。従って、ピストン１５がトップ位置
にあるときには、トップ容積は前記通口５０の容積のみ
の小さなものとなる。
【００２１】図１に示すように前記リヤカバー２４のシ
リンダボア１４と対応する内頂面にも前記弾性板４８と
同様の弾性板５１が取り付けられている。回転軸４の一
端はフロントカバー２２から外部に突出しており、他端
はリヤカバー２４側の吐出室２７と対応している。回転
軸４の軸心部には吐出通路５２が形成されている。吐出
通路５２は吐出室２６に開口している。
リンダボア１４と対応する内頂面にも前記弾性板４８と
同様の弾性板５１が取り付けられている。回転軸４の一
端はフロントカバー２２から外部に突出しており、他端
はリヤカバー２４側の吐出室２７と対応している。回転
軸４の軸心部には吐出通路５２が形成されている。吐出
通路５２は吐出室２６に開口している。
【００２２】フロントカバー２２側の吐出室２６によっ
て包囲される回転軸４の部位には導出口５３が形成され
ており、吐出室２６と吐出通路５２とが導出口５３によ
って連通されている。
て包囲される回転軸４の部位には導出口５３が形成され
ており、吐出室２６と吐出通路５２とが導出口５３によ
って連通されている。
【００２３】外部吸入冷媒ガス管路の冷媒ガスは斜板収
容室８に導入され、斜板収容室８の冷媒ガスは流入口２
０，２１を経由して吸入室１８，１９に入る。吸入室１
８，１９の冷媒ガスは両頭ピストン１５の復動によって
フロート弁３７を押し退けつつ吸入ポート３４から圧縮
室Ｒ１，Ｒ２へ吸入される。圧縮室Ｒ１，Ｒ２の冷媒ガ
スは両頭ピストン１５の往動によってフロート弁４５を
押し退けつつ吐出ポート２８，２９から吐出室２６，２
７へ吐出される。吐出室２７へ吐出された冷媒ガスは吐
出通路５２へ入る。さらに、導出口５３から吐出室２６
へ流出する。吐出室２６の吐出冷媒ガスは吐出通路３０
を経由して外部吐出冷媒ガス管路へ排出される。
容室８に導入され、斜板収容室８の冷媒ガスは流入口２
０，２１を経由して吸入室１８，１９に入る。吸入室１
８，１９の冷媒ガスは両頭ピストン１５の復動によって
フロート弁３７を押し退けつつ吸入ポート３４から圧縮
室Ｒ１，Ｒ２へ吸入される。圧縮室Ｒ１，Ｒ２の冷媒ガ
スは両頭ピストン１５の往動によってフロート弁４５を
押し退けつつ吐出ポート２８，２９から吐出室２６，２
７へ吐出される。吐出室２７へ吐出された冷媒ガスは吐
出通路５２へ入る。さらに、導出口５３から吐出室２６
へ流出する。吐出室２６の吐出冷媒ガスは吐出通路３０
を経由して外部吐出冷媒ガス管路へ排出される。
【００２４】この実施例ではピストン１５が上死点に移
動された場合に、フロントカバー２２及びリヤカバー２
４に接着した弾性板４８，５１にピストン１５のヘッド
端面３３が接触してトップクリアランスＧの空間を無く
することができるので、トップ容積を前記通口５０の容
積のみと大幅に低減することができる。このため圧縮効
率を向上することができる。又、弾性板４８，５１の厚
さを適当に設定することにより、前記トップクリアラン
スＧの寸法公差を緩くすることができ、このため圧縮機
の生産工程での不良率を低減し、高速の加工、組付を可
能にして生産性を向上することができる。
動された場合に、フロントカバー２２及びリヤカバー２
４に接着した弾性板４８，５１にピストン１５のヘッド
端面３３が接触してトップクリアランスＧの空間を無く
することができるので、トップ容積を前記通口５０の容
積のみと大幅に低減することができる。このため圧縮効
率を向上することができる。又、弾性板４８，５１の厚
さを適当に設定することにより、前記トップクリアラン
スＧの寸法公差を緩くすることができ、このため圧縮機
の生産工程での不良率を低減し、高速の加工、組付を可
能にして生産性を向上することができる。
【００２５】ところで、図５は吸入・圧縮行程における
シリンダボア１３内の容積（ｃｃ）と、シリンダボア内
圧力（ｋｇ／ｃｍ2 ）との関係を示すサイクル線図であ
る。実施例１はシリンダボア１３の全容積Ｖt を１３ｃ
ｃ、ピストン１５がトップ位置に移動された場合のトッ
プ容積Ｖｏを０．２ｃｃ、吐出圧力Ｐｄと吸入圧力Ｐｓ
との圧縮比Ｎを１５／２とした場合における実験データ
に基づくサイクル線図である。又、実施例２は実施例１
において前記圧縮比Ｎのみを２５／２に変更した場合に
おける実験データに基づくサイクル線図である。
シリンダボア１３内の容積（ｃｃ）と、シリンダボア内
圧力（ｋｇ／ｃｍ2 ）との関係を示すサイクル線図であ
る。実施例１はシリンダボア１３の全容積Ｖt を１３ｃ
ｃ、ピストン１５がトップ位置に移動された場合のトッ
プ容積Ｖｏを０．２ｃｃ、吐出圧力Ｐｄと吸入圧力Ｐｓ
との圧縮比Ｎを１５／２とした場合における実験データ
に基づくサイクル線図である。又、実施例２は実施例１
において前記圧縮比Ｎのみを２５／２に変更した場合に
おける実験データに基づくサイクル線図である。
【００２６】このサイクル線図において実施例１（２）
のＡ（Ａ’）は実際に吸入が開始される点であり、Ｂ
（Ｂ’）は吸入行程が終了した点、Ｃ（Ｃ’）は圧縮工
程での吐出弁４３，４７が開放される点、さらにＤ
（Ｄ’）はピストン１５がトップ位置に移動された圧縮
行程の終了点である。
のＡ（Ａ’）は実際に吸入が開始される点であり、Ｂ
（Ｂ’）は吸入行程が終了した点、Ｃ（Ｃ’）は圧縮工
程での吐出弁４３，４７が開放される点、さらにＤ
（Ｄ’）はピストン１５がトップ位置に移動された圧縮
行程の終了点である。
【００２７】図５において、実施例１（２）の点Ａ
（Ａ’）からＢまでの容積、つまり実吐出容積Ｖ1 （Ｖ
2 ）は実験データによれば１２．０ｃｃ（１１．５ｃ
ｃ）であるから、実施例１（２）の圧縮効率η
1 （η2 ）は、
（Ａ’）からＢまでの容積、つまり実吐出容積Ｖ1 （Ｖ
2 ）は実験データによれば１２．０ｃｃ（１１．５ｃ
ｃ）であるから、実施例１（２）の圧縮効率η
1 （η2 ）は、
【００２８】
【数１】η1 ＝（Ｖ1 ／Ｖt ）×１００＝９２．４％
【００２９】
【数２】η2 ＝（Ｖ2 ／Ｖt ）×１００＝８８．７％ となる。
【００３０】一方、図６に示す比較例１はシリンダボア
１３の全容積Ｖt を１３ｃｃ、トップ容積Ｖｏを１．０
ｃｃ、吐出圧力Ｐｄと吸入圧力Ｐｓとの比Ｎを１５／２
とした場合における実験データに基づくサイクル線図で
ある。又、比較例２は比較例１において前記圧縮比Ｎの
みを２５／２と変更した場合における実験データに基づ
くサイクル線図である。
１３の全容積Ｖt を１３ｃｃ、トップ容積Ｖｏを１．０
ｃｃ、吐出圧力Ｐｄと吸入圧力Ｐｓとの比Ｎを１５／２
とした場合における実験データに基づくサイクル線図で
ある。又、比較例２は比較例１において前記圧縮比Ｎの
みを２５／２と変更した場合における実験データに基づ
くサイクル線図である。
【００３１】図６において、比較例１（２）の点Ａ
（Ａ’）からＢまでの容積、つまり比較例１（２）の実
吐出容積Ｖ1'（Ｖ2'）は実験データによれば、９３．２
ｃｃ（６９．５ｃｃ）であるから、圧縮効率η1'
（η2'）は、
（Ａ’）からＢまでの容積、つまり比較例１（２）の実
吐出容積Ｖ1'（Ｖ2'）は実験データによれば、９３．２
ｃｃ（６９．５ｃｃ）であるから、圧縮効率η1'
（η2'）は、
【００３２】
【数３】η1'＝（Ｖ1'／Ｖt ）×１００＝７１．７％
【００３３】
【数４】η2'＝（Ｖ2'／Ｖt ）×１００＝５３．５％ となる。
【００３４】このように、前記トップ容積Ｖt が減少す
ることによる圧縮効率の向上は、予想外に大きく、この
ため図５に示すようにトップ容積Ｖｏが小さい実施例１
は比較例１よりも大幅に圧縮効率を向上（η1 −η1'＝
２０．７％）することができる。さらに、トップ容積Ｖ
ｏの変化量が同じであっても圧縮比Ｎが増大するほど、
実施例２と比較例２のように圧縮効率の差（η2 −η2'
＝３５．２％）が大きくなることがわかる。
ることによる圧縮効率の向上は、予想外に大きく、この
ため図５に示すようにトップ容積Ｖｏが小さい実施例１
は比較例１よりも大幅に圧縮効率を向上（η1 −η1'＝
２０．７％）することができる。さらに、トップ容積Ｖ
ｏの変化量が同じであっても圧縮比Ｎが増大するほど、
実施例２と比較例２のように圧縮効率の差（η2 −η2'
＝３５．２％）が大きくなることがわかる。
【００３５】次に、この発明の第２実施例を図７及び図
８に基づいて説明する。この実施例では従来周知の両頭
ピストン型斜板式圧縮機に具体化したものである。この
圧縮機はシリンダブロック１、２とフロントカバー２
２、リヤエンドカバー２４との間にバルブプレート５
５，５６が介在されている。又、前記フロントカバー２
２、リヤエンドカバー２４の中心側には吸入室１８，１
９が形成され、外周側には吐出室２６，２７が形成され
ている。さらに前記バルブプレート５５，５６には吸入
弁機構５７，５８、及び吐出弁機構５９，６０が形成さ
れている。斜板室８はシリンダブロック１，２に形成し
た吸入通路６１，６２により前記吸入室１８，１９側と
連通されている。
８に基づいて説明する。この実施例では従来周知の両頭
ピストン型斜板式圧縮機に具体化したものである。この
圧縮機はシリンダブロック１、２とフロントカバー２
２、リヤエンドカバー２４との間にバルブプレート５
５，５６が介在されている。又、前記フロントカバー２
２、リヤエンドカバー２４の中心側には吸入室１８，１
９が形成され、外周側には吐出室２６，２７が形成され
ている。さらに前記バルブプレート５５，５６には吸入
弁機構５７，５８、及び吐出弁機構５９，６０が形成さ
れている。斜板室８はシリンダブロック１，２に形成し
た吸入通路６１，６２により前記吸入室１８，１９側と
連通されている。
【００３６】前記回転軸４が回転されると、斜板７が回
転されてピストン１５が往復動され、斜板室８内のガス
が吸入通路６１，６２から吸入室１８，１９に吸入され
た後、吸入弁機構５７，５８から圧縮室Ｒ１，Ｒ２内に
吸入される。圧縮されたガスは吐出弁機構５９，６０を
通して吐出室２６，２７に吐出される。
転されてピストン１５が往復動され、斜板室８内のガス
が吸入通路６１，６２から吸入室１８，１９に吸入され
た後、吸入弁機構５７，５８から圧縮室Ｒ１，Ｒ２内に
吸入される。圧縮されたガスは吐出弁機構５９，６０を
通して吐出室２６，２７に吐出される。
【００３７】両頭ピストン１５のヘッド端面３３には弾
性板４８，５１が接合されるともに、弾性板４８，５１
は図８に示すようにボルト６３により締めつけ固定され
ている。
性板４８，５１が接合されるともに、弾性板４８，５１
は図８に示すようにボルト６３により締めつけ固定され
ている。
【００３８】この第２実施例においても弾性板４８，５
１によりピストン１５のヘッド端面３３とバルブプレー
ト５５，５６とのトップクリアランスＧの空間を零にす
ることができるので、圧縮効率を向上することができる
とともに、トップクリアランスＧの寸法公差を緩くし
て、生産性を向上することができる。
１によりピストン１５のヘッド端面３３とバルブプレー
ト５５，５６とのトップクリアランスＧの空間を零にす
ることができるので、圧縮効率を向上することができる
とともに、トップクリアランスＧの寸法公差を緩くし
て、生産性を向上することができる。
【００３９】この発明は勿論前記実施例にのみ限定され
るものではなく、例えば図７に示す第２実施例におい
て、弾性板４８，５１に対しバルブプレート５５，５６
に形成した吐出口に進入してトップ容積をさらに減少す
る凸部（図示略）を形成したり、揺動斜板式の可変容量
ピストン型圧縮機に具体化したりすることも可能であ
る。
るものではなく、例えば図７に示す第２実施例におい
て、弾性板４８，５１に対しバルブプレート５５，５６
に形成した吐出口に進入してトップ容積をさらに減少す
る凸部（図示略）を形成したり、揺動斜板式の可変容量
ピストン型圧縮機に具体化したりすることも可能であ
る。
【００４０】
【発明の効果】以上詳述したようにこの発明は、圧縮効
率を向上することができるとともに、ピストンが上死点
にきたときのトップクリアランスの寸法公差を緩和し
て、生産性を向上することができるという優れた効果を
奏する。
率を向上することができるとともに、ピストンが上死点
にきたときのトップクリアランスの寸法公差を緩和し
て、生産性を向上することができるという優れた効果を
奏する。
【図１】この発明を具体化した第１実施例を示す圧縮機
全体の縦断面図である。
全体の縦断面図である。
【図２】この発明の要部の拡大断面図である。
【図３】図１のＸ−Ｘ線断面図である。
【図４】図１のＹ−Ｙ線断面図である。
【図５】シリンダボア内容積と圧力との関係を示すサイ
クル線図である。
クル線図である。
【図６】シリンダボア内容積と圧力との関係を示すサイ
クル線図である。
クル線図である。
【図７】第２実施例のピストン型圧縮機全体を示す縦断
面図である。
面図である。
【図８】第２実施例の弾性板の取付構造を示す部分断面
図である。
図である。
４ 回転軸、１５ 両頭ピストン、１８，１９ 吸入
室、２２ フロントカバー、２２ａ 内頂面、２４ リ
ヤカバー、２６，２７ 吐出室、２８，２９ 吐出ポー
ト、３３ ヘッド端面、３４ 吸入ポート、３５，４２
吸入弁、４３，４７ 吐出弁、４８，５１ 弾性体と
しての弾性板、４９ 係止溝、Ｒ１，Ｒ２圧縮室。
室、２２ フロントカバー、２２ａ 内頂面、２４ リ
ヤカバー、２６，２７ 吐出室、２８，２９ 吐出ポー
ト、３３ ヘッド端面、３４ 吸入ポート、３５，４２
吸入弁、４３，４７ 吐出弁、４８，５１ 弾性体と
しての弾性板、４９ 係止溝、Ｒ１，Ｒ２圧縮室。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 岩間 和明 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式 会社 豊田自動織機製作所 内 (72)発明者 川口 真広 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式 会社 豊田自動織機製作所 内 (56)参考文献 特開 平３−189378（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F04B 27/08
Claims (1)
- 【請求項１】 シリンダブロックに形成したシリンダボ
ア内にピストンを収容し、回転軸の回転により前記ピス
トンをシリンダボア内で往復動させて吸入室からシリン
ダボア内圧縮室に吸入したガスを圧縮して吐出室へ吐出
するように構成したピストン型圧縮機において、 前記シリンダボア内頂面又はピストンのヘッド端面のう
ち少なくとも一方にピストンが上死点に移動されたとき
の圧縮室内のトップ容積を減少する弾性体を取着したピ
ストン型圧縮機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04133948A JP3082431B2 (ja) | 1992-05-26 | 1992-05-26 | ピストン型圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04133948A JP3082431B2 (ja) | 1992-05-26 | 1992-05-26 | ピストン型圧縮機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05321830A JPH05321830A (ja) | 1993-12-07 |
| JP3082431B2 true JP3082431B2 (ja) | 2000-08-28 |
Family
ID=15116816
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04133948A Expired - Fee Related JP3082431B2 (ja) | 1992-05-26 | 1992-05-26 | ピストン型圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3082431B2 (ja) |
-
1992
- 1992-05-26 JP JP04133948A patent/JP3082431B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05321830A (ja) | 1993-12-07 |
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|---|---|---|---|
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