JP3079497B2 - 不均質レンズ - Google Patents
不均質レンズInfo
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- JP3079497B2 JP3079497B2 JP03121876A JP12187691A JP3079497B2 JP 3079497 B2 JP3079497 B2 JP 3079497B2 JP 03121876 A JP03121876 A JP 03121876A JP 12187691 A JP12187691 A JP 12187691A JP 3079497 B2 JP3079497 B2 JP 3079497B2
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- Japan
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- lens
- radial
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、光軸から半径方向に離
れるにしたがって屈折率が変化するラジアル型不均質レ
ンズに関するものである。
れるにしたがって屈折率が変化するラジアル型不均質レ
ンズに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】光軸から半径方向に離れるにしたがって
屈折率が変化するラジアル型不均質レンズは、平板でも
集光作用を有することが知られており、レンズの屈折率
分布の選定によって球面を良好に補正出来る。
屈折率が変化するラジアル型不均質レンズは、平板でも
集光作用を有することが知られており、レンズの屈折率
分布の選定によって球面を良好に補正出来る。
【０００３】またアプライド・オプティクス、第２１
巻、９９３頁〜に記載されているように、ラジアル型不
均質レンズの面に曲率をつけることによってさらに高度
な収差補正を行なうこともできる。
巻、９９３頁〜に記載されているように、ラジアル型不
均質レンズの面に曲率をつけることによってさらに高度
な収差補正を行なうこともできる。
【０００４】このラジアル型不均質レンズの屈折率分布
は、光軸と直交する方向の距離をｙ、半径ｙのところで
の屈折率をｎ(y) 、光軸上（ベース）の屈折率をＮ0 、
分布係数をＮ1 ，Ｎ2 とすると、以下の式（ａ）で表わ
される。 ｎ(y) ＝Ｎ0 ＋Ｎ1 ｙ2 ＋Ｎ2 ｙ4 ＋… （ａ） 又このラジアル型不均質レンズの媒質は、おおむね下記
式（ｂ）で与えられる屈折力を持つ。 φM ≒ -2・Ｎ1・ｔ （ｂ） ただしφM は媒質の屈折力、ｔは不均質レンズの厚さで
ある。
は、光軸と直交する方向の距離をｙ、半径ｙのところで
の屈折率をｎ(y) 、光軸上（ベース）の屈折率をＮ0 、
分布係数をＮ1 ，Ｎ2 とすると、以下の式（ａ）で表わ
される。 ｎ(y) ＝Ｎ0 ＋Ｎ1 ｙ2 ＋Ｎ2 ｙ4 ＋… （ａ） 又このラジアル型不均質レンズの媒質は、おおむね下記
式（ｂ）で与えられる屈折力を持つ。 φM ≒ -2・Ｎ1・ｔ （ｂ） ただしφM は媒質の屈折力、ｔは不均質レンズの厚さで
ある。
【０００５】このように、ラジアル型不均質レンズは、
レンズの形状が平板であっても、媒質で屈折力を持つ。
そして平板レンズの場合は、式（ｂ）のφM の値がその
ままレンズの屈折力になる。
レンズの形状が平板であっても、媒質で屈折力を持つ。
そして平板レンズの場合は、式（ｂ）のφM の値がその
ままレンズの屈折力になる。
【０００６】式（ｂ）から、媒質の屈折力を大きくする
ためには、Ｎ1 又はｔを大にすればよいことがわかる。
しかしｔを大にすると、レンズの厚さが大になり、その
結果、屈折率分布の最大屈折率差ΔＮが大になる。
ためには、Ｎ1 又はｔを大にすればよいことがわかる。
しかしｔを大にすると、レンズの厚さが大になり、その
結果、屈折率分布の最大屈折率差ΔＮが大になる。
【０００７】このようなラジアル型不均質媒質を用いた
平板レンズの従来例を次に示す。 （不均質平板レンズ） ｆ＝51.06 ，Ｆ/2.55 ｒ1 ＝∞ ｄ1 ＝10.000 ｒ2 ＝∞ 分布係数 Ｎ0 ＝1.6000，Ｎ1 ＝-1.0000 ×10-3，Ｎ2 以上は０、
φM ＝0.01959 ΔＮ＝0.1 この従来例はφM ＝０．０１９５９（ｆ＝５１．０６）
でその屈折率分布は、その断面が図７に表わされるよう
な放物状である。実際の分布は、図７を光軸のまわりに
回転させたものである。又この図７からも分かるように
最大屈折率差ΔＮは０．１である。
平板レンズの従来例を次に示す。 （不均質平板レンズ） ｆ＝51.06 ，Ｆ/2.55 ｒ1 ＝∞ ｄ1 ＝10.000 ｒ2 ＝∞ 分布係数 Ｎ0 ＝1.6000，Ｎ1 ＝-1.0000 ×10-3，Ｎ2 以上は０、
φM ＝0.01959 ΔＮ＝0.1 この従来例はφM ＝０．０１９５９（ｆ＝５１．０６）
でその屈折率分布は、その断面が図７に表わされるよう
な放物状である。実際の分布は、図７を光軸のまわりに
回転させたものである。又この図７からも分かるように
最大屈折率差ΔＮは０．１である。
【０００８】この平板レンズに平行光線を入射させた時
の集光状況は、図８の通りである。又その時の球面収差
は図９の通りである。尚この例では、簡単のためにＮ1
の係数までしか用いずＮ2 以上は０であるが、高次の係
数も用いることによって更に球面収差を良好に補正でき
る。
の集光状況は、図８の通りである。又その時の球面収差
は図９の通りである。尚この例では、簡単のためにＮ1
の係数までしか用いずＮ2 以上は０であるが、高次の係
数も用いることによって更に球面収差を良好に補正でき
る。
【０００９】上記の例は、設計例であるが、このレンズ
を実際に作る場合は、ΔＮが大きくなればなるほどその
作製が難しくなる。それは、ΔＮを大きくしようとすれ
ばする程、媒質内のガラスの組成比を大きく変化させな
ければならないからである。したがって、現状では作製
し得るΔＮには限度があり、そのため制限されたΔＮで
媒質に大きな屈折力を持たせようとするとレンズの径が
小さい暗いレンズ系になる。
を実際に作る場合は、ΔＮが大きくなればなるほどその
作製が難しくなる。それは、ΔＮを大きくしようとすれ
ばする程、媒質内のガラスの組成比を大きく変化させな
ければならないからである。したがって、現状では作製
し得るΔＮには限度があり、そのため制限されたΔＮで
媒質に大きな屈折力を持たせようとするとレンズの径が
小さい暗いレンズ系になる。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、光軸から半
径方向に離れるにしたがって屈折率が変化するラジアル
型不均質レンズであって、現在実際に作製が容易な小さ
いΔＮで、レンズの径の大きい明るいレンズを提供する
ことを目的としている。
径方向に離れるにしたがって屈折率が変化するラジアル
型不均質レンズであって、現在実際に作製が容易な小さ
いΔＮで、レンズの径の大きい明るいレンズを提供する
ことを目的としている。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明のレンズは、光軸
から半径方向に離れるにしたがって屈折率の変化するラ
ジアル型不均質レンズでその屈折率分布が図１に示すよ
うに不連続である。式（ｂ）から、Ｎ1 とｔによってラ
ジアル型不均質レンズの媒質の屈折力はほぼきまること
がわかる。ここで、レンズの厚さｔを固定して考える
と、Ｎ1 で媒質の屈折力がほぼ決まる。したがって、ラ
ジアル型不均質レンズの媒質の屈折力を決めるのは屈折
率そのものではなく、屈折率分布の傾きであるといえ
る。つまり、ベースの屈折率Ｎ0 は媒質の屈折力に影響
を与えない。したがって図１に示すように分布の勾配を
変化させないようにして、分布の一部を不連続にしてベ
ースの屈折率Ｎ0 を変化させると、レンズ系の屈折力、
口径を変化させることなしに最大屈折率差を小さくする
ことが出来る。
から半径方向に離れるにしたがって屈折率の変化するラ
ジアル型不均質レンズでその屈折率分布が図１に示すよ
うに不連続である。式（ｂ）から、Ｎ1 とｔによってラ
ジアル型不均質レンズの媒質の屈折力はほぼきまること
がわかる。ここで、レンズの厚さｔを固定して考える
と、Ｎ1 で媒質の屈折力がほぼ決まる。したがって、ラ
ジアル型不均質レンズの媒質の屈折力を決めるのは屈折
率そのものではなく、屈折率分布の傾きであるといえ
る。つまり、ベースの屈折率Ｎ0 は媒質の屈折力に影響
を与えない。したがって図１に示すように分布の勾配を
変化させないようにして、分布の一部を不連続にしてベ
ースの屈折率Ｎ0 を変化させると、レンズ系の屈折力、
口径を変化させることなしに最大屈折率差を小さくする
ことが出来る。
【００１２】図１で、本発明の領域Iの部分のベースポ
イントがＡ（屈折率１．５５）領域IIの部分のベースポ
イントがＢ（屈折率１．６）となる。
イントがＡ（屈折率１．５５）領域IIの部分のベースポ
イントがＢ（屈折率１．６）となる。
【００１３】このようにして１ケ所の不連続部分をつけ
ることにより、必要なΔＮは約半分になる。図１より従
来の場合の最大屈折率差は０．１であるが、不連続部分
を設けた時の最大屈折率差は０．０５となっている。図
１では、領域Iの最大の屈折率差と領域IIの最大屈折率
差を等しく０．０５としている。これは必ずしも等しく
する必要はないが、等しくした方がレンズ系全体の最大
屈折率差ΔＮを小さくすることが出来る。
ることにより、必要なΔＮは約半分になる。図１より従
来の場合の最大屈折率差は０．１であるが、不連続部分
を設けた時の最大屈折率差は０．０５となっている。図
１では、領域Iの最大の屈折率差と領域IIの最大屈折率
差を等しく０．０５としている。これは必ずしも等しく
する必要はないが、等しくした方がレンズ系全体の最大
屈折率差ΔＮを小さくすることが出来る。
【００１４】また領域Iと領域IIとでは、係数Ｎ1 をほ
ぼ等しくすることが望ましい。これをほぼ等しくすれば
領域Iと領域IIがほぼ同じ屈折力を持つことになる。
ぼ等しくすることが望ましい。これをほぼ等しくすれば
領域Iと領域IIがほぼ同じ屈折力を持つことになる。
【００１５】一方各領域における係数Ｎ1 の違いの許容
量はレンズ系により異なるが、集光レンズ等の場合１０
％程度であると考えられる。もしＮ1 の値が各領域で極
端に異なるといわゆる２重焦点になり、好ましくない。
量はレンズ系により異なるが、集光レンズ等の場合１０
％程度であると考えられる。もしＮ1 の値が各領域で極
端に異なるといわゆる２重焦点になり、好ましくない。
【００１６】また不連続部分の数を増やすことにより最
大屈折率差ΔＮを更に小さくすることが出来る。
大屈折率差ΔＮを更に小さくすることが出来る。
【００１７】これまでの説明では、媒質の屈折力を近似
式（ｂ）を用いていたが、この屈折力φm は、厳密には
ジヤーナル オブ ザ オプチカル ソサエティ オブ
アメリカ ６１巻 ８７９頁〜に記載されているよう
に、Ｎ1 ＜０の場合、次の式で表わされる。 φm ＝−２Ｎ1 ・(sinαt/α) （ｃ） α2 ＝｜２Ｎ1/Ｎ0 ｜ この式（ｃ）からわかるように、媒質の屈折力φm は、
Ｎ0 にも影響される。しかしその度合いはほんの僅かで
あって、厳密な式を用いた場合でも、いままでの議論は
ほぼ成立つ。ただし、レンズ系に求められる収差の許容
量が、小さい場合は、この厳密な式（ｃ）を用いて計算
するか、実際に光線追跡を行なって計算することが望ま
しい。
式（ｂ）を用いていたが、この屈折力φm は、厳密には
ジヤーナル オブ ザ オプチカル ソサエティ オブ
アメリカ ６１巻 ８７９頁〜に記載されているよう
に、Ｎ1 ＜０の場合、次の式で表わされる。 φm ＝−２Ｎ1 ・(sinαt/α) （ｃ） α2 ＝｜２Ｎ1/Ｎ0 ｜ この式（ｃ）からわかるように、媒質の屈折力φm は、
Ｎ0 にも影響される。しかしその度合いはほんの僅かで
あって、厳密な式を用いた場合でも、いままでの議論は
ほぼ成立つ。ただし、レンズ系に求められる収差の許容
量が、小さい場合は、この厳密な式（ｃ）を用いて計算
するか、実際に光線追跡を行なって計算することが望ま
しい。
【００１８】
【実施例】次に本発明の不均質レンズの各実施例を示
す。 実施例１ 焦点距離ｆ＝51.09 ，Ｆ/2.56 面番 曲率半径 面間隔 有効半径 媒質 波長587.56nm（ｄライン） １ ∞ 10.000 10.0 ラジアル型不均質 ２ ∞ 10.0 ラジアル型不均質の係数 ｜ｙ｜＜ 3.54 のとき Ｎ0 ＝1.5500，Ｎ1 ＝-1.0000 ×10-3， Ｎ2 以上は０ 3.54＜｜ｙ｜＜5 のとき Ｎ0 ＝1.6000，Ｎ1 ＝-1.0000 ×10-3， Ｎ2 以上は０ φm ＝0.01957 ，ΔＮ＝0.05 実施例２ 焦点距離ｆ＝51.10 ，Ｆ/2.56 面番 曲率半径 面間隔 有効半径 媒質 波長587.56nm（ｄライン） １ ∞ 10.000 10.0 ラジアル型不均質 ２ ∞ 10.0 ラジアル型不均質の係数 ｜ｙ｜＜ 2.5のとき Ｎ0 ＝1.5250，Ｎ1 ＝-1.0000 ×10-3， Ｎ2 以上は０ 2.5 ＜｜ｙ｜＜3.54のとき Ｎ0 ＝1.5500，Ｎ1 ＝-1.0000 ×10-3 Ｎ2 以上は０ 3.54＜｜ｙ｜＜4.33のとき Ｎ0 ＝1.5750，Ｎ1 ＝-1.0000 ×10-3 Ｎ2 以上は０ 4.33＜｜ｙ｜＜5 のとき Ｎ0 ＝1.6000，Ｎ1 ＝-1.0000 ×10-3 Ｎ2 以上は０ φm ＝0.01957 ，ΔＮ＝0.025 実施例１は、断面が図２に示すような屈折率分布を持つ
もので、分布中１カ所に不連続部分を有している。レン
ズ系のスペックは、前述の従来例とほとんど同じであ
る。
す。 実施例１ 焦点距離ｆ＝51.09 ，Ｆ/2.56 面番 曲率半径 面間隔 有効半径 媒質 波長587.56nm（ｄライン） １ ∞ 10.000 10.0 ラジアル型不均質 ２ ∞ 10.0 ラジアル型不均質の係数 ｜ｙ｜＜ 3.54 のとき Ｎ0 ＝1.5500，Ｎ1 ＝-1.0000 ×10-3， Ｎ2 以上は０ 3.54＜｜ｙ｜＜5 のとき Ｎ0 ＝1.6000，Ｎ1 ＝-1.0000 ×10-3， Ｎ2 以上は０ φm ＝0.01957 ，ΔＮ＝0.05 実施例２ 焦点距離ｆ＝51.10 ，Ｆ/2.56 面番 曲率半径 面間隔 有効半径 媒質 波長587.56nm（ｄライン） １ ∞ 10.000 10.0 ラジアル型不均質 ２ ∞ 10.0 ラジアル型不均質の係数 ｜ｙ｜＜ 2.5のとき Ｎ0 ＝1.5250，Ｎ1 ＝-1.0000 ×10-3， Ｎ2 以上は０ 2.5 ＜｜ｙ｜＜3.54のとき Ｎ0 ＝1.5500，Ｎ1 ＝-1.0000 ×10-3 Ｎ2 以上は０ 3.54＜｜ｙ｜＜4.33のとき Ｎ0 ＝1.5750，Ｎ1 ＝-1.0000 ×10-3 Ｎ2 以上は０ 4.33＜｜ｙ｜＜5 のとき Ｎ0 ＝1.6000，Ｎ1 ＝-1.0000 ×10-3 Ｎ2 以上は０ φm ＝0.01957 ，ΔＮ＝0.025 実施例１は、断面が図２に示すような屈折率分布を持つ
もので、分布中１カ所に不連続部分を有している。レン
ズ系のスペックは、前述の従来例とほとんど同じであ
る。
【００１９】この実施例のレンズ系に平行光線を入射さ
せた時の光線の集光状況は、図３に示す通りであり、そ
の時の球面収差は図３の通りである。これら図からわか
るように、光線は前述の従来例とほぼ同じように集光す
ることがわかる。図４に示す球面収差に不連続部分がみ
られるが、これは屈折率分布の不連続部分に対応してい
る。又不連続部分の近傍で、球面収差が値を持たないと
ころがあるが、これは、不連続な界面で光線が全反射す
るためである。
せた時の光線の集光状況は、図３に示す通りであり、そ
の時の球面収差は図３の通りである。これら図からわか
るように、光線は前述の従来例とほぼ同じように集光す
ることがわかる。図４に示す球面収差に不連続部分がみ
られるが、これは屈折率分布の不連続部分に対応してい
る。又不連続部分の近傍で、球面収差が値を持たないと
ころがあるが、これは、不連続な界面で光線が全反射す
るためである。
【００２０】この実施例１は、最大屈折率差ΔＮが０．
０５で従来例の半分になっており、不均質素材作成上非
常に有利である。又この実施例でΔＮを従来例と同じに
すれば、口径が従来例の１．４倍になり明るいレンズ系
にすることが出来る。
０５で従来例の半分になっており、不均質素材作成上非
常に有利である。又この実施例でΔＮを従来例と同じに
すれば、口径が従来例の１．４倍になり明るいレンズ系
にすることが出来る。
【００２１】この実施例１は、係数Ｎ1 の値を、従来例
と同じ値にしているが、媒質の屈折力は、従来例と微妙
に異なっている。それは前述の媒質の屈折力を表わす式
（ｂ）の近似の影響である。したがって、屈折力を従来
例と全く同じにしたい場合は、Ｎ1 の値を若干変化させ
ればよい。
と同じ値にしているが、媒質の屈折力は、従来例と微妙
に異なっている。それは前述の媒質の屈折力を表わす式
（ｂ）の近似の影響である。したがって、屈折力を従来
例と全く同じにしたい場合は、Ｎ1 の値を若干変化させ
ればよい。
【００２２】また実施例１は、Ｎ2 以上の高次の係数を
用いていないが、高次の係数を用いることによって、球
面収差の形をコントロールでき、収差を更に良好に補正
できる。
用いていないが、高次の係数を用いることによって、球
面収差の形をコントロールでき、収差を更に良好に補正
できる。
【００２３】実施例２は、断面が図５に示す屈折率分布
を持つものであり、分布の３カ所に不連続部分を持って
いる。スペックは、前述の従来例とほとんど同じであ
る。この実施例２のレンズ系に平行光線を入射した時の
球面収差は、図６に示す通りである。この図より光線
は、従来例とほぼ同様に集光することがわかる。球面収
差に不連続な部分が見られるのは、実施例１と同様に、
屈折率分布の不連続部分に対応したものである。この不
連続部分の近傍で球面収差が値を持たないところがある
のは、実施例１同様全反射によるものである。
を持つものであり、分布の３カ所に不連続部分を持って
いる。スペックは、前述の従来例とほとんど同じであ
る。この実施例２のレンズ系に平行光線を入射した時の
球面収差は、図６に示す通りである。この図より光線
は、従来例とほぼ同様に集光することがわかる。球面収
差に不連続な部分が見られるのは、実施例１と同様に、
屈折率分布の不連続部分に対応したものである。この不
連続部分の近傍で球面収差が値を持たないところがある
のは、実施例１同様全反射によるものである。
【００２４】この実施例２は、最大屈折率差ΔＮが０．
０２５で、従来例に比べ1/4 になっており、不均質素材
製作上、非常に有利である。又ΔＮを従来例と同じにす
れば、口径が従来のものに比べて２倍程度の明るいレン
ズ系とすることが出来る。また実施例１と同様にＮ2 以
上の係数を用いていないが、これを用いれば、収差を一
層良好に補正できる。
０２５で、従来例に比べ1/4 になっており、不均質素材
製作上、非常に有利である。又ΔＮを従来例と同じにす
れば、口径が従来のものに比べて２倍程度の明るいレン
ズ系とすることが出来る。また実施例１と同様にＮ2 以
上の係数を用いていないが、これを用いれば、収差を一
層良好に補正できる。
【００２５】
【発明の効果】本発明は、光軸から半径方向に離れるに
したがって屈折率の変化するラジアル型不均質レンズで
あって、現在実際に作成が容易な小さな最大屈折率差
で、レンズ径の大きい明るいレンズ系を達成し得たもの
である。
したがって屈折率の変化するラジアル型不均質レンズで
あって、現在実際に作成が容易な小さな最大屈折率差
で、レンズ径の大きい明るいレンズ系を達成し得たもの
である。
【図１】本発明の原理を示す図。
【図２】実施例１の分布を示す図。
【図３】実施例１の光線の集光状況を示す図。
【図４】実施例１の球面収差を表す図。
【図５】実施例２の分布を示す図。
【図６】実施例２の球面収差を表す図。
【図７】従来の分布を示す図。
【図８】従来例の光線の集光状況を示す図。
【図９】従来例の球面収差を表す図。
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平２−176601（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) G02B 3/00 G02B 9/00 - 17/08 G02B 21/02 - 21/04 G02B 25/00 - 25/04
Claims (3)
- 【請求項１】光軸から半径方向に離れるにしたがって屈
折率の変化するラジアル型不均質レンズにおいて、前記
ラジアル型不均質レンズが、少なくとも光軸を含んだ中
央領域と、その中央領域よりも周辺に位置する周辺領域
とを有し、前記中央領域は、光軸から半径方向に離れる
にしたがって屈折率が連続的に変化するように屈折率分
布が構成され、前記周辺領域は、前記中央領域における
屈折率分布とは不連続であり、且つ、周辺領域の領域内
では屈折率が連続的に変化するように構成されたことを
特徴とするレンズ。 - 【請求項２】前記ラジアル型不均質レンズの屈折率分布
が、以下の条件（ａ）で表わされると共に、前記中央領
域の屈折率分布におけるＮ1 の値と、前記周辺領域の屈
折率分布におけるＮ1の値とががほぼ一定であることに
よって、前記中央領域と前記周辺領域がほぼ同じ屈折力
を持つように構成されたことを特徴とする請求項１のレ
ンズ。 ｎ（ｙ）＝Ｎ0＋Ｎ1ｙ2＋Ｎ2ｙ4＋・・・（ａ） ただし、光軸と直交する方向の距離をｙ、半径ｙの所で
の屈折率をｎ（ｙ）、光軸上の屈折率をＮ0、分布係数
をＮ1、Ｎ2・・・とする。 - 【請求項３】前記ラジアル型不均質レンズが、前記周辺
領域を複数領域有することを特徴とする請求項１又は２
のレンズ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03121876A JP3079497B2 (ja) | 1991-04-25 | 1991-04-25 | 不均質レンズ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03121876A JP3079497B2 (ja) | 1991-04-25 | 1991-04-25 | 不均質レンズ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0588078A JPH0588078A (ja) | 1993-04-09 |
| JP3079497B2 true JP3079497B2 (ja) | 2000-08-21 |
Family
ID=14822114
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03121876A Expired - Fee Related JP3079497B2 (ja) | 1991-04-25 | 1991-04-25 | 不均質レンズ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3079497B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4487323B2 (ja) * | 1998-03-17 | 2010-06-23 | ソニー株式会社 | 撮像装置 |
| US8945439B2 (en) * | 2010-09-10 | 2015-02-03 | Canon Kabushiki Kaisha | Method for manufacturing lens, apparatus for manufacturing lens, and method for manufacturing optical apparatus |
-
1991
- 1991-04-25 JP JP03121876A patent/JP3079497B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0588078A (ja) | 1993-04-09 |
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