JP3061947B2 - 鉄筋入りｐｈｃくいの鉄筋の組立方法 - Google Patents
鉄筋入りｐｈｃくいの鉄筋の組立方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はＰＲＣくいと一般に呼ば
れているＰＣ鋼棒（プレストレストコンクリート鋼棒）
と普通鉄筋を併用した鉄筋入りＰＨＣくいの製造工程に
おける鉄筋の組立方法に関するものである。
れているＰＣ鋼棒（プレストレストコンクリート鋼棒）
と普通鉄筋を併用した鉄筋入りＰＨＣくいの製造工程に
おける鉄筋の組立方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、ＰＲＣくいが普及し実用化されて
いる。図１はＰＲＣくいの鉄筋を示す図で、（ａ）は軸
と直角方向から見た図、（ｂ）は平行方向から見た図で
ある。その製法はＰＣ鋼棒を主筋１である軸筋として使
用し、その軸筋を囲むようにらせん筋３をらせん状に巻
きつけて交点をスポット溶接してかご状に編成して用い
る。さらに主筋１の間にこれと平行に補強鉄筋２を入れ
てらせん筋３と針金等で結束する。
いる。図１はＰＲＣくいの鉄筋を示す図で、（ａ）は軸
と直角方向から見た図、（ｂ）は平行方向から見た図で
ある。その製法はＰＣ鋼棒を主筋１である軸筋として使
用し、その軸筋を囲むようにらせん筋３をらせん状に巻
きつけて交点をスポット溶接してかご状に編成して用い
る。さらに主筋１の間にこれと平行に補強鉄筋２を入れ
てらせん筋３と針金等で結束する。
【０００３】このＰＲＣくいの鉄筋において、主筋１と
しては７．４ｍｍ、９．２ｍｍ、１１ｍｍ、１３ｍｍな
どの太さのＰＣ鋼棒（ＪＩＳ規格ＳＢＰＤ材）を使用
し、らせん筋３は６ｍｍといった太さの軟鋼線材を使用
している。これに対し補強鉄筋２としては１３ｍｍ以上
の１５ｍｍ、１７ｍｍ、１９ｍｍ、２５ｍｍといった太
さの鉄筋コンクリート用棒鋼（ＪＩＳ規格ＳＤ材）を使
用している。
しては７．４ｍｍ、９．２ｍｍ、１１ｍｍ、１３ｍｍな
どの太さのＰＣ鋼棒（ＪＩＳ規格ＳＢＰＤ材）を使用
し、らせん筋３は６ｍｍといった太さの軟鋼線材を使用
している。これに対し補強鉄筋２としては１３ｍｍ以上
の１５ｍｍ、１７ｍｍ、１９ｍｍ、２５ｍｍといった太
さの鉄筋コンクリート用棒鋼（ＪＩＳ規格ＳＤ材）を使
用している。
【０００４】ところで、ＰＣ鋼棒は冷間で引き抜きなど
の加工を行い、焼入れ、焼戻しを行なって製造するもの
であって、降伏点はたとえば９５ｋｇｆ／ｍｍ2 以上と
いったものであるのに対し、補強鉄筋に用いられる鉄筋
コンクリート用棒鋼は熱間圧延材を前提としているもの
であって、規格としては降伏点５０ｋｇｆ／ｍｍ2 級ま
でである。実際には規格上限の降伏点５０ｋｇｆ／ｍｍ
2 級のＳＤ４９０は普通の熱間圧延材としては強度的に
BR>限界にあるためあまり生産されておらず、降伏点３
５ｋｇｆ／ｍｍ2 級のＳＤ３４５が一般に用いられてい
る。
の加工を行い、焼入れ、焼戻しを行なって製造するもの
であって、降伏点はたとえば９５ｋｇｆ／ｍｍ2 以上と
いったものであるのに対し、補強鉄筋に用いられる鉄筋
コンクリート用棒鋼は熱間圧延材を前提としているもの
であって、規格としては降伏点５０ｋｇｆ／ｍｍ2 級ま
でである。実際には規格上限の降伏点５０ｋｇｆ／ｍｍ
2 級のＳＤ４９０は普通の熱間圧延材としては強度的に
BR>限界にあるためあまり生産されておらず、降伏点３
５ｋｇｆ／ｍｍ2 級のＳＤ３４５が一般に用いられてい
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記補強鉄筋に規格品
の鉄筋コンクリート用棒鋼を使用する場合、主筋がたと
えば９．２ｍｍのとき補強鉄筋は１７ｍｍ、１３ｍｍの
ときは２５ｍｍといった主筋に比較して補強鉄筋は太い
ものが使用されている。これは補強鉄筋に使用される鉄
筋コンクリート用棒鋼の規格品の降伏応力がＰＣ鋼棒に
比較して著しく小さいからで、主筋の方はコンクリート
打ち込みのさいプレテンションを掛けるという点を考慮
に入れてもなお補強鉄筋の太さは主筋よりかなり太くし
なければならない状況にある。
の鉄筋コンクリート用棒鋼を使用する場合、主筋がたと
えば９．２ｍｍのとき補強鉄筋は１７ｍｍ、１３ｍｍの
ときは２５ｍｍといった主筋に比較して補強鉄筋は太い
ものが使用されている。これは補強鉄筋に使用される鉄
筋コンクリート用棒鋼の規格品の降伏応力がＰＣ鋼棒に
比較して著しく小さいからで、主筋の方はコンクリート
打ち込みのさいプレテンションを掛けるという点を考慮
に入れてもなお補強鉄筋の太さは主筋よりかなり太くし
なければならない状況にある。
【０００６】ＰＲＣくいの鉄筋の組み立てには通常自動
かご編成装置が使用され、主筋を平行に所定の相対位置
に保持しつつこの周囲にらせん筋を巻きつける。そして
その過程において主筋とらせん筋の重なり部分をスポッ
ト溶接して止めていくものである。ところでこの場合、
補強鉄筋については一般に自動かご編成の段階で取りつ
けることはなされていない。これは主筋に比較して補強
鉄筋は太く、形状的にもスポット溶接が同様な条件では
難しいことが理由の一つである。すなわち材料が太径に
なれば当然大電流でなければ溶接できないが主筋の溶接
と補強鉄筋の溶接と条件を変えねばならず、同じ装置で
交互に条件を変えて行なうこと自体わずらわしいという
問題がある。また異形の鉄筋コンクリート用棒鋼は幅の
狭い突起状のリブがあばら骨状に設けられているのが普
通であり、これが障害になってスポット溶接が困難にな
るという問題がある。すなわちリブの突起のところのみ
がらせん筋と接していると十分な接合面積がとれないか
らである。
かご編成装置が使用され、主筋を平行に所定の相対位置
に保持しつつこの周囲にらせん筋を巻きつける。そして
その過程において主筋とらせん筋の重なり部分をスポッ
ト溶接して止めていくものである。ところでこの場合、
補強鉄筋については一般に自動かご編成の段階で取りつ
けることはなされていない。これは主筋に比較して補強
鉄筋は太く、形状的にもスポット溶接が同様な条件では
難しいことが理由の一つである。すなわち材料が太径に
なれば当然大電流でなければ溶接できないが主筋の溶接
と補強鉄筋の溶接と条件を変えねばならず、同じ装置で
交互に条件を変えて行なうこと自体わずらわしいという
問題がある。また異形の鉄筋コンクリート用棒鋼は幅の
狭い突起状のリブがあばら骨状に設けられているのが普
通であり、これが障害になってスポット溶接が困難にな
るという問題がある。すなわちリブの突起のところのみ
がらせん筋と接していると十分な接合面積がとれないか
らである。
【０００７】このようなことから補強鉄筋については主
筋とらせん筋とでかご編成をした後に挿入し、らせん筋
との交点において針金で結束して固定するといった面倒
な作業が一般に行なわれている。本発明は上記のような
ことからＰＲＣくいの製造における鉄筋の組み立て作業
の能率を向上させる方法を提供しようとするものであ
る。
筋とらせん筋とでかご編成をした後に挿入し、らせん筋
との交点において針金で結束して固定するといった面倒
な作業が一般に行なわれている。本発明は上記のような
ことからＰＲＣくいの製造における鉄筋の組み立て作業
の能率を向上させる方法を提供しようとするものであ
る。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は前記課題を解決
するものであって、鉄筋入りＰＨＣくいの補強鉄筋とし
て炭素量が０．２０％以上、０．３２％以下、炭素当量
が０．６０％以下の熱間圧延材を冷間加工して降伏点を
５５ｋｇｆ／ｍｍ 2 以上とした鋼棒を用い、主筋と共に
らせん筋とスポット溶接することによりかご編成するこ
とを特徴とする鉄筋入りＰＨＣくいの鉄筋の組立方法で
ある。ここにおいて上記補強鉄筋が冷間加工後さらに焼
鈍したものであることも特徴とする。
するものであって、鉄筋入りＰＨＣくいの補強鉄筋とし
て炭素量が０．２０％以上、０．３２％以下、炭素当量
が０．６０％以下の熱間圧延材を冷間加工して降伏点を
５５ｋｇｆ／ｍｍ 2 以上とした鋼棒を用い、主筋と共に
らせん筋とスポット溶接することによりかご編成するこ
とを特徴とする鉄筋入りＰＨＣくいの鉄筋の組立方法で
ある。ここにおいて上記補強鉄筋が冷間加工後さらに焼
鈍したものであることも特徴とする。
【０００９】また本発明は、鉄筋入りＰＨＣくいの補強
鉄筋として、炭素量が０．２０％以上、０．３２％以
下、炭素当量が０．６０％以下の熱間圧延材を温間加工
して降伏点を５５ｋｇｆ／ｍｍ 2 以上とした鋼棒を用
い、主筋と共にらせん筋とスポット溶接することにより
かご編成することを特徴とする鉄筋入りＰＨＣくいの鉄
筋の組立方法である。またさらに上記各補強鉄筋におい
て、補強鉄筋表面に設けるコンクリート付着性向上のた
めの凹凸が、表面積のうちの６０％以内の面積の凹部よ
りなることも特徴とする。
鉄筋として、炭素量が０．２０％以上、０．３２％以
下、炭素当量が０．６０％以下の熱間圧延材を温間加工
して降伏点を５５ｋｇｆ／ｍｍ 2 以上とした鋼棒を用
い、主筋と共にらせん筋とスポット溶接することにより
かご編成することを特徴とする鉄筋入りＰＨＣくいの鉄
筋の組立方法である。またさらに上記各補強鉄筋におい
て、補強鉄筋表面に設けるコンクリート付着性向上のた
めの凹凸が、表面積のうちの６０％以内の面積の凹部よ
りなることも特徴とする。
【００１０】
【作用】本発明においては、鉄筋入りＰＨＣくい、すな
わちＰＲＣくいの補強鉄筋として降伏点が５５ｋｇｆ／
ｍｍ2 以上でかつ炭素量が０．２０％以上、０．３２％
以下、炭素当量が０．６０％以下の鋼棒を用いる。鉄筋
コンクリート用棒鋼（ＳＤ材）のＪＩＳ規格品は先にも
述べたように降伏点５０ｋｇｆ／ｍｍ2 級のもの（ＳＤ
４９０）が最も高強度のものであるが、本発明において
はそれより降伏点が高いものを用いる。これにより細径
の補強鉄筋を使用できるので主筋と同様な条件でスポッ
ト溶接が可能となり、自動かご編成ができるようにな
る。
わちＰＲＣくいの補強鉄筋として降伏点が５５ｋｇｆ／
ｍｍ2 以上でかつ炭素量が０．２０％以上、０．３２％
以下、炭素当量が０．６０％以下の鋼棒を用いる。鉄筋
コンクリート用棒鋼（ＳＤ材）のＪＩＳ規格品は先にも
述べたように降伏点５０ｋｇｆ／ｍｍ2 級のもの（ＳＤ
４９０）が最も高強度のものであるが、本発明において
はそれより降伏点が高いものを用いる。これにより細径
の補強鉄筋を使用できるので主筋と同様な条件でスポッ
ト溶接が可能となり、自動かご編成ができるようにな
る。
【００１１】この場合、補強鉄筋としては従来用いられ
てきたＳＤ材とコスト的にあまり変らないものが望まれ
る。極端な場合、たとえば補強鉄筋にも主筋と同じＰＣ
鋼棒を使用することは材質的には可能である。しかしコ
スト的に不利であるので材質的には従来のＳＤ材の延長
上にあり、安価にこれより必要量だけ降伏点を上昇させ
る方法が望まれる。特殊な合金元素を使わず安価に降伏
点を上昇する手段として炭素量を増加することが考えら
れるが、スポット溶接において割れが発生したり溶接性
に問題を生ずるおそれがある。そこで本発明においては
炭素量は０．３２％以下、炭素当量としては０．６０％
以下とする。炭素当量としては一般にＣ＋Ｍｎ／６＋Ｓ
ｉ／２４＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／１４
の式が用いられる。特殊な合金元素を添加しない材料に
あってはＣ＋Ｍｎ／６＋Ｓｉ／２４ということになる。
一方炭素量が０．２０％未満になると次に述べる強度上
昇手段を用いても降伏点強度が不十分となるので０．２
０％以上とする。
てきたＳＤ材とコスト的にあまり変らないものが望まれ
る。極端な場合、たとえば補強鉄筋にも主筋と同じＰＣ
鋼棒を使用することは材質的には可能である。しかしコ
スト的に不利であるので材質的には従来のＳＤ材の延長
上にあり、安価にこれより必要量だけ降伏点を上昇させ
る方法が望まれる。特殊な合金元素を使わず安価に降伏
点を上昇する手段として炭素量を増加することが考えら
れるが、スポット溶接において割れが発生したり溶接性
に問題を生ずるおそれがある。そこで本発明においては
炭素量は０．３２％以下、炭素当量としては０．６０％
以下とする。炭素当量としては一般にＣ＋Ｍｎ／６＋Ｓ
ｉ／２４＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／１４
の式が用いられる。特殊な合金元素を添加しない材料に
あってはＣ＋Ｍｎ／６＋Ｓｉ／２４ということになる。
一方炭素量が０．２０％未満になると次に述べる強度上
昇手段を用いても降伏点強度が不十分となるので０．２
０％以上とする。
【００１２】本発明においては炭素量増加に代わる降伏
点を上昇させる手段が必要になるが、その一つに素材の
熱間圧延材の冷間加工による加工硬化を利用する方法が
ある。冷間加工としては圧延、孔型ダイスによる引抜、
ローラーダイスによる引抜などが適用される。加工率と
してはたとえば２０％以下ですみ、冷間圧延のまま使用
する場合は所定の強度が得られかつ破断伸び、絞りなど
材質特性を著しく悪化させない範囲にする。さらに材質
特性を良好にしつつ降伏点を上昇させる手段として冷間
加工後焼鈍を行なうとよい。これにより微細な結晶粒の
再結晶組織とし、強度、靱性の優れた材料を得ることが
できる。また再結晶温度以下に加熱して加工を行なうい
わゆる温間加工によれば、加工による硬化と炭化物、窒
化物等の析出による硬化の相乗作用により降伏点を大き
く上昇させることができる。
点を上昇させる手段が必要になるが、その一つに素材の
熱間圧延材の冷間加工による加工硬化を利用する方法が
ある。冷間加工としては圧延、孔型ダイスによる引抜、
ローラーダイスによる引抜などが適用される。加工率と
してはたとえば２０％以下ですみ、冷間圧延のまま使用
する場合は所定の強度が得られかつ破断伸び、絞りなど
材質特性を著しく悪化させない範囲にする。さらに材質
特性を良好にしつつ降伏点を上昇させる手段として冷間
加工後焼鈍を行なうとよい。これにより微細な結晶粒の
再結晶組織とし、強度、靱性の優れた材料を得ることが
できる。また再結晶温度以下に加熱して加工を行なうい
わゆる温間加工によれば、加工による硬化と炭化物、窒
化物等の析出による硬化の相乗作用により降伏点を大き
く上昇させることができる。
【００１３】また、補強鉄筋表面に設けるコンクリート
付着性向上のための凹凸は一般の鉄筋コンクリート用棒
鋼のような幅の狭い凸部を設けるのではなく、比較的広
い面積の凸部を確保する。これによりスポット溶接にお
いて十分な面積における付着を確保できる。凹部の表面
積として全表面積のうちの６０％以内にすることが適当
であり、これを越えるとスポット溶接における未溶着部
分が多くなる。
付着性向上のための凹凸は一般の鉄筋コンクリート用棒
鋼のような幅の狭い凸部を設けるのではなく、比較的広
い面積の凸部を確保する。これによりスポット溶接にお
いて十分な面積における付着を確保できる。凹部の表面
積として全表面積のうちの６０％以内にすることが適当
であり、これを越えるとスポット溶接における未溶着部
分が多くなる。
【００１４】
【実施例】くい径４００ｍｍ、肉厚７７ｍｍの鉄筋入り
ＰＨＣくいの鉄筋について本発明の方法による組立てを
行なった。主筋１として直径９．２ｍｍのＰＣ鋼棒（Ｊ
ＩＳ規格ＳＢＰＤ１２７５／１４２０）を１０本、補強
鉄筋２として直径１３ｍｍのものを１０本用い、らせん
筋３は直径６ｍｍの軟鋼線材を用いて図１に示すように
かご編成した。
ＰＨＣくいの鉄筋について本発明の方法による組立てを
行なった。主筋１として直径９．２ｍｍのＰＣ鋼棒（Ｊ
ＩＳ規格ＳＢＰＤ１２７５／１４２０）を１０本、補強
鉄筋２として直径１３ｍｍのものを１０本用い、らせん
筋３は直径６ｍｍの軟鋼線材を用いて図１に示すように
かご編成した。
【００１５】
【表１】
【００１６】補強鉄筋、主筋の化学成分、機械的性質等
について表１に示す。補強鉄筋は炭素量、炭素当量がそ
れぞれ０．３０％、０．４５％であるが、降伏点は６
０．９ｋｇｆ／ｍｍ2 であり、これは熱間圧延材に２０
％の冷間引抜を行ない、７２０℃で焼鈍を行なったもの
である。また主筋、補強鉄筋とも図２に示すように表面
には幅２．６ｍｍ、深さ０．６ｍｍのらせん状の溝４が
６条形成されており、補強鉄筋の溝の部分の面積比は５
６％である。
について表１に示す。補強鉄筋は炭素量、炭素当量がそ
れぞれ０．３０％、０．４５％であるが、降伏点は６
０．９ｋｇｆ／ｍｍ2 であり、これは熱間圧延材に２０
％の冷間引抜を行ない、７２０℃で焼鈍を行なったもの
である。また主筋、補強鉄筋とも図２に示すように表面
には幅２．６ｍｍ、深さ０．６ｍｍのらせん状の溝４が
６条形成されており、補強鉄筋の溝の部分の面積比は５
６％である。
【００１７】らせん筋と主筋および補強鉄筋との接合は
スポット溶接により行なった。スポット溶接条件は溶接
電流４５００Ａ、加圧力４０ｋｇｆ、通電時間２サイク
ル（５０Ｈｚ）である。
スポット溶接により行なった。スポット溶接条件は溶接
電流４５００Ａ、加圧力４０ｋｇｆ、通電時間２サイク
ル（５０Ｈｚ）である。
【００１８】上記により製作した鉄筋は主筋に有効プレ
ストレス４０ｋｇｆ／ｍｍ2 をかけた状態でコンクリー
トを打ちオートクレーブ養生をしてくいを製作したが、
曲げ試験による結果はひび割れ曲げモーメントが８．８
ｔ・ｍ、破壊曲げモーメントが３２．７ｔ・ｍであっ
た。これに対し従来法である太さ１９ｍｍＳＤ３４５材
を同数補強鉄筋として使用した比較材のひび割れ曲げモ
ーメント、破壊曲げモーメントはそれぞれ９．８ｔ・
ｍ、３３．５ｔ・ｍであり、実質上これと同等の特性と
いえる。
ストレス４０ｋｇｆ／ｍｍ2 をかけた状態でコンクリー
トを打ちオートクレーブ養生をしてくいを製作したが、
曲げ試験による結果はひび割れ曲げモーメントが８．８
ｔ・ｍ、破壊曲げモーメントが３２．７ｔ・ｍであっ
た。これに対し従来法である太さ１９ｍｍＳＤ３４５材
を同数補強鉄筋として使用した比較材のひび割れ曲げモ
ーメント、破壊曲げモーメントはそれぞれ９．８ｔ・
ｍ、３３．５ｔ・ｍであり、実質上これと同等の特性と
いえる。
【００１９】
【発明の効果】本発明によれば、鉄筋入りＰＨＣくいの
補強鉄筋として従来は降伏点が３５ｋｇｆ／ｍｍ2 級な
どの規格品しか使用されていなかったところ、溶接性の
問題を解決したうえで、５５ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の高強
度のものを使用することにしたので補強鉄筋と主筋との
太さの差を小さくすることができ、スポット溶接による
自動かご編成が可能になった。
補強鉄筋として従来は降伏点が３５ｋｇｆ／ｍｍ2 級な
どの規格品しか使用されていなかったところ、溶接性の
問題を解決したうえで、５５ｋｇｆ／ｍｍ2 以上の高強
度のものを使用することにしたので補強鉄筋と主筋との
太さの差を小さくすることができ、スポット溶接による
自動かご編成が可能になった。
【図１】鉄筋入りＰＨＣくいの鉄筋の構成を示す図で、
（ａ）は軸と直角方向（ｂ）は平行方向から見た図
（ａ）は軸と直角方向（ｂ）は平行方向から見た図
【図２】本発明における鉄筋の表面の凹凸の例
１ 主筋 ２ 補強鉄筋 ３ らせん筋 ４ 溝
Claims (4)
- 【請求項１】 鉄筋入りＰＨＣくいの補強鉄筋として炭
素量が０．２０％以上、０．３２％以下、炭素当量が
０．６０％以下の熱間圧延材を冷間加工して降伏点を５
５ｋｇｆ／ｍｍ 2 以上とした鋼棒を用い、主筋と共にら
せん筋とスポット溶接することによりかご編成すること
を特徴とする鉄筋入りＰＨＣくいの鉄筋の組立方法。 - 【請求項２】 補強鉄筋が冷間加工後さらに焼鈍したも
のであることを特徴とする請求項１記載の鉄筋入りＰＨ
Ｃくいの鉄筋の組立方法。 - 【請求項３】 鉄筋入りＰＨＣくいの補強鉄筋として、
炭素量が０．２０％以上、０．３２％以下、炭素当量が
０．６０％以下の熱間圧延材を温間加工して降伏点を５
５ｋｇｆ／ｍｍ 2 以上とした鋼棒を用い、主筋と共にら
せん筋とスポット溶接することによりかご編成すること
を特徴とする鉄筋入りＰＨＣくいの鉄筋の組立方法。 - 【請求項４】 補強鉄筋表面に設けるコンクリート付着
性向上のための凹凸が、表面積のうちの６０％以内の面
積の凹部よりなることを特徴とする請求項１ないし３記
載の鉄筋入りＰＨＣくいの鉄筋の組立方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4194716A JP3061947B2 (ja) | 1992-06-30 | 1992-06-30 | 鉄筋入りｐｈｃくいの鉄筋の組立方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4194716A JP3061947B2 (ja) | 1992-06-30 | 1992-06-30 | 鉄筋入りｐｈｃくいの鉄筋の組立方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0617422A JPH0617422A (ja) | 1994-01-25 |
| JP3061947B2 true JP3061947B2 (ja) | 2000-07-10 |
Family
ID=16329062
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4194716A Expired - Fee Related JP3061947B2 (ja) | 1992-06-30 | 1992-06-30 | 鉄筋入りｐｈｃくいの鉄筋の組立方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3061947B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7261658B2 (ja) * | 2019-05-21 | 2023-04-20 | トヨタＴ＆Ｓ建設株式会社 | プレキャストコンクリート部材の接合方法 |
-
1992
- 1992-06-30 JP JP4194716A patent/JP3061947B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0617422A (ja) | 1994-01-25 |
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