JP3045395B2 - 炭化珪素含有アルミニウム合金の製造方法 - Google Patents
炭化珪素含有アルミニウム合金の製造方法Info
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- JP3045395B2 JP3045395B2 JP01225072A JP22507289A JP3045395B2 JP 3045395 B2 JP3045395 B2 JP 3045395B2 JP 01225072 A JP01225072 A JP 01225072A JP 22507289 A JP22507289 A JP 22507289A JP 3045395 B2 JP3045395 B2 JP 3045395B2
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- aluminum alloy
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- molten metal
- containing aluminum
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明はセラミックス含有合金の製造方法に関し、特
に炭化珪素含有アルミニウム合金の製造方法に関するも
のである。
に炭化珪素含有アルミニウム合金の製造方法に関するも
のである。
［従来の技術及び発明が解決しようとする課題］ 従来、各種のセラミックス粒子を各種の金属中に分散
させて優れた特性を有する金属化合物を合成する試みが
なされている。例えば、炭化珪素粒子を溶融状態のアル
ミニウム−シリコン合金に分散させることが試みられて
おり、こうして得た炭化珪素含有アルミニウム合金にお
いては、アルミニウム−シリコン合金が本来有する良好
な鋳造性、溶接性、軽量性等に加えて、更に強度に優れ
た合金となることが期待され、自動車のエンジンの構成
材料等として有望視されている。
させて優れた特性を有する金属化合物を合成する試みが
なされている。例えば、炭化珪素粒子を溶融状態のアル
ミニウム−シリコン合金に分散させることが試みられて
おり、こうして得た炭化珪素含有アルミニウム合金にお
いては、アルミニウム−シリコン合金が本来有する良好
な鋳造性、溶接性、軽量性等に加えて、更に強度に優れ
た合金となることが期待され、自動車のエンジンの構成
材料等として有望視されている。
ところが、炭化珪素粒子は極めて凝集し易く、凝集し
たままの炭化珪素粒子を溶融状態のアルミニウム−シリ
コン合金中に分散させると、添加した炭化珪素の一部が
不均一な凝集状態のまま混在する炭化珪素含有アルミニ
ウム合金となってしまい、理論的に期待される強度の向
上率に比べて、僅かな強度しか向上させることができな
いという問題があり、未だ実用化されていない。
たままの炭化珪素粒子を溶融状態のアルミニウム−シリ
コン合金中に分散させると、添加した炭化珪素の一部が
不均一な凝集状態のまま混在する炭化珪素含有アルミニ
ウム合金となってしまい、理論的に期待される強度の向
上率に比べて、僅かな強度しか向上させることができな
いという問題があり、未だ実用化されていない。
本発明は上記事情に鑑みなされたものであって、その
目的は、炭化珪素粉末を凝集させることなく極めて微粒
な状態で簡便かつ均一に金属中に分散させることの可能
な炭化珪素含有アルミニウム合金の製造方法を提供する
ことにある。
目的は、炭化珪素粉末を凝集させることなく極めて微粒
な状態で簡便かつ均一に金属中に分散させることの可能
な炭化珪素含有アルミニウム合金の製造方法を提供する
ことにある。
［課題を解決するための手段及び作用］ 上記課題を解決するために本発明は、炭化珪素粉末の
凝集部分を粉砕によって凝集前の状態に復元した後、こ
れを溶融状態の金属としてのアルミニウム又はアルミニ
ウム合金（以下、溶融金属Ｍという）中に分散させた。
炭化珪素粉末は金属中に分散される直前に、粉砕により
凝集状態を解かれて一次粒子に復元されるため、溶融状
態の金属中に十分に分散され、均一な炭化珪素含有アル
ミニウム合金が得られる。
凝集部分を粉砕によって凝集前の状態に復元した後、こ
れを溶融状態の金属としてのアルミニウム又はアルミニ
ウム合金（以下、溶融金属Ｍという）中に分散させた。
炭化珪素粉末は金属中に分散される直前に、粉砕により
凝集状態を解かれて一次粒子に復元されるため、溶融状
態の金属中に十分に分散され、均一な炭化珪素含有アル
ミニウム合金が得られる。
前記炭化珪素粉末としてはα型及びβ型のいずれの炭
化珪素をも用いることができる。炭化珪素の配合割合
は、アルミニウム100重量部に対して、１〜30重量部の
範囲である。配合割合が１重量部未満では、得られる炭
化珪素含有アルミニウム合金の強度の向上が望めず、30
重量部を超えると、炭化珪素のアルミニウムへの均一な
分散が困難となる。
化珪素をも用いることができる。炭化珪素の配合割合
は、アルミニウム100重量部に対して、１〜30重量部の
範囲である。配合割合が１重量部未満では、得られる炭
化珪素含有アルミニウム合金の強度の向上が望めず、30
重量部を超えると、炭化珪素のアルミニウムへの均一な
分散が困難となる。
前記金属としては、アルミニウムの他、アルミニウム
−シリコン合金、マグネシウム合金等の二種以上の金属
の合金があげられる。
−シリコン合金、マグネシウム合金等の二種以上の金属
の合金があげられる。
炭化珪素粉末の粉砕には、気流粉砕と機械粉砕とがあ
り、気流粉砕は、乱流を発生させ、これにより粒子を互
いに衝突させて凝集状態の粗大粒子を一次粒子化する気
流粉砕機等によってなされる。この気流粉砕によって、
炭化珪素粉末の凝集部分が一次粒子に復元される。この
方法は、一次粒子の平均粒径が1.0μｍ以下の微粉にお
いても極めて効率良く一次粒子に分散でき、これを気体
と共に所定の金属溶湯中にバブリングすることが可能で
ある。
り、気流粉砕は、乱流を発生させ、これにより粒子を互
いに衝突させて凝集状態の粗大粒子を一次粒子化する気
流粉砕機等によってなされる。この気流粉砕によって、
炭化珪素粉末の凝集部分が一次粒子に復元される。この
方法は、一次粒子の平均粒径が1.0μｍ以下の微粉にお
いても極めて効率良く一次粒子に分散でき、これを気体
と共に所定の金属溶湯中にバブリングすることが可能で
ある。
また、機械粉砕は、粒子の凝集体を機械的媒体との接
触によって一次粒子化するCFミル、ボールミル、乾式ア
トライター等の機械粉砕機によってなされる。この方法
は、機械粉砕機の容器内で一次粒子化し、その状態で浮
遊している一次粒子を気体により容器外に移動させる。
その際の気体量は、気流粉砕と比べて少量で可能であ
り、一般に0.2〜50Nl/minのガス量である。従って、気
体が少ないことが好ましい場合に適している。本発明に
よれば、一次粒子の平均粒径が1.0μｍ以下の場合に特
に作用が高い。それは、平均粒径が1.0μｍより小さい
と、一次粒子が極めて凝集し易くなり、本発明の粉砕工
程を用いることで十分に一次粒子となり得るからであ
る。
触によって一次粒子化するCFミル、ボールミル、乾式ア
トライター等の機械粉砕機によってなされる。この方法
は、機械粉砕機の容器内で一次粒子化し、その状態で浮
遊している一次粒子を気体により容器外に移動させる。
その際の気体量は、気流粉砕と比べて少量で可能であ
り、一般に0.2〜50Nl/minのガス量である。従って、気
体が少ないことが好ましい場合に適している。本発明に
よれば、一次粒子の平均粒径が1.0μｍ以下の場合に特
に作用が高い。それは、平均粒径が1.0μｍより小さい
と、一次粒子が極めて凝集し易くなり、本発明の粉砕工
程を用いることで十分に一次粒子となり得るからであ
る。
一次粒子化された炭化珪素は不活性ガスと共に運ば
れ、溶融状態の金属中にバブリングされる。そして、炭
化珪素微粒子は溶融金属中に取り込まれ、不活性ガスは
溶融金属中から外部へ放散される。
れ、溶融状態の金属中にバブリングされる。そして、炭
化珪素微粒子は溶融金属中に取り込まれ、不活性ガスは
溶融金属中から外部へ放散される。
溶融金属中に炭化珪素微粒子及び不活性ガスをバブリ
ングする際に、溶融金属を高周波攪拌することが好まし
く、これにより添加された炭化珪素微粒子が溶融金属中
に均一に分散される。
ングする際に、溶融金属を高周波攪拌することが好まし
く、これにより添加された炭化珪素微粒子が溶融金属中
に均一に分散される。
炭化珪素微粒子を溶融金属中に均一に分散した後、溶
融金属を冷却することにより、目的とする炭化珪素含有
アルミニウム合金が得られる。
融金属を冷却することにより、目的とする炭化珪素含有
アルミニウム合金が得られる。
［実施例１並びに比較例１及び比較例２］ 以下に本発明を具体化した実施例１並びに比較例１及
び比較例２について説明する。
び比較例２について説明する。
まず、第１図に示す本発明の実施に使用する装置につ
いて説明すると、金属を溶融する分散容器１の周囲に
は、加熱装置２と、溶融金属Ｍ中に添加された炭化珪素
を分散させるための高周波攪拌機３とが配設されてお
り、分散容器１の一側には気流粉砕機４が配設されてい
る。
いて説明すると、金属を溶融する分散容器１の周囲に
は、加熱装置２と、溶融金属Ｍ中に添加された炭化珪素
を分散させるための高周波攪拌機３とが配設されてお
り、分散容器１の一側には気流粉砕機４が配設されてい
る。
この気流粉砕機４は原料供給部4aと粉砕部4bとからな
り、原料粉末Ｐは不活性ガスであるキャリヤガスによっ
て原料供給部4aから粉砕部4bに移送され、原料粉末Ｐ中
の凝集部分が粉砕部4bにおける気流により一次粒子に復
元される。一次粒子化された原料粉末Ｐはキャリヤガス
と共に気流粉砕機４内から導入管５を介して分散容器１
内の溶融金属Ｍ中に導入される。
り、原料粉末Ｐは不活性ガスであるキャリヤガスによっ
て原料供給部4aから粉砕部4bに移送され、原料粉末Ｐ中
の凝集部分が粉砕部4bにおける気流により一次粒子に復
元される。一次粒子化された原料粉末Ｐはキャリヤガス
と共に気流粉砕機４内から導入管５を介して分散容器１
内の溶融金属Ｍ中に導入される。
尚、本実施例では、気流粉砕機としてセイシン企業社
製の「コンパクトジェットミル」を使用した。また、分
散容器１は不活性雰囲気中に配置されている。
製の「コンパクトジェットミル」を使用した。また、分
散容器１は不活性雰囲気中に配置されている。
（実施例１） 前記分散容器１内において、純度99.9重量％のアルミ
ニウム80重量部と、金属カルシウム0.05重量部とを1000
℃に加熱して溶融させた。そして、平均粒径が0.2〜0.3
μｍのβ型炭化珪素粉末を気流粉砕機４によってキャリ
ヤガスとしてのアルゴンガス（7kg/cm2）と共に処理し
て、分散容器１内の溶融金属Ｍ中に１時間バブリングす
ることにより、20重量部のβ型炭化珪素粉末を溶融金属
Ｍ中に混合した。バブリング中及びバブリング終了後の
１時間、溶融金属Ｍを高周波攪拌機３にて攪拌した後、
冷却して炭化珪素含有アルミニウム合金を得た。
ニウム80重量部と、金属カルシウム0.05重量部とを1000
℃に加熱して溶融させた。そして、平均粒径が0.2〜0.3
μｍのβ型炭化珪素粉末を気流粉砕機４によってキャリ
ヤガスとしてのアルゴンガス（7kg/cm2）と共に処理し
て、分散容器１内の溶融金属Ｍ中に１時間バブリングす
ることにより、20重量部のβ型炭化珪素粉末を溶融金属
Ｍ中に混合した。バブリング中及びバブリング終了後の
１時間、溶融金属Ｍを高周波攪拌機３にて攪拌した後、
冷却して炭化珪素含有アルミニウム合金を得た。
その強度をJISB7771号に基づく常温における引張り試
験によって測定した。その結果を表−１に示す。
験によって測定した。その結果を表−１に示す。
（比較例１） 前記分散容器１内において、純度99.9重量％のアルミ
ニウム80重量部と、金属カルシウム0.05重量部とを1000
℃に加熱して溶融させ、この溶融金属中に平均粒径が0.
2〜0.3μｍのβ型炭化珪素粉末を気流粉砕機４を介さず
に、凝集部分を含有した状態でアルゴンガスと共に１時
間かけてバブリングすることにより、20重量部のβ型炭
化珪素粉末を溶融金属中に混合し、実施例１と同様にし
て炭化珪素含有アルミニウム合金を得た。
ニウム80重量部と、金属カルシウム0.05重量部とを1000
℃に加熱して溶融させ、この溶融金属中に平均粒径が0.
2〜0.3μｍのβ型炭化珪素粉末を気流粉砕機４を介さず
に、凝集部分を含有した状態でアルゴンガスと共に１時
間かけてバブリングすることにより、20重量部のβ型炭
化珪素粉末を溶融金属中に混合し、実施例１と同様にし
て炭化珪素含有アルミニウム合金を得た。
その強度測定結果を前記表−１に示す。
（比較例２） 前記分散容器１内において、炭化珪素粉末を混合しな
い前記実施例１と同様のアルミニウム、金属カルシウム
配合のアルミニウム合金を得た。
い前記実施例１と同様のアルミニウム、金属カルシウム
配合のアルミニウム合金を得た。
その強度測定結果を前記表−１に示す。
前記表−１から明らかなように、実施例１は、炭化珪
素を添加していない比較例２の約1.4倍に強度が向上し
ており、また、気流粉砕機４を使用せずに炭化珪素粉末
を添加した比較例１と比べても、約19％の強度が向上し
ていることがわかる。
素を添加していない比較例２の約1.4倍に強度が向上し
ており、また、気流粉砕機４を使用せずに炭化珪素粉末
を添加した比較例１と比べても、約19％の強度が向上し
ていることがわかる。
［実施例２並びに比較例３及び比較例４］ 以下に本発明を具体化した実施例２並びに比較例３及
び比較例４について説明する。
び比較例４について説明する。
まず、第２図に示す本発明の実施に使用する装置につ
いて説明すると、金属を溶融する分散容器１の周囲に
は、加熱装置２と、溶融金属Ｍ中に添加された炭化珪素
を分散させるための高周波攪拌機３とが配設されてお
り、分散容器１の一側には機械粉砕機６が配設されてい
る。この機械粉砕機６は原料供給部6aと粉砕部6bとから
なり、原料粉末Ｐはキャリヤガスによって原料供給部6a
から粉砕部6bに移送され、原料粉末Ｐ中の凝集部分が粉
砕部6bにおける機械的媒体との接触により一次粒子に復
元される。一次粒子化された原料粉末Ｐはキャリヤガス
と共に機械粉砕機６内から導入管５を介して分散容器１
内の溶融金属Ｍ中に導入される。
いて説明すると、金属を溶融する分散容器１の周囲に
は、加熱装置２と、溶融金属Ｍ中に添加された炭化珪素
を分散させるための高周波攪拌機３とが配設されてお
り、分散容器１の一側には機械粉砕機６が配設されてい
る。この機械粉砕機６は原料供給部6aと粉砕部6bとから
なり、原料粉末Ｐはキャリヤガスによって原料供給部6a
から粉砕部6bに移送され、原料粉末Ｐ中の凝集部分が粉
砕部6bにおける機械的媒体との接触により一次粒子に復
元される。一次粒子化された原料粉末Ｐはキャリヤガス
と共に機械粉砕機６内から導入管５を介して分散容器１
内の溶融金属Ｍ中に導入される。
尚、本実施例では、機械粉砕機６として三井三池化工
機（株）製の「乾式アトライター」を使用した。前記乾
式アトライターの使用にあたっては下記の条件で行っ
た。
機（株）製の「乾式アトライター」を使用した。前記乾
式アトライターの使用にあたっては下記の条件で行っ
た。
タンク容量40、ボール投入量36（ボールは炭化珪
素製で粒径３〜5mm）、連続原料投入量20。
素製で粒径３〜5mm）、連続原料投入量20。
機械粉砕機６としては、この「乾式アトライター」の
他に、宇部興産（株）製の「CFミル」等を使用すること
もできる。また、分散容器１は不活性雰囲気中に配置さ
れている。
他に、宇部興産（株）製の「CFミル」等を使用すること
もできる。また、分散容器１は不活性雰囲気中に配置さ
れている。
（実施例２） 前記分散容器１内において、純度99.9重量％のアルミ
ニウム80重量部と、金属カルシウム0.05重量部とを1000
℃に加熱して溶融させた。そして、平均粒径が0.2〜0.3
μｍのβ型炭化珪素粉末を機械粉砕機６によってキャリ
ヤガスとしてのアルゴンガス（１/min）と共に処理し
て、分散容器１内の溶融金属Ｍ中に１時間バブリングす
ることにより、20重量部のβ型炭化珪素粉末を溶融金属
Ｍ中に混合した。バブリング中及びバブリング終了後の
１時間、溶融金属Ｍを高周波攪拌機３にて攪拌した後、
冷却して炭化珪素含有アルミニウム合金を得た。
ニウム80重量部と、金属カルシウム0.05重量部とを1000
℃に加熱して溶融させた。そして、平均粒径が0.2〜0.3
μｍのβ型炭化珪素粉末を機械粉砕機６によってキャリ
ヤガスとしてのアルゴンガス（１/min）と共に処理し
て、分散容器１内の溶融金属Ｍ中に１時間バブリングす
ることにより、20重量部のβ型炭化珪素粉末を溶融金属
Ｍ中に混合した。バブリング中及びバブリング終了後の
１時間、溶融金属Ｍを高周波攪拌機３にて攪拌した後、
冷却して炭化珪素含有アルミニウム合金を得た。
その強度をJISB7771号に基づく常温における引張り試
験によって測定した。その結果を表−２に示す。
験によって測定した。その結果を表−２に示す。
（比較例３） 前記分散容器１内において、純度99.9重量％のアルミ
ニウム80重量部と、金属カルシウム0.05重量部とを1000
℃に加熱して溶融させ、この溶融金属中に平均粒径が0.
2〜0.3μｍのβ型炭化珪素粉末を機械粉砕機６を介さず
に、凝集部分を含有した状態でアルゴンガスと共に１時
間かけてバブリングすることにより、20重量部のβ型炭
化珪素粉末を溶融金属中に混合し、実施例２と同様にし
て炭化珪素含有アルミニウム合金を得た。
ニウム80重量部と、金属カルシウム0.05重量部とを1000
℃に加熱して溶融させ、この溶融金属中に平均粒径が0.
2〜0.3μｍのβ型炭化珪素粉末を機械粉砕機６を介さず
に、凝集部分を含有した状態でアルゴンガスと共に１時
間かけてバブリングすることにより、20重量部のβ型炭
化珪素粉末を溶融金属中に混合し、実施例２と同様にし
て炭化珪素含有アルミニウム合金を得た。
その強度測定結果を前記表−２に示す。
（比較例４） 前記分散容器１内において、炭化珪素粉末を混合しな
い前記実施例２と同様のアルミニウム、金属カルシウム
配合のアルミニウム合金を得た。
い前記実施例２と同様のアルミニウム、金属カルシウム
配合のアルミニウム合金を得た。
その強度測定結果を前記表−２に示す。
前記表−２から明らかなように、実施例２は、炭化珪
素を添加していない比較例４の約1.48倍に強度が向上し
ており、また、機械粉砕機６を使用せずに炭化珪素粉末
を添加した比較例３と比べても、約30％の強度が向上し
ていることがわかる。
素を添加していない比較例４の約1.48倍に強度が向上し
ており、また、機械粉砕機６を使用せずに炭化珪素粉末
を添加した比較例３と比べても、約30％の強度が向上し
ていることがわかる。
更に、実施例２では、粉砕部6bにおける凝集部分の粉
砕が機械的媒体との接触による粉砕であるため、前記実
施例１の粉砕部4bにおけるキャリヤガスによる攪拌とは
異なり、キャリヤガスの供給量を非常に少なくすること
ができる。このため、粉砕部6bにて粉砕されて一次粒子
化された炭化珪素粉末が分散容器１内の溶融金属Ｍ中で
バブリングされる際に、キャリヤガスと共に系外へ放出
される炭化珪素粉末を非常に少なくすることができ、溶
融金属Ｍ中に捕集される炭化珪素粉末の割合を増加させ
ることができる。つまり、溶融金属Ｍへの炭化珪素粉末
の供給能力を向上させることができる。
砕が機械的媒体との接触による粉砕であるため、前記実
施例１の粉砕部4bにおけるキャリヤガスによる攪拌とは
異なり、キャリヤガスの供給量を非常に少なくすること
ができる。このため、粉砕部6bにて粉砕されて一次粒子
化された炭化珪素粉末が分散容器１内の溶融金属Ｍ中で
バブリングされる際に、キャリヤガスと共に系外へ放出
される炭化珪素粉末を非常に少なくすることができ、溶
融金属Ｍ中に捕集される炭化珪素粉末の割合を増加させ
ることができる。つまり、溶融金属Ｍへの炭化珪素粉末
の供給能力を向上させることができる。
［発明の効果］ 以上詳述したように本発明によれば、炭化珪素粉末を
凝集させることなく極めて微粒な状態で簡便かつ均一に
アルミニウム合金中に分散させることができ、炭化珪素
含有アルミニウム合金の強度を向上させることができる
という優れた効果を奏する。
凝集させることなく極めて微粒な状態で簡便かつ均一に
アルミニウム合金中に分散させることができ、炭化珪素
含有アルミニウム合金の強度を向上させることができる
という優れた効果を奏する。
第１図は本発明の実施に使用する装置の説明図、第２図
は同じく本発明の別の実施に使用する装置の説明図であ
る。 Ｍ……溶融金属、Ｐ……原料粉末（炭化珪素粉末）。
は同じく本発明の別の実施に使用する装置の説明図であ
る。 Ｍ……溶融金属、Ｐ……原料粉末（炭化珪素粉末）。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 1/10 C22C 21/00 B22D 19/14
Claims (2)
- 【請求項１】炭化珪素粉末（Ｐ）の凝集部分を粉砕によ
って凝集前の状態に復元した後、溶融状態のアルミニウ
ム又はアルミニウム合金中に、アルミニウム100重量部
に対して１〜30重量部の配合割合で前記炭化珪素粉末
（Ｐ）を分散させることを特徴とする炭化珪素含有アル
ミニウム合金の製造方法。 - 【請求項２】凝集前の炭化珪素一次粒子の平均粒径は、
1.0μｍ以下であることを特徴とする請求項１に記載の
炭化珪素含有アルミニウム合金の製造方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16575689 | 1989-06-28 | ||
| JP1-165756 | 1989-06-28 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03111527A JPH03111527A (ja) | 1991-05-13 |
| JP3045395B2 true JP3045395B2 (ja) | 2000-05-29 |
Family
ID=15818461
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP01225072A Expired - Lifetime JP3045395B2 (ja) | 1989-06-28 | 1989-08-31 | 炭化珪素含有アルミニウム合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3045395B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101941189B1 (ko) * | 2016-10-24 | 2019-01-22 | 김경선 | 살균 및 악취 제거 기능을 갖는 조명등 |
| KR102327519B1 (ko) * | 2019-10-29 | 2021-11-17 | 주식회사 알토 | 조명 장치 |
| JP2022511617A (ja) * | 2018-10-24 | 2022-02-01 | オートモーティブ コンポーネンツ フロビー アーベー | 流動化槽を含むアルミニウム溶融物を調製するシステム |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103265033B (zh) * | 2013-06-03 | 2015-03-25 | 通化宏信研磨材有限责任公司 | 一种高纯亚纳米碳化硅微粉的生产方法 |
-
1989
- 1989-08-31 JP JP01225072A patent/JP3045395B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101941189B1 (ko) * | 2016-10-24 | 2019-01-22 | 김경선 | 살균 및 악취 제거 기능을 갖는 조명등 |
| JP2022511617A (ja) * | 2018-10-24 | 2022-02-01 | オートモーティブ コンポーネンツ フロビー アーベー | 流動化槽を含むアルミニウム溶融物を調製するシステム |
| JP7381575B2 (ja) | 2018-10-24 | 2023-11-15 | オートモーティブ コンポーネンツ フロビー アーベー | 流動化槽を含むアルミニウム溶融物を調製するシステム |
| KR102327519B1 (ko) * | 2019-10-29 | 2021-11-17 | 주식회사 알토 | 조명 장치 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03111527A (ja) | 1991-05-13 |
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