JP3039846B2 - 積層ゴム支承体 - Google Patents
積層ゴム支承体Info
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- JP3039846B2 JP3039846B2 JP7119869A JP11986995A JP3039846B2 JP 3039846 B2 JP3039846 B2 JP 3039846B2 JP 7119869 A JP7119869 A JP 7119869A JP 11986995 A JP11986995 A JP 11986995A JP 3039846 B2 JP3039846 B2 JP 3039846B2
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- laminated rubber
- plate
- laminated
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- Vibration Prevention Devices (AREA)
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は積層ゴム支承体に係り、
特に免震アイソレーターとして建築、土木構造物、機器
等の免震や防振に利用される積層ゴム支承体に関する。
特に免震アイソレーターとして建築、土木構造物、機器
等の免震や防振に利用される積層ゴム支承体に関する。
【０００２】
【従来の技術】建築物等の構造物を地震の震動から保護
する免震アイソレーターとして、図６に示すように、複
数のゴム板１と鋼板のような金属板（中金具）２とを交
互に積層し加硫接着するとともに、上下両側から２枚の
金属板（外金具）３で挟持した積層ゴム支承体があり、
外金具３の上下両側にそれぞれフランジ４を重ね、ボル
ト（図示を省略。）により連結固定して使用される。な
お、この積層ゴムを実際に構造物の下に設置する場合に
は、保護のためにゴム板１の側周部にゴム層（図示を省
略。）が被覆あるいは装着される。また、外金具３とフ
ランジ４とは一体に構成しても良い。
する免震アイソレーターとして、図６に示すように、複
数のゴム板１と鋼板のような金属板（中金具）２とを交
互に積層し加硫接着するとともに、上下両側から２枚の
金属板（外金具）３で挟持した積層ゴム支承体があり、
外金具３の上下両側にそれぞれフランジ４を重ね、ボル
ト（図示を省略。）により連結固定して使用される。な
お、この積層ゴムを実際に構造物の下に設置する場合に
は、保護のためにゴム板１の側周部にゴム層（図示を省
略。）が被覆あるいは装着される。また、外金具３とフ
ランジ４とは一体に構成しても良い。
【０００３】このような積層ゴム支承体の形状を決定す
る主なパラメーターは、ゴム板１の直径または一辺の長
さＤ1 とゴム板１の厚さｔR 、およびゴム板１の積層枚
数 nであり、これらは一次形状係数Ｓ1 と二次形状係数
Ｓ2 としてまとめられる。一次形状係数Ｓ1 は、ゴム板
１の拘束面積と自由表面積（側面積）の比として、二次
形状係数Ｓ2 は、積層ゴムの直径または一辺の長さとゴ
ム層全体の厚さの比としてそれぞれ定義され、以下に示
す式で計算される。
る主なパラメーターは、ゴム板１の直径または一辺の長
さＤ1 とゴム板１の厚さｔR 、およびゴム板１の積層枚
数 nであり、これらは一次形状係数Ｓ1 と二次形状係数
Ｓ2 としてまとめられる。一次形状係数Ｓ1 は、ゴム板
１の拘束面積と自由表面積（側面積）の比として、二次
形状係数Ｓ2 は、積層ゴムの直径または一辺の長さとゴ
ム層全体の厚さの比としてそれぞれ定義され、以下に示
す式で計算される。
【０００４】Ｓ1 ＝（Ｄ1 −Ｄ2 ）／ 4ｔR Ｓ2 ＝Ｄ1 ／ nｔR （式中、Ｄ2 は、必要に応じて金属板２およびゴム板１
の中央に設けられる製造時の放熱用開口部５の直径を示
す。） そして一次形状係数Ｓ1 は、鉛直剛性、回転剛性に関す
るパラメーターであり、Ｓ1 が大きくなるほど、直径に
対するゴム層の厚さは薄くなり、鉛直剛性や曲げ剛性が
大きくなる。また二次形状係数Ｓ2 は、載荷能力や水平
剛性に関するパラメーターであり、Ｓ2 が大きくなるほ
ど、積層ゴムは偏平になり座屈を起こしにくい形状とな
る。
の中央に設けられる製造時の放熱用開口部５の直径を示
す。） そして一次形状係数Ｓ1 は、鉛直剛性、回転剛性に関す
るパラメーターであり、Ｓ1 が大きくなるほど、直径に
対するゴム層の厚さは薄くなり、鉛直剛性や曲げ剛性が
大きくなる。また二次形状係数Ｓ2 は、載荷能力や水平
剛性に関するパラメーターであり、Ｓ2 が大きくなるほ
ど、積層ゴムは偏平になり座屈を起こしにくい形状とな
る。
【０００５】ところで積層ゴム支承体としては、従来か
ら、図７に示すように、中金具２の直径または一辺の長
さＤ3 がゴム板１の直径または一辺の長さＤ1 より大き
い（Ｄ3 ＞Ｄ1 ）ものと、図８に示すように、両者の寸
法が等しい（Ｄ3 ＝Ｄ1 ）ものとがあり、前記した一次
形状係数Ｓ1 および二次形状係数Ｓ2 は、前者（Ｄ3 ＞
Ｄ1 ）の積層ゴム支承体では、Ｓ1 ＝17〜28、Ｓ2 ＞
3、後者（Ｄ3 ＝Ｄ1）の積層ゴム支承体では、Ｓ1 ＝15
〜40、Ｓ2 ＞ 3となっている。またこれらの積層ゴム支
承体において、ゴム板１を構成するゴム状弾性体の剪断
方向の弾性率（剪断弾性率）Ｇ0 は、 4.5、 6、 8、10
Kgf/cm2 の各値を有するようになっている。
ら、図７に示すように、中金具２の直径または一辺の長
さＤ3 がゴム板１の直径または一辺の長さＤ1 より大き
い（Ｄ3 ＞Ｄ1 ）ものと、図８に示すように、両者の寸
法が等しい（Ｄ3 ＝Ｄ1 ）ものとがあり、前記した一次
形状係数Ｓ1 および二次形状係数Ｓ2 は、前者（Ｄ3 ＞
Ｄ1 ）の積層ゴム支承体では、Ｓ1 ＝17〜28、Ｓ2 ＞
3、後者（Ｄ3 ＝Ｄ1）の積層ゴム支承体では、Ｓ1 ＝15
〜40、Ｓ2 ＞ 3となっている。またこれらの積層ゴム支
承体において、ゴム板１を構成するゴム状弾性体の剪断
方向の弾性率（剪断弾性率）Ｇ0 は、 4.5、 6、 8、10
Kgf/cm2 の各値を有するようになっている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら特に建築
分野では、地震波の入力に対する出力の収束傾向から、
4秒以上の振動周期を有する積層ゴムの使用が、免震特
性の点で有効であることが確認されているが、前記した
従来の積層ゴム支承体では、いずれも周期が 3秒程度と
短く免震性が十分でなかった。
分野では、地震波の入力に対する出力の収束傾向から、
4秒以上の振動周期を有する積層ゴムの使用が、免震特
性の点で有効であることが確認されているが、前記した
従来の積層ゴム支承体では、いずれも周期が 3秒程度と
短く免震性が十分でなかった。
【０００７】すなわち、振動の周期Ｔを算出する式は、
以下の数式に示されるように、面圧（圧縮応力）σおよ
びゴム状弾性体の剪断弾性率Ｇ0 で表され、高面圧で低
剪断弾性率にすることにより、長周期を実現できると考
えられる。なお、以下の数式において、 nｔR （ゴム層
の総厚）は一定とする。
以下の数式に示されるように、面圧（圧縮応力）σおよ
びゴム状弾性体の剪断弾性率Ｇ0 で表され、高面圧で低
剪断弾性率にすることにより、長周期を実現できると考
えられる。なお、以下の数式において、 nｔR （ゴム層
の総厚）は一定とする。
【０００８】
【数１】 但し Ｗ ；重量（tonf） ＫH ；水平ばね定数（ tonf/cm2 ） Ａ ；受圧面積（cm2 ） σ ；面圧（ tonf/cm2 ） Ｇ0 ；剪断弾性率（ tonf/cm2 ） n ；ゴム層数 ｔR ；ゴム層１層の厚さ（cm） g ；重力加速度（ 980cm/s2 ） しかし、前記した積層ゴム支承体をはじめとする従来の
積層ゴム支承体では、最大面圧σが約 100Kgf/cm2 でゴ
ム状弾性体の剪断弾性率Ｇ0 が 4Kgf/cm2 が最も低い値
であり、ゴム板の直径が 500mmの積層ゴム支承体（Ｓ2
＝ 5、 nｔR ＝100mm）では、周期Ｔは 3秒程度であっ
た。
積層ゴム支承体では、最大面圧σが約 100Kgf/cm2 でゴ
ム状弾性体の剪断弾性率Ｇ0 が 4Kgf/cm2 が最も低い値
であり、ゴム板の直径が 500mmの積層ゴム支承体（Ｓ2
＝ 5、 nｔR ＝100mm）では、周期Ｔは 3秒程度であっ
た。
【０００９】また、前者の構造（Ｄ3 ＞Ｄ1 ）の積層ゴ
ム支承体のうちでＳ1 の値が20未満（Ｓ1 ＜20）のもの
では、Ｓ1 が20以上（Ｓ1 ≧20）のものに比べて、水平
ばね定数の面圧依存性が大きく、高面圧時に水平ばね定
数が大きく低下する。そしてこの依存性は、特に面圧が
100Kgf/cm2 以上（σ≧ 100Kgf/cm2 ）のとき顕著とな
る。さらに後者の構造（Ｄ3 ＝Ｄ1 ）の積層ゴム支承体
では、Ｓ1 ≧20のものでも、水平ばね定数の面圧依存性
が大きいという問題があった。
ム支承体のうちでＳ1 の値が20未満（Ｓ1 ＜20）のもの
では、Ｓ1 が20以上（Ｓ1 ≧20）のものに比べて、水平
ばね定数の面圧依存性が大きく、高面圧時に水平ばね定
数が大きく低下する。そしてこの依存性は、特に面圧が
100Kgf/cm2 以上（σ≧ 100Kgf/cm2 ）のとき顕著とな
る。さらに後者の構造（Ｄ3 ＝Ｄ1 ）の積層ゴム支承体
では、Ｓ1 ≧20のものでも、水平ばね定数の面圧依存性
が大きいという問題があった。
【００１０】本発明はこのような事情に鑑みてなされた
もので、振動周期が長くて免震性が良好であり、かつ水
平ばね定数が安定して高く面圧依存性が小さい積層ゴム
支承体を提供することを目的とする。
もので、振動周期が長くて免震性が良好であり、かつ水
平ばね定数が安定して高く面圧依存性が小さい積層ゴム
支承体を提供することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明の積層ゴム支承体
は、複数の金属板とゴム板とを、接着または非接着状態
で交互に積層してなる積層ゴム支承体において、以下の
式で示されるように、一次形状係数Ｓ1 が20以上で二次
形状係数Ｓ2 が 5以上であり、かつ前記ゴム板を構成す
るゴム状弾性体の剪断弾性率Ｇ0 が 4Kgf/cm2 より小さ
いことを特徴とする。
は、複数の金属板とゴム板とを、接着または非接着状態
で交互に積層してなる積層ゴム支承体において、以下の
式で示されるように、一次形状係数Ｓ1 が20以上で二次
形状係数Ｓ2 が 5以上であり、かつ前記ゴム板を構成す
るゴム状弾性体の剪断弾性率Ｇ0 が 4Kgf/cm2 より小さ
いことを特徴とする。
【００１２】Ｓ1 ＝（Ｄ1 −Ｄ2 ）／ 4ｔR ≧20 Ｓ2 ＝Ｄ1 ／ nｔR ≧ 5 Ｇ0 ＜ 4Kgf/cm2
【００１３】
【作用】本発明の積層ゴム支承体においては、20以上の
高い一次形状係数Ｓ1 を有しているので、水平ばね定数
の面圧依存性が小さく、水平方向に安定した高い防振性
を有している。
高い一次形状係数Ｓ1 を有しているので、水平ばね定数
の面圧依存性が小さく、水平方向に安定した高い防振性
を有している。
【００１４】また、 5以上の高い二次形状係数Ｓ2 を有
しているので、高い面圧が加重されしかも高い剪断ひず
みが加えられたとき（水平方向大変形時）に、ゴム切れ
や損傷のような座屈および曲げ変形が生じることがな
い。さらに、ゴム板の側周面をこの板の厚さｔR より小
さい曲率半径Ｒの丸みで内側に凹むように形成すること
により、水平方向大変形時の座屈をよりいっそう防止す
ることができる。
しているので、高い面圧が加重されしかも高い剪断ひず
みが加えられたとき（水平方向大変形時）に、ゴム切れ
や損傷のような座屈および曲げ変形が生じることがな
い。さらに、ゴム板の側周面をこの板の厚さｔR より小
さい曲率半径Ｒの丸みで内側に凹むように形成すること
により、水平方向大変形時の座屈をよりいっそう防止す
ることができる。
【００１５】また、剪断弾性率Ｇ0 が 4Kgf/cm2 未満と
低い剪断弾性率を有するゴム状弾性体が使用されている
ので、従来の積層ゴム支承体に比べて長周期化が可能で
あり、免震特性が高い。
低い剪断弾性率を有するゴム状弾性体が使用されている
ので、従来の積層ゴム支承体に比べて長周期化が可能で
あり、免震特性が高い。
【００１６】さらに本発明の積層ゴム支承体において
は、金属板の直径等Ｄ3 をゴム板の同様の寸法Ｄ1 より
大きく（Ｄ3 ＞Ｄ1 ）構成することにより、水平ばね定
数の面圧依存性をより小さくすることができる。
は、金属板の直径等Ｄ3 をゴム板の同様の寸法Ｄ1 より
大きく（Ｄ3 ＞Ｄ1 ）構成することにより、水平ばね定
数の面圧依存性をより小さくすることができる。
【００１７】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。
【００１８】実施例 図１および図２にそれぞれ示すように、直径Ｄ1 500m
m、厚さｔR 3.75mmの円形のゴム板６ 26 枚を、直径Ｄ
3 510mm、厚さ 3.2mmの円形の鋼板（中金具）７25枚と
交互に重ねて接着し、さらに上下両面のゴム板６上に、
直径 520mm、厚さ16mmの連結鋼板（外金具）８ 2枚をそ
れぞれ重ねて積層ゴム支承体とした。この積層ゴム支承
体のＳ1 およびＳ2 は、Ｓ1 ＝32およびＳ2 ＝ 5.1であ
り、ゴム板６を構成するゴム状弾性体の剪断弾性率Ｇ0
は 3.5Kgf/cm2 であった。またＤ3＞Ｄ1 であり、かつ
ゴム板６の側周面６ａが、板厚ｔR （3.75mm）より小さ
い曲率半径Ｒの丸みがつけられて内側に凹んでいるよう
にした。
m、厚さｔR 3.75mmの円形のゴム板６ 26 枚を、直径Ｄ
3 510mm、厚さ 3.2mmの円形の鋼板（中金具）７25枚と
交互に重ねて接着し、さらに上下両面のゴム板６上に、
直径 520mm、厚さ16mmの連結鋼板（外金具）８ 2枚をそ
れぞれ重ねて積層ゴム支承体とした。この積層ゴム支承
体のＳ1 およびＳ2 は、Ｓ1 ＝32およびＳ2 ＝ 5.1であ
り、ゴム板６を構成するゴム状弾性体の剪断弾性率Ｇ0
は 3.5Kgf/cm2 であった。またＤ3＞Ｄ1 であり、かつ
ゴム板６の側周面６ａが、板厚ｔR （3.75mm）より小さ
い曲率半径Ｒの丸みがつけられて内側に凹んでいるよう
にした。
【００１９】さらに、比較例として、直径 500mm、厚さ
7.0mmの円形のゴム板14枚を、直径510mm、厚さ 3.2mm
の円形鋼板13枚と交互に重ねて接着し、さらに上下両面
に直径 520mm、厚さ16mmの連結鋼板をそれぞれ重ね、Ｓ
1 ＝17、Ｓ2 ＝ 5.1、Ｇ0 ＝3.5Kgf/cm2 、Ｄ3 ＞
Ｄ1 、Ｒ＜ 7mmの積層ゴム支承体を得た。
7.0mmの円形のゴム板14枚を、直径510mm、厚さ 3.2mm
の円形鋼板13枚と交互に重ねて接着し、さらに上下両面
に直径 520mm、厚さ16mmの連結鋼板をそれぞれ重ね、Ｓ
1 ＝17、Ｓ2 ＝ 5.1、Ｇ0 ＝3.5Kgf/cm2 、Ｄ3 ＞
Ｄ1 、Ｒ＜ 7mmの積層ゴム支承体を得た。
【００２０】次に、こうして得られた実施例および比較
例の積層ゴム支承体について、水平ばね定数の面圧依存
性をそれぞれ調べた。測定結果を、実施例については図
３に、比較例については図４にそれぞれ示す。
例の積層ゴム支承体について、水平ばね定数の面圧依存
性をそれぞれ調べた。測定結果を、実施例については図
３に、比較例については図４にそれぞれ示す。
【００２１】これらの測定結果から、実施例（Ｓ1 ＞2
0）の積層ゴム支承体の面圧依存性（水平ばね定数の低
下の度合）が、比較例（Ｓ1 ＜20）の積層ゴム支承体に
おける面圧依存性に比べて少ないことがわかる。したが
って、比較例の積層ゴム支承体が 0〜 100Kgf/cm2 の面
圧での使用が可能であるので、実施例の積層ゴム支承体
では 0〜 200Kgf/cm2 の高面圧下での使用が可能である
といえる。
0）の積層ゴム支承体の面圧依存性（水平ばね定数の低
下の度合）が、比較例（Ｓ1 ＜20）の積層ゴム支承体に
おける面圧依存性に比べて少ないことがわかる。したが
って、比較例の積層ゴム支承体が 0〜 100Kgf/cm2 の面
圧での使用が可能であるので、実施例の積層ゴム支承体
では 0〜 200Kgf/cm2 の高面圧下での使用が可能である
といえる。
【００２２】また、本実施例の積層ゴム支承体における
水平ばね定数の面圧依存性は、P.B.Lindley の提案式か
ら算定された結果とほぼ一致しており、したがって面圧
が 0〜 300Kgf/cm2 の範囲ならば、いかなる面圧におい
ても水平ばね定数の算出が可能であることがわかる。
水平ばね定数の面圧依存性は、P.B.Lindley の提案式か
ら算定された結果とほぼ一致しており、したがって面圧
が 0〜 300Kgf/cm2 の範囲ならば、いかなる面圧におい
ても水平ばね定数の算出が可能であることがわかる。
【００２３】さらに、ゴム板および中金具の直径が等し
い（Ｄ3 ＝Ｄ1 ＝ 500mm）側周面ストレート型の積層ゴ
ム支承体について、水平ばね定数と面圧との関係を、図
３（Ｓ1 ＞20の場合）および図４（Ｓ1 ＜20の場合）に
それぞれ示す。これらのグラフから、側周面ストレート
型の積層ゴム支承体では、Ｓ1 ＞20のものでも水平ばね
定数の面圧依存性が大きく、高面圧下での使用に適さな
いことが確められた。 次いで、実施例の積層ゴム支承
体について、100,150,200 Kgf/cm2 の各面圧を加重した
状態で、水平方向の荷重と変位との関係（水平方向の剛
性）を調べた。測定結果を図５（ａ）、（ｂ）、（ｃ）
にそれぞれ示す。これらの図から、実施例の積層ゴム支
承体では、剪断ひずみ300%すなわちゴム層の総厚（ nｔ
R ）の3倍の水平方向の変形に対して、各面圧印加状態
ともに安定した履歴曲線を示すことがわかる。
い（Ｄ3 ＝Ｄ1 ＝ 500mm）側周面ストレート型の積層ゴ
ム支承体について、水平ばね定数と面圧との関係を、図
３（Ｓ1 ＞20の場合）および図４（Ｓ1 ＜20の場合）に
それぞれ示す。これらのグラフから、側周面ストレート
型の積層ゴム支承体では、Ｓ1 ＞20のものでも水平ばね
定数の面圧依存性が大きく、高面圧下での使用に適さな
いことが確められた。 次いで、実施例の積層ゴム支承
体について、100,150,200 Kgf/cm2 の各面圧を加重した
状態で、水平方向の荷重と変位との関係（水平方向の剛
性）を調べた。測定結果を図５（ａ）、（ｂ）、（ｃ）
にそれぞれ示す。これらの図から、実施例の積層ゴム支
承体では、剪断ひずみ300%すなわちゴム層の総厚（ nｔ
R ）の3倍の水平方向の変形に対して、各面圧印加状態
ともに安定した履歴曲線を示すことがわかる。
【００２４】さらに、本実施例の積層ゴム支承体と表１
に示す剪断弾性率Ｇ0 を有する従来の積層ゴム支承体
（直径 500mm）とを、ＲＣ造４Ｆ（重量約 3000ton）の
建物に対して同表に示す個数使用したときの振動の周期
をそれぞれ調べた。結果を、面圧σおよび剪断弾性率Ｇ
0 の値とともに表１に示す。
に示す剪断弾性率Ｇ0 を有する従来の積層ゴム支承体
（直径 500mm）とを、ＲＣ造４Ｆ（重量約 3000ton）の
建物に対して同表に示す個数使用したときの振動の周期
をそれぞれ調べた。結果を、面圧σおよび剪断弾性率Ｇ
0 の値とともに表１に示す。
【００２５】
【表１】 この表から明らかなように、実施例の積層ゴム支承体を
従来より高面圧（ 100Kgf/cm2 以上）で使用することに
より、従来の積層ゴム支承体を使用した場合に比べて、
周期を15〜 55%長くし、免震特性を高めることができ
る。また、このような高面圧での使用は個数の低減を意
味するので、実施例の積層ゴム支承体によれば使用個数
を減らし、コストの低減を図ることができる。
従来より高面圧（ 100Kgf/cm2 以上）で使用することに
より、従来の積層ゴム支承体を使用した場合に比べて、
周期を15〜 55%長くし、免震特性を高めることができ
る。また、このような高面圧での使用は個数の低減を意
味するので、実施例の積層ゴム支承体によれば使用個数
を減らし、コストの低減を図ることができる。
【００２６】さらに、従来の積層ゴム支承体と同程度の
周期を持つように設計する場合には、実施例の積層ゴム
支承体では面圧をより高くすることができるため、直径
を 400mm以下にしてコンパクト化を図ることが可能であ
る。
周期を持つように設計する場合には、実施例の積層ゴム
支承体では面圧をより高くすることができるため、直径
を 400mm以下にしてコンパクト化を図ることが可能であ
る。
【００２７】なお、以上の実施例では、円形のゴム板と
円形の鋼板（中金具）とを交互に積層し接着して得られ
た丸形の積層ゴム支承体について説明したが、本発明は
このような形状に限定されず、正方形のような多角形の
ゴム板と同形の金属板とを積層した角形の積層ゴム支承
体においても、Ｓ1 ≧20、Ｓ2 ≧ 5、Ｇ0 ＜ 4Kgf/cm2
とすることにより同様の効果を上げることができる。ま
た、前記丸形あるいは角形の積層ゴム支承体において、
ゴム板と金属板とを非接着状態で積層一体化しても、同
様の効果を上げることができる。
円形の鋼板（中金具）とを交互に積層し接着して得られ
た丸形の積層ゴム支承体について説明したが、本発明は
このような形状に限定されず、正方形のような多角形の
ゴム板と同形の金属板とを積層した角形の積層ゴム支承
体においても、Ｓ1 ≧20、Ｓ2 ≧ 5、Ｇ0 ＜ 4Kgf/cm2
とすることにより同様の効果を上げることができる。ま
た、前記丸形あるいは角形の積層ゴム支承体において、
ゴム板と金属板とを非接着状態で積層一体化しても、同
様の効果を上げることができる。
【００２８】
【発明の効果】以上説明したように本発明の積層ゴム支
承体は、振動周期が長くて免震特性が高いうえに、水平
ばね定数が安定して高くその面圧依存性が小さい。ま
た、高面圧で高剪断ひずみが加えられたとき（水平方向
大変形時）に、ゴム切れや損傷のような座屈が生じるこ
とがなく、免震アイソレーターとして好適している。
承体は、振動周期が長くて免震特性が高いうえに、水平
ばね定数が安定して高くその面圧依存性が小さい。ま
た、高面圧で高剪断ひずみが加えられたとき（水平方向
大変形時）に、ゴム切れや損傷のような座屈が生じるこ
とがなく、免震アイソレーターとして好適している。
【図１】本発明の積層ゴム支承体の実施例を示す断面
図。
図。
【図２】図１におけるＡ部を拡大して示す図。
【図３】実施例（Ｓ1 ＞20）の積層ゴム支承体につい
て、水平ばね定数と面圧との関係を表すグラフ。
て、水平ばね定数と面圧との関係を表すグラフ。
【図４】比較例（Ｓ1 ＜20）の積層ゴム支承体につい
て、水平ばね定数と面圧との関係を表すグラフ。
て、水平ばね定数と面圧との関係を表すグラフ。
【図５】実施例の積層ゴム支承体について、面圧を加え
た状態での水平方向の剛性を表すグラフ。
た状態での水平方向の剛性を表すグラフ。
【図６】従来の積層ゴム支承体の構造を示す断面図。
【図７】従来の積層ゴム支承体の要部を拡大して示す断
面図。
面図。
【図８】従来の積層ゴム支承体の別の例を示す要部拡大
断面図。
断面図。
６………ゴム板 ６ａ………側周面 ７………中金具 ８………外金具
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F16F 1/00 - 6/00 E04B 1/36 E04H 9/02 F16F 15/04 - 15/32
Claims (3)
- 【請求項１】 複数の金属板とゴム板とを、接着または
非接着状態で交互に積層してなる積層ゴム支承体におい
て、 以下の式で示されるように、一次形状係数Ｓ1 が20以上
で二次形状係数Ｓ2 が5以上であり、かつ前記ゴム板を
構成するゴム状弾性体の剪断弾性率Ｇ0 が 4Kgf/cm2 よ
り小さいことを特徴とする積層ゴム支承体。 Ｓ1 ＝（Ｄ1 −Ｄ2 ）／ 4ｔR ≧20 Ｓ2 ＝Ｄ1 ／ nｔR ≧ 5 Ｇ0 ＜ 4Kgf/cm2 （但し、Ｄ1 はゴム板の直径または一辺の長さ、Ｄ2 は
金属板およびゴム板の中央に設けられる開口部の直径を
示し、Ｄ2 ＝ 0を含む。また、ｔR はゴム板１枚の厚
さ、 nはゴム板の積層枚数をそれぞれ示す。） - 【請求項２】 前記金属板の直径または一辺の長さＤ3
が、前記ゴム板の直径または一辺の長さＤ1 より大きい
ことを特徴とする請求項１記載の積層ゴム支承体。 - 【請求項３】 前記ゴム板の側周面が、該板の厚さｔR
より小さい曲率半径Ｒの丸みがつけられて内側に凹んで
いることを特徴とする請求項１または２記載の積層ゴム
支承体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7119869A JP3039846B2 (ja) | 1995-05-18 | 1995-05-18 | 積層ゴム支承体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7119869A JP3039846B2 (ja) | 1995-05-18 | 1995-05-18 | 積層ゴム支承体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08312704A JPH08312704A (ja) | 1996-11-26 |
| JP3039846B2 true JP3039846B2 (ja) | 2000-05-08 |
Family
ID=14772284
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7119869A Expired - Lifetime JP3039846B2 (ja) | 1995-05-18 | 1995-05-18 | 積層ゴム支承体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3039846B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
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-
1995
- 1995-05-18 JP JP7119869A patent/JP3039846B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08312704A (ja) | 1996-11-26 |
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