JP3032985B2 - バーリング性に優れた熱延鋼板およびその製造方法 - Google Patents
バーリング性に優れた熱延鋼板およびその製造方法Info
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- JP3032985B2 JP3032985B2 JP02200307A JP20030790A JP3032985B2 JP 3032985 B2 JP3032985 B2 JP 3032985B2 JP 02200307 A JP02200307 A JP 02200307A JP 20030790 A JP20030790 A JP 20030790A JP 3032985 B2 JP3032985 B2 JP 3032985B2
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、主としてプレス加工される自動車足廻り部
品などを対象とし、1.4〜6.0mm程度の板厚で、38kgf/mm
2以上50kgf/mm2以下の引張強度を有し、バーリング性に
優れた熱延鋼板およびその製造方法に係わる。
品などを対象とし、1.4〜6.0mm程度の板厚で、38kgf/mm
2以上50kgf/mm2以下の引張強度を有し、バーリング性に
優れた熱延鋼板およびその製造方法に係わる。
（従来の技術） 自動車の燃費向上を主目的とする自動車用鋼板のハイ
テン化や、自動車の高意匠化や空間確保に伴う難成形化
に対する対応要求は、自動車用素材のひとつである熱延
鋼板にとっても大きな課題になっている。熱延鋼板の使
用用途から最も重要な加工性はバーリング性である。こ
れは、打ち抜かれた初期穴を拡げる加工であるが、最終
形状が打ち抜きプレスによる穴拡げで定まらない場合に
は、鍛造による方法や切削穴を初期穴として用いる方法
を採用するために、製造工程が多くなり生産性が確保出
来なかったりコスト高をまねいたりしている。
テン化や、自動車の高意匠化や空間確保に伴う難成形化
に対する対応要求は、自動車用素材のひとつである熱延
鋼板にとっても大きな課題になっている。熱延鋼板の使
用用途から最も重要な加工性はバーリング性である。こ
れは、打ち抜かれた初期穴を拡げる加工であるが、最終
形状が打ち抜きプレスによる穴拡げで定まらない場合に
は、鍛造による方法や切削穴を初期穴として用いる方法
を採用するために、製造工程が多くなり生産性が確保出
来なかったりコスト高をまねいたりしている。
熱延鋼板のハイテン化と難成形化への対応ニーズは、
鋼板の加工性を劣化させずに強度特性を向上させるのは
当然として、さらに大きなコスト上昇を伴わないことが
前提であったことから、まず打ち出されてきた考え方
は、脱マイクロアロイ指向，すなわちTi,Nb,V等の炭化
物（または炭窒化物）生成元素からの脱却であった。こ
れは例えば特開昭58−11734号公報に代表されるよう
な、経済性，点溶接性を考慮にいれた成分系を用い、熱
延工程を有効活用することにより組織制御を行い、強度
を上げながらも加工性を劣化させない熱延鋼板であるこ
とに特徴を有する。しかしながら、検討されてきた鋼板
は引張強度が50kgf/mm2以上がほとんどである。
鋼板の加工性を劣化させずに強度特性を向上させるのは
当然として、さらに大きなコスト上昇を伴わないことが
前提であったことから、まず打ち出されてきた考え方
は、脱マイクロアロイ指向，すなわちTi,Nb,V等の炭化
物（または炭窒化物）生成元素からの脱却であった。こ
れは例えば特開昭58−11734号公報に代表されるよう
な、経済性，点溶接性を考慮にいれた成分系を用い、熱
延工程を有効活用することにより組織制御を行い、強度
を上げながらも加工性を劣化させない熱延鋼板であるこ
とに特徴を有する。しかしながら、検討されてきた鋼板
は引張強度が50kgf/mm2以上がほとんどである。
一方、引張強度が35kgf/mm2以上50kgf/mm2未満の熱延
鋼板の特にバーリング性に係わる製造技術としては、特
公平１−32293号公報記載のものがある。これは、Ｃ−S
i−Mn系成分を用い600℃以上の巻取温度を採用するもの
であり、伸びフランジ成形性と耐縦割れ性に優れる熱延
鋼板の製造技術である。しかしながら、この製造技術は
巻取温度を600℃以上に設定しているために、パーライ
ト又は粗大セメンタイトの存在が自明であり、伸びフラ
ンジ性を劣化させている。
鋼板の特にバーリング性に係わる製造技術としては、特
公平１−32293号公報記載のものがある。これは、Ｃ−S
i−Mn系成分を用い600℃以上の巻取温度を採用するもの
であり、伸びフランジ成形性と耐縦割れ性に優れる熱延
鋼板の製造技術である。しかしながら、この製造技術は
巻取温度を600℃以上に設定しているために、パーライ
ト又は粗大セメンタイトの存在が自明であり、伸びフラ
ンジ性を劣化させている。
（発明が解決しようとする課題） 以上のように、38kgf/mm2以上の引張強度を有する熱
延鋼板においてバーリング性を最大限に発揮させるため
の技術はこれまで開発されていないのが実情であり、さ
らに本発明は、該技術開発のために徹底的に研究してき
た結果である。
延鋼板においてバーリング性を最大限に発揮させるため
の技術はこれまで開発されていないのが実情であり、さ
らに本発明は、該技術開発のために徹底的に研究してき
た結果である。
（課題を解決するための手段） 本発明は、以下の通りの構成を要旨としている。
（１） 重量％で C:0.02〜0.07％未満 Si:0.4％未満 Mn:0.5〜1.5％ P:0.02％以下 S:0.005％以下 Ａ:0.01〜0.10％ を含み、残部Feおよび不可避的不純物からなり、フェラ
イトとベイナイトの複合組織を有し、かつ該組織におけ
る円相当半径が0.1μｍ以上の大きさのセメンタイトの
組織率が0.1％以下であり、マルテンサイトの組織率が
１％以下であることを特徴とするバーリング性に優れた
熱延鋼板。
イトとベイナイトの複合組織を有し、かつ該組織におけ
る円相当半径が0.1μｍ以上の大きさのセメンタイトの
組織率が0.1％以下であり、マルテンサイトの組織率が
１％以下であることを特徴とするバーリング性に優れた
熱延鋼板。
（２） 重量％で C:0.02〜0.07％未満 Si:0.4％未満 Mn:0.5〜1.5％ P:0.02％以下 S:0.005％以下 Ａ:0.01〜0.10％ Ca:0.0005〜0.0050％ を含み、残部Feおよび不可避的不純物からなり、フェラ
イトとベイナイトの複合組織を有し、かつ該組織におけ
る円相当半径が0.1μｍ以上の大きさのセメンタイトの
組織率が0.1％以下であり、マルテンサイトの組織率が
１％以下であることを特徴とするバーリング性に優れた
熱延鋼板。
イトとベイナイトの複合組織を有し、かつ該組織におけ
る円相当半径が0.1μｍ以上の大きさのセメンタイトの
組織率が0.1％以下であり、マルテンサイトの組織率が
１％以下であることを特徴とするバーリング性に優れた
熱延鋼板。
（３） 重量％で C:0.02〜0.07％未満 Si:0.4％未満 Mn:0.5〜1.5％ P:0.02％以下 S:0.005％以下 Ａ:0.01〜0.10％ を含み、残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼をスラ
ブとした後、熱間圧延して（Ar3変態点＋50）℃以上950
℃以下の温度で仕上圧延を終了し、仕上圧延終了から0.
5秒以内に50℃/s以上の冷却を施し、350〜500℃で巻き
取ることを特徴とするフェライトとベイナイトの複合組
織を有し、かつ該組織における円相当半径が0.1μｍ以
上の大きさのセメンタイトの組織率が0.1％以下であ
り、マルテンサイトの組織率が１％以下であるバーリン
グ性に優れた熱延鋼板の製造方法。」 （４） 重量％で C:0.02〜0.07％未満 Si:0.4％未満 Mn:0.5〜1.5％ P:0.02％以下 S:0.005％以下 Ａ:0.01〜0.10％ Ca:0.0005〜0.0050％ を含み、残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼をスラ
ブとした後、熱間圧延して（Ar3変態点＋50）℃以上950
℃以下の温度で仕上圧延を終了し、仕上圧延終了から0.
5秒以内に50℃/s以上の冷却を施し、350〜500℃で巻き
取ることを特徴とするフェライトとベイナイトの複合組
織を有し、かつ該組織における円相当半径が0.1μｍ以
上の大きさのセメンタイトの組織率が0.1％以下であ
り、マルテンサイトの組織率が１％以下であるバーリン
グ性に優れた熱延鋼板の製造方法。
ブとした後、熱間圧延して（Ar3変態点＋50）℃以上950
℃以下の温度で仕上圧延を終了し、仕上圧延終了から0.
5秒以内に50℃/s以上の冷却を施し、350〜500℃で巻き
取ることを特徴とするフェライトとベイナイトの複合組
織を有し、かつ該組織における円相当半径が0.1μｍ以
上の大きさのセメンタイトの組織率が0.1％以下であ
り、マルテンサイトの組織率が１％以下であるバーリン
グ性に優れた熱延鋼板の製造方法。」 （４） 重量％で C:0.02〜0.07％未満 Si:0.4％未満 Mn:0.5〜1.5％ P:0.02％以下 S:0.005％以下 Ａ:0.01〜0.10％ Ca:0.0005〜0.0050％ を含み、残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼をスラ
ブとした後、熱間圧延して（Ar3変態点＋50）℃以上950
℃以下の温度で仕上圧延を終了し、仕上圧延終了から0.
5秒以内に50℃/s以上の冷却を施し、350〜500℃で巻き
取ることを特徴とするフェライトとベイナイトの複合組
織を有し、かつ該組織における円相当半径が0.1μｍ以
上の大きさのセメンタイトの組織率が0.1％以下であ
り、マルテンサイトの組織率が１％以下であるバーリン
グ性に優れた熱延鋼板の製造方法。
（作 用） 次に本発明の各構成要件の限定理由について詳述す
る。
る。
Ｃは、強度確保のための元素である。そのためには、
最低0.02％以上が必要である。但し、多量のＣ含有は、
強度を上げすぎるばかりでなく、余分な炭化物（セメン
タイトまたはパーライト）生成にもつながるためＣ含有
最大量は0.07％未満に限定する。
最低0.02％以上が必要である。但し、多量のＣ含有は、
強度を上げすぎるばかりでなく、余分な炭化物（セメン
タイトまたはパーライト）生成にもつながるためＣ含有
最大量は0.07％未満に限定する。
Siは、経済性や、表面性状を考慮にいれ0.4％未満の
含有とした。
含有とした。
Mnは、強度確保のために必要な元素であり、最低0.5
％の含有が必要である。上限は、経済性，点溶接性，強
度安定性を考慮し1.5％とした。
％の含有が必要である。上限は、経済性，点溶接性，強
度安定性を考慮し1.5％とした。
Ｐは、点溶接性を劣化させると共にAr3変態点温度を
上昇させる元素であるために徹底的にその含有量を下げ
る必要があり、0.02％以下とした。好ましくは、0.01％
以下に下げた方が良い。
上昇させる元素であるために徹底的にその含有量を下げ
る必要があり、0.02％以下とした。好ましくは、0.01％
以下に下げた方が良い。
Ｓは、点溶接性，バーリング性の観点からこれまた徹
底的に下げる必要があり、0.005％以下にする必要があ
る。好ましくは、0.002％以下に下げた方が良い。
底的に下げる必要があり、0.005％以下にする必要があ
る。好ましくは、0.002％以下に下げた方が良い。
さらに、硫化物系介在物の形態制御のために必要に応
じてCaを添加する。0.0005％未満の添加では形態制御の
効果はなく、0.0050％を超える添加は逆にCa系の介在物
が増加してバーリング性、延性を劣化させるために、上
限をここに定めた。
じてCaを添加する。0.0005％未満の添加では形態制御の
効果はなく、0.0050％を超える添加は逆にCa系の介在物
が増加してバーリング性、延性を劣化させるために、上
限をここに定めた。
Ａは、脱酸剤として必要である。0.01％未満ではそ
の効果がなく、0.10％を超えるとアルミナ系介在物が増
加し、バーリング性と延性を劣化させる。
の効果がなく、0.10％を超えるとアルミナ系介在物が増
加し、バーリング性と延性を劣化させる。
次に、熱延条件について詳述する。
仕上温度は、（Ar3変態点＋50）℃以上に規定する。
この温度未満では、ベイナイト中の炭化物が本発明の意
図するサイズまで微細にならない。上限は、950℃とし
た。これは、バーリング性向上の効果が飽和するだけで
はなく、組織が粗くなり延性が劣化するためである。
この温度未満では、ベイナイト中の炭化物が本発明の意
図するサイズまで微細にならない。上限は、950℃とし
た。これは、バーリング性向上の効果が飽和するだけで
はなく、組織が粗くなり延性が劣化するためである。
仕上圧延終了後直ちに冷却を施す必要がある。これ
は、本発明にとって最も重要な要素である。本発明者ら
は、高バーリング性を得るための炭化物サイズや形状等
について精査を重ねた。その結果として、意図する高バ
ーリング性を得るためには、フェライト粒界三重点やベ
イナイト中に含まれる炭化物のサイズをできる限り微細
にするのが良いことが分かった。それを得るためには、
仕上圧延については高温仕上温度を採用し、さらに仕上
圧延終了後の急冷開始は早ければ早いほど良い。この最
適点を見出すために本発明者らが実験に実験を重ねたの
は言うまでもない。結果として仕上圧延終了後0.5秒以
内に急速冷却を施す必要がある。0.5秒を超えて急冷開
始をすることは、バーリング性向上には不利である。
は、本発明にとって最も重要な要素である。本発明者ら
は、高バーリング性を得るための炭化物サイズや形状等
について精査を重ねた。その結果として、意図する高バ
ーリング性を得るためには、フェライト粒界三重点やベ
イナイト中に含まれる炭化物のサイズをできる限り微細
にするのが良いことが分かった。それを得るためには、
仕上圧延については高温仕上温度を採用し、さらに仕上
圧延終了後の急冷開始は早ければ早いほど良い。この最
適点を見出すために本発明者らが実験に実験を重ねたの
は言うまでもない。結果として仕上圧延終了後0.5秒以
内に急速冷却を施す必要がある。0.5秒を超えて急冷開
始をすることは、バーリング性向上には不利である。
さらに、冷却速度は50℃/s（秒）以上必要である。こ
れは、急冷による炭化物生成抑制効果を完全に発揮させ
るために必要なことである。操業技術開発により冷却終
点温度が正確に制御できるようになれば上限は特に規定
する必要はないが、現状では150℃/s以下であることが
好ましい。
れは、急冷による炭化物生成抑制効果を完全に発揮させ
るために必要なことである。操業技術開発により冷却終
点温度が正確に制御できるようになれば上限は特に規定
する必要はないが、現状では150℃/s以下であることが
好ましい。
巻取温度は、350℃未満ではマルテンサイトの組織率
が１％を超えるために、さらに500℃を超える温度で巻
き取るとセメンタイトが凝集し場合によってはパーライ
トを形成するために、バーリング性が低下するので好ま
しくない。
が１％を超えるために、さらに500℃を超える温度で巻
き取るとセメンタイトが凝集し場合によってはパーライ
トを形成するために、バーリング性が低下するので好ま
しくない。
これら、成分と熱延条件の組み合わせにより得られる
組織はいわゆるフェライト，ベイナイトであるが、フェ
ライト粒界三重点やベイナイト中の炭化物のサイズが極
めて微細である。しかしながら、不慮の要因によりこれ
ら炭化物が円相当半径で0.1μｍ以上のものとして組織
率が0.1％より多く存在した場合には本発明により得ら
れた熱延鋼板としては扱わない。
組織はいわゆるフェライト，ベイナイトであるが、フェ
ライト粒界三重点やベイナイト中の炭化物のサイズが極
めて微細である。しかしながら、不慮の要因によりこれ
ら炭化物が円相当半径で0.1μｍ以上のものとして組織
率が0.1％より多く存在した場合には本発明により得ら
れた熱延鋼板としては扱わない。
（実施例） 第１表に示す成分を有する鋼を転炉にて溶製し、連続
鋳造にてスラブにした。この表には各鋼のAr3変態点も
併記した。
鋳造にてスラブにした。この表には各鋼のAr3変態点も
併記した。
第１表のなかで、Ｂ鋼はMn、Ｃ鋼はP,S、Ｄ鋼はＣ、
Ｅ鋼はSiが本発明範囲外である。
Ｅ鋼はSiが本発明範囲外である。
第２表は、熱延条件である。第２表においては、加熱
温度約1200℃、仕上圧延終了後0.15秒から60℃/sの冷却
を施した。巻取後0.8％の調質圧延を施し、板厚2.9mmの
製品とし材質試験に供した。引張試験は、JIS Z2201,5
号試験片を用いた。組織率は透過電顕写真から判断し、
炭化物の円相当半径は透過電顕写真の画像解析結果を用
いた。
温度約1200℃、仕上圧延終了後0.15秒から60℃/sの冷却
を施した。巻取後0.8％の調質圧延を施し、板厚2.9mmの
製品とし材質試験に供した。引張試験は、JIS Z2201,5
号試験片を用いた。組織率は透過電顕写真から判断し、
炭化物の円相当半径は透過電顕写真の画像解析結果を用
いた。
バーリング性は、打ち抜き穴拡げ試験で評価した。打
ち抜きは、直径20mmのパンチと、板厚の20％クリアラン
スを有するダイス（ダイス直径ｄ。＝［20.0＋板厚×0.
2］mm）を用いて打ち抜いた。穴拡げは、打ち抜いた切
断穴を打ち抜きによるバリのない（バリとは反対側の）
板面から30゜円錐パンチで押し拡げた（この際穴拡げ部
への材料流入がないようにフランジを60トンのしわ押さ
えをかけた）。バーリング性は、割れが板厚を貫通する
時点でパンチを止めた時の穴径（ｄ）をdoで除した比
（d/do）で示した。
ち抜きは、直径20mmのパンチと、板厚の20％クリアラン
スを有するダイス（ダイス直径ｄ。＝［20.0＋板厚×0.
2］mm）を用いて打ち抜いた。穴拡げは、打ち抜いた切
断穴を打ち抜きによるバリのない（バリとは反対側の）
板面から30゜円錐パンチで押し拡げた（この際穴拡げ部
への材料流入がないようにフランジを60トンのしわ押さ
えをかけた）。バーリング性は、割れが板厚を貫通する
時点でパンチを止めた時の穴径（ｄ）をdoで除した比
（d/do）で示した。
点溶接試験は、散り発生直前の電流条件で単点溶接を
行ない、これを引き剥がしその破断面がもとの接合面に
かかっていないものを○、かかっているものを×で示し
た。
行ない、これを引き剥がしその破断面がもとの接合面に
かかっていないものを○、かかっているものを×で示し
た。
比較鋼については、比較鋼であるための条件を★印で
示し、その理由を下線で示した。
示し、その理由を下線で示した。
本発明鋼はNo.1,2,3,7,12,13,14であり、比較鋼はNo.
4,5,6,8,9,10,11である。
4,5,6,8,9,10,11である。
No.4は、巻取温度が本発明範囲より高かったためにバ
ーリング性が劣化した。No.5は、巻取温度が本発明範囲
より低かったために、バーリング性が劣化した。No.6
は、仕上温度が本発明範囲より低かったためにバーリン
グ性が劣化した。No.8は、Mn含有量が本発明範囲より低
いために所望の強度特性が得られなかった。No.9は、P,
Sの含有量が本発明範囲より高かったために、バーリン
グ性と点溶接性が劣化した。No.10は、Ｃ含有量が本発
明範囲より高かったために炭化物が余分に生成しバーリ
ング性を劣化させた。No.11はSi含有量が高すぎるため
にAr3変態点が上昇した。このAr3変態点に対応すべく本
発明範囲外の仕上圧延温度を採用したために、延性が劣
化した。また、赤スケールが発生した。
ーリング性が劣化した。No.5は、巻取温度が本発明範囲
より低かったために、バーリング性が劣化した。No.6
は、仕上温度が本発明範囲より低かったためにバーリン
グ性が劣化した。No.8は、Mn含有量が本発明範囲より低
いために所望の強度特性が得られなかった。No.9は、P,
Sの含有量が本発明範囲より高かったために、バーリン
グ性と点溶接性が劣化した。No.10は、Ｃ含有量が本発
明範囲より高かったために炭化物が余分に生成しバーリ
ング性を劣化させた。No.11はSi含有量が高すぎるため
にAr3変態点が上昇した。このAr3変態点に対応すべく本
発明範囲外の仕上圧延温度を採用したために、延性が劣
化した。また、赤スケールが発生した。
これらに対し、本発明鋼であるNo.1,2,3,7,12,13,14
は、何れも高バーリング性を示し、かつ表面美麗で点溶
接性になんら問題を起こさなかった。
は、何れも高バーリング性を示し、かつ表面美麗で点溶
接性になんら問題を起こさなかった。
第３表は、仕上直後急冷に関する実施例である。供試
鋼は、符号Ａであり、加熱温度:1120℃、仕上温度:900
℃とした。
鋼は、符号Ａであり、加熱温度:1120℃、仕上温度:900
℃とした。
No.15は、冷却速度が本発明範囲外であり、粗大な炭
化物折出によるバーリング性低下を引き起こした。
化物折出によるバーリング性低下を引き起こした。
No.16は、急冷開始までの時間が本発明範囲外であり
ベイナイト中の炭化物が大きくなりバーリング性が劣化
した。
ベイナイト中の炭化物が大きくなりバーリング性が劣化
した。
（発明の効果） 以上説明した通り、本発明によればバーリング性と延
性に優れ赤スケールまたは雲形模様のない38kgf/mm2以
上の熱延鋼板が提供できる。本発明による鋼帯はそのま
ま黒皮で用いても良く、また酸洗して用いても良い。あ
るいは、せん断ラインにて切板としても良い。本発明に
よる鋼帯はレベラーまたは調質圧延により形状を整えた
り、巻き癖を矯正しても良い。
性に優れ赤スケールまたは雲形模様のない38kgf/mm2以
上の熱延鋼板が提供できる。本発明による鋼帯はそのま
ま黒皮で用いても良く、また酸洗して用いても良い。あ
るいは、せん断ラインにて切板としても良い。本発明に
よる鋼帯はレベラーまたは調質圧延により形状を整えた
り、巻き癖を矯正しても良い。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小山 一夫 千葉県君津市君津１番地 新日本製鐵株 式會社君津製鐵所内 (72)発明者 高橋 隆治 千葉県君津市君津１番地 新日本製鐵株 式會社君津製鐵所内 (56)参考文献 特開 昭58−42726（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−84330（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−130454（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−149730（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−180917（ＪＰ，Ａ)
Claims (4)
- 【請求項１】重量％で C:0.02〜0.07％未満 Si:0.4％未満 Mn:0.5〜1.5％ P:0.02％以下 S:0.005％以下 Ａ:0.01〜0.10％ を含み、残部Feおよび不可避的不純物からなり、フェラ
イトとベイナイトの複合組織を有し、かつ該組織におけ
る円相当半径が0.1μｍ以上の大きさのセメンタイトの
組織率が0.1％以下であり、マルテンサイトの組織率が
１％以下であることを特徴とするバーリング性に優れた
熱延鋼板。 - 【請求項２】重量％で C:0.02〜0.07％未満 Si:0.4％未満 Mn:0.5〜1.5％ P:0.02％以下 S:0.005％以下 Ａ:0.01〜0.10％ Ca:0.0005〜0.0050％ を含み、残部Feおよび不可避的不純物からなり、フェラ
イトとベイナイトの複合組織を有し、かつ該組織におけ
る円相当半径が0.1μｍ以上の大きさのセメンタイトの
組織率が0.1％以下であり、マルテンサイトの組織率が
１％以下であることを特徴とするバーリング性に優れた
熱延鋼板。 - 【請求項３】重量％で C:0.02〜0.07％未満 Si:0.4％未満 Mn:0.5〜1.5％ P:0.02％以下 S:0.005％以下 Ａ:0.01〜0.10％ を含み、残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼をスラ
ブとした後、熱間圧延して（Ar3変態点＋50）℃以上950
℃以下の温度で仕上圧延を終了し、仕上圧延終了から0.
5秒以内に50℃/s以上の冷却を施し、350〜500℃で巻き
取ることを特徴とするフェライトとベイナイトの複合組
織を有し、かつ該組織における円相当半径が0.1μｍ以
上の大きさのセメンタイトの組織率が0.1％以下であ
り、マルテンサイトの組織率が１％以下であるバーリン
グ性に優れた熱延鋼板の製造方法。」 - 【請求項４】重量％で C:0.02〜0.07％未満 Si:0.4％未満 Mn:0.5〜1.5％ P:0.02％以下 S:0.005％以下 Ａ:0.01〜0.10％ Ca:0.0005〜0.0050％ を含み、残部Feおよび不可避的不純物からなる鋼をスラ
ブとした後、熱間圧延して（Ar3変態点＋50）℃以上950
℃以下の温度で仕上圧延を終了し、仕上圧延終了から0.
5秒以内に50℃/s以上の冷却を施し、350〜500℃で巻き
取ることを特徴とするフェライトとベイナイトの複合組
織を有し、かつ該組織における円相当半径が0.1μｍ以
上の大きさのセメンタイトの組織率が0.1％以下であ
り、マルテンサイトの組織率が１％以下であるバーリン
グ性に優れた熱延鋼板の製造方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1-342226 | 1989-12-29 | ||
| JP34222689 | 1989-12-29 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03236444A JPH03236444A (ja) | 1991-10-22 |
| JP3032985B2 true JP3032985B2 (ja) | 2000-04-17 |
Family
ID=18352095
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP02200307A Expired - Lifetime JP3032985B2 (ja) | 1989-12-29 | 1990-07-27 | バーリング性に優れた熱延鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3032985B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| TWI290177B (en) | 2001-08-24 | 2007-11-21 | Nippon Steel Corp | A steel sheet excellent in workability and method for producing the same |
-
1990
- 1990-07-27 JP JP02200307A patent/JP3032985B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03236444A (ja) | 1991-10-22 |
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