JP3020038B2 - 電動パワーステアリング装置 - Google Patents
電動パワーステアリング装置Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は舵輪操作に要する力を補
助する電動パワーステアリング装置に関する。
助する電動パワーステアリング装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】舵輪に加えられた操舵トルクを検出し、
この検出トルクに応じて定めた駆動電流を操舵補助用の
直流モータに通流させて該直流モータを駆動し、自動車
の操舵に要する力を直流モータの回転力により補助せし
め、運転者に快適な操舵感覚を提供する電動パワーステ
アリング装置が開発されている。このような電動パワー
ステアリング装置において、前記直流モータの駆動回路
は、４つのパワートランジスタよりなるブリッジ回路で
構成されていた。
この検出トルクに応じて定めた駆動電流を操舵補助用の
直流モータに通流させて該直流モータを駆動し、自動車
の操舵に要する力を直流モータの回転力により補助せし
め、運転者に快適な操舵感覚を提供する電動パワーステ
アリング装置が開発されている。このような電動パワー
ステアリング装置において、前記直流モータの駆動回路
は、４つのパワートランジスタよりなるブリッジ回路で
構成されていた。
【０００３】図７は従来の電動パワーステアリング装置
の構成を示す模式的ブロック図である。図中１は操舵補
助用の直流モータであり、直流モータ１はモータ駆動回
路２によって駆動されるようになっている。モータ駆動
回路２は、スイッチング素子である２つの正転用パワー
トランジスタ20a,20b と、２つの逆転用パワートランジ
スタ20c,20d とからなるブリッジ回路で構成されてい
る。正転用パワートランジスタ20a と逆転用パワートラ
ンジスタ20d とは直列接続され、逆転用パワートランジ
スタ20c と正転用パワートランジスタ20b とは直列接続
されており、両直列回路が並列に接続されている。そし
て、正転用パワートランジスタ20a と逆転用パワートラ
ンジスタ20d との接続点と直流モータ１とが電流検出用
抵抗９を介して接続され、逆転用パワートランジスタ20
c と正転用パワートランジスタ20bとの接続点が直流モ
ータ１に接続されている。
の構成を示す模式的ブロック図である。図中１は操舵補
助用の直流モータであり、直流モータ１はモータ駆動回
路２によって駆動されるようになっている。モータ駆動
回路２は、スイッチング素子である２つの正転用パワー
トランジスタ20a,20b と、２つの逆転用パワートランジ
スタ20c,20d とからなるブリッジ回路で構成されてい
る。正転用パワートランジスタ20a と逆転用パワートラ
ンジスタ20d とは直列接続され、逆転用パワートランジ
スタ20c と正転用パワートランジスタ20b とは直列接続
されており、両直列回路が並列に接続されている。そし
て、正転用パワートランジスタ20a と逆転用パワートラ
ンジスタ20d との接続点と直流モータ１とが電流検出用
抵抗９を介して接続され、逆転用パワートランジスタ20
c と正転用パワートランジスタ20bとの接続点が直流モ
ータ１に接続されている。
【０００４】また、正転用パワートランジスタ20a のコ
レクタと逆転用パワートランジスタ20c のコレクタと
は、電流検出用抵抗11及びフェイルセーフリレー回路７
を介して主電源５に接続されている。一方、正転用パワ
ートランジスタ20b のエミッタと逆転用パワートランジ
スタ20d のエミッタとは、接地されている。そして、正
転用パワートランジスタ20a,20b 及び逆転用パワートラ
ンジスタ20c,20d の夫々のベースは、制御部８に接続さ
れている。前記フェイルセーフリレー回路７は、それを
オンした場合に主電源５からモータ駆動回路２へ給電
し、それをオフした場合にその給電を断つリレー接点
（図示せず）を備えており、該リレー接点の動作は制御
部８によって制御されるようになっている。また、前記
電流検出用抵抗11は、過電流検出回路12に接続されモー
タ駆動回路２に流入する電流を検出し、その検出結果を
制御部８へ与えるようになっている。同様に、前記電流
検出用抵抗９は、電流検出回路10に接続され、直流モー
タ１に流れる電流を検出し、その検出結果を制御部８へ
与えるようになっている。
レクタと逆転用パワートランジスタ20c のコレクタと
は、電流検出用抵抗11及びフェイルセーフリレー回路７
を介して主電源５に接続されている。一方、正転用パワ
ートランジスタ20b のエミッタと逆転用パワートランジ
スタ20d のエミッタとは、接地されている。そして、正
転用パワートランジスタ20a,20b 及び逆転用パワートラ
ンジスタ20c,20d の夫々のベースは、制御部８に接続さ
れている。前記フェイルセーフリレー回路７は、それを
オンした場合に主電源５からモータ駆動回路２へ給電
し、それをオフした場合にその給電を断つリレー接点
（図示せず）を備えており、該リレー接点の動作は制御
部８によって制御されるようになっている。また、前記
電流検出用抵抗11は、過電流検出回路12に接続されモー
タ駆動回路２に流入する電流を検出し、その検出結果を
制御部８へ与えるようになっている。同様に、前記電流
検出用抵抗９は、電流検出回路10に接続され、直流モー
タ１に流れる電流を検出し、その検出結果を制御部８へ
与えるようになっている。
【０００５】制御部８は、図示しないトルクセンサ及び
車速センサの検出結果に基づいてモータ１の操舵力補助
量を演算する操舵補助量制御を行うと共に、前記トルク
センサ，車速センサ及びモータ駆動回路２等のパワース
テアリング装置の故障を検出した場合に前記フェイルセ
ーフリレー回路７のリレー接点をオフにするフェイルセ
ーフ制御を行うマイクロコンピュータ（図示せず）と、
該マイクロコンピュータによって求められた操舵力補助
量に応じたPWM 出力（以下PWM 信号という）を得るPWM
変調回路（図示せず）とを備えている。
車速センサの検出結果に基づいてモータ１の操舵力補助
量を演算する操舵補助量制御を行うと共に、前記トルク
センサ，車速センサ及びモータ駆動回路２等のパワース
テアリング装置の故障を検出した場合に前記フェイルセ
ーフリレー回路７のリレー接点をオフにするフェイルセ
ーフ制御を行うマイクロコンピュータ（図示せず）と、
該マイクロコンピュータによって求められた操舵力補助
量に応じたPWM 出力（以下PWM 信号という）を得るPWM
変調回路（図示せず）とを備えている。
【０００６】このように構成された電動パワーステアリ
ング装置の動作について説明する。直流モータ１を正転
駆動する場合、前記PWM 変調回路から出力されるモータ
制御用のPWM 信号が正転用パワートランジスタ20aのベ
ースに与えられると共に正転用パワートランジスタ20b
を連続的にオンさせるモータ制御用連続信号が正転用パ
ワートランジスタ20b のベースに与えられる。従ってこ
の場合は、正転用パワートランジスタ20a がPWM 信号に
応じてオンされる毎に主電源５，フェイルセーフリレー
回路７，電流検出用抵抗11, 正転用パワートランジスタ
20a,電流検出用抵抗９，直流モータ１，正転用パワート
ランジスタ20b の順に電流が流れ、直流モータ１が正転
駆動される。また、直流モータ１を逆転駆動する場合、
前記PWM変調回路から出力されるPWM 信号が逆転用パワ
ートランジスタ20c のベースに与えられると共に逆転用
パワートランジスタ20d を連続的にオンさせるモータ制
御用連続信号が逆転用パワートランジスタ20d のベース
に与えられる。従ってこの場合は、逆転用パワートラン
ジスタ20c がPWM 信号に応じてオンされる毎に主電源
５，フェイルセーフリレー回路７，電流検出用抵抗11,
逆転用パワートランジスタ20c , 直流モータ１，電流検
出用抵抗９，逆転用パワートランジスタ20d の順に電流
が流れ、直流モータ１が逆転駆動される。
ング装置の動作について説明する。直流モータ１を正転
駆動する場合、前記PWM 変調回路から出力されるモータ
制御用のPWM 信号が正転用パワートランジスタ20aのベ
ースに与えられると共に正転用パワートランジスタ20b
を連続的にオンさせるモータ制御用連続信号が正転用パ
ワートランジスタ20b のベースに与えられる。従ってこ
の場合は、正転用パワートランジスタ20a がPWM 信号に
応じてオンされる毎に主電源５，フェイルセーフリレー
回路７，電流検出用抵抗11, 正転用パワートランジスタ
20a,電流検出用抵抗９，直流モータ１，正転用パワート
ランジスタ20b の順に電流が流れ、直流モータ１が正転
駆動される。また、直流モータ１を逆転駆動する場合、
前記PWM変調回路から出力されるPWM 信号が逆転用パワ
ートランジスタ20c のベースに与えられると共に逆転用
パワートランジスタ20d を連続的にオンさせるモータ制
御用連続信号が逆転用パワートランジスタ20d のベース
に与えられる。従ってこの場合は、逆転用パワートラン
ジスタ20c がPWM 信号に応じてオンされる毎に主電源
５，フェイルセーフリレー回路７，電流検出用抵抗11,
逆転用パワートランジスタ20c , 直流モータ１，電流検
出用抵抗９，逆転用パワートランジスタ20d の順に電流
が流れ、直流モータ１が逆転駆動される。
【０００７】ところが、例えば、直流モータ１を正転駆
動させているときに、パワートランジスタの故障及び配
線の不具合等によって逆転用パワートランジスタ20d が
短絡すると、正転用パワートランジスタ20a がオンされ
た場合に正転用パワートランジスタ20a から逆転用パワ
ートランジスタ20d に過大な短絡電流が流れる。このよ
うな短絡電流が流れると、正転用パワートランジスタ20
a 及び逆転用パワートランジスタ20dの温度が上昇して
これらが破壊されると共にこれらに火災が生じる虞があ
る。
動させているときに、パワートランジスタの故障及び配
線の不具合等によって逆転用パワートランジスタ20d が
短絡すると、正転用パワートランジスタ20a がオンされ
た場合に正転用パワートランジスタ20a から逆転用パワ
ートランジスタ20d に過大な短絡電流が流れる。このよ
うな短絡電流が流れると、正転用パワートランジスタ20
a 及び逆転用パワートランジスタ20dの温度が上昇して
これらが破壊されると共にこれらに火災が生じる虞があ
る。
【０００８】前記短絡電流が生じると、モータ駆動回路
２へ流入する電流が増大するので、制御部８では、短絡
電流に起因する正転用パワートランジスタ20a,20b 及び
逆転用パワートランジスタ20c,20d の破壊及び火災の発
生を防ぐため、過電流検出回路12の検出結果が所定値を
超えるか否を監視し、前記検出結果が所定値を超える場
合は短絡電流が流れたものと見做し、フェイルセーフリ
レー回路７のリレー接点をオフさせてモータ駆動回路２
への給電を断ち、直流モータ１を強制的に停止させるフ
ェイルセーフ動作を実行させていた。
２へ流入する電流が増大するので、制御部８では、短絡
電流に起因する正転用パワートランジスタ20a,20b 及び
逆転用パワートランジスタ20c,20d の破壊及び火災の発
生を防ぐため、過電流検出回路12の検出結果が所定値を
超えるか否を監視し、前記検出結果が所定値を超える場
合は短絡電流が流れたものと見做し、フェイルセーフリ
レー回路７のリレー接点をオフさせてモータ駆動回路２
への給電を断ち、直流モータ１を強制的に停止させるフ
ェイルセーフ動作を実行させていた。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、モータ
駆動回路２の故障を検出すべく前述の如き電流検出用抵
抗11を設けると、常に電流検出用抵抗11による電気エネ
ルギーの損失が生じるという問題があり、また、電流検
出用抵抗11は高価なものであるので装置の製造費用が高
くなるという問題があった。
駆動回路２の故障を検出すべく前述の如き電流検出用抵
抗11を設けると、常に電流検出用抵抗11による電気エネ
ルギーの損失が生じるという問題があり、また、電流検
出用抵抗11は高価なものであるので装置の製造費用が高
くなるという問題があった。
【００１０】本発明は斯かる事情に鑑みてなされたもの
であり、電気エネルギーの損失を生じさせることなくモ
ータの駆動回路の故障の検出を行うことを可能とすると
共に、モータの駆動回路の故障の検出に関する装置の費
用を低減することを可能とする電動パワーステアリング
装置を提供することを目的とする。
であり、電気エネルギーの損失を生じさせることなくモ
ータの駆動回路の故障の検出を行うことを可能とすると
共に、モータの駆動回路の故障の検出に関する装置の費
用を低減することを可能とする電動パワーステアリング
装置を提供することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明に係る電動パワー
ステアリング装置は、１対の正転用スイッチング素子と
１対の逆転用スイッチング素子とからなるブリッジを橋
絡するように、操舵力を補助する直流モータを接続し、
対向位置のスイッチング素子対の選択的導通により直流
モータを正転又は逆転させ、また、各スイッチング素子
対の少なくとも一方のスイッチング素子の導通を断続的
ならしめるようにしたモータ駆動回路を備えた電動パワ
ーステアリング装置において、前記正転用スイッチング
素子と逆転用スイッチング素子との接続点の電位に関す
る第１のしきい値を設定する手段と、前記第１のしきい
値よりも低い第２のしきい値を設定する手段と、前記接
続点の電位の最大値を検出する最大値検出手段と、前記
接続点の電位の最小値を検出する最小値検出手段と、前
記最大値検出手段の検出結果と前記第１のしきい値とを
比較する第１の比較手段と、前記最小値検出手段の検出
結果と前記第２のしきい値とを比較する第２の比較手段
と、前記第１の比較手段の比較結果及び第２の比較手段
の比較結果に基づいて前記モータ駆動回路の故障を判別
する手段とを具備することを特徴とする。
ステアリング装置は、１対の正転用スイッチング素子と
１対の逆転用スイッチング素子とからなるブリッジを橋
絡するように、操舵力を補助する直流モータを接続し、
対向位置のスイッチング素子対の選択的導通により直流
モータを正転又は逆転させ、また、各スイッチング素子
対の少なくとも一方のスイッチング素子の導通を断続的
ならしめるようにしたモータ駆動回路を備えた電動パワ
ーステアリング装置において、前記正転用スイッチング
素子と逆転用スイッチング素子との接続点の電位に関す
る第１のしきい値を設定する手段と、前記第１のしきい
値よりも低い第２のしきい値を設定する手段と、前記接
続点の電位の最大値を検出する最大値検出手段と、前記
接続点の電位の最小値を検出する最小値検出手段と、前
記最大値検出手段の検出結果と前記第１のしきい値とを
比較する第１の比較手段と、前記最小値検出手段の検出
結果と前記第２のしきい値とを比較する第２の比較手段
と、前記第１の比較手段の比較結果及び第２の比較手段
の比較結果に基づいて前記モータ駆動回路の故障を判別
する手段とを具備することを特徴とする。
【００１２】
【作用】モータ駆動回路においては、スイッチング素子
が正常に動作している場合、スイッチング素子が断続的
に導通するので、直流モータにはパルス状の駆動信号が
与えられることとなり、正転用スイッチング素子と逆転
用スイッチング素子との接続点の電位は、その最大値が
モータ駆動回路の電源電圧とほぼ等しく、その最小値が
ほぼ零となる。一方、スイッチング素子に短絡等の故障
が生じると、スイッチング素子に短絡電流が流れ、この
短絡電流によって前記接続点の電位の最大値が低くなる
か又は前記接続点の電位の最小値が高くなる等、前記接
続点の電位の最大値及び最小値が変動する。このような
電位の変動により、最大値検出手段によって検出された
前記接続点の電位の最大値が第１のしきい値を下回った
場合は、スイッチング素子の短絡等の故障によって前記
接続点の電位の最大値が低下した場合であるので、モー
タ駆動回路の故障と判別される。また、最小値検出手段
によって検出された前記接続点の電位の最小値が第２の
しきい値を上回った場合は、スイッチング素子の短絡等
の故障によって前記接続点の電位の最小値が上昇した場
合であるので、モータ駆動回路の故障と判別される。
が正常に動作している場合、スイッチング素子が断続的
に導通するので、直流モータにはパルス状の駆動信号が
与えられることとなり、正転用スイッチング素子と逆転
用スイッチング素子との接続点の電位は、その最大値が
モータ駆動回路の電源電圧とほぼ等しく、その最小値が
ほぼ零となる。一方、スイッチング素子に短絡等の故障
が生じると、スイッチング素子に短絡電流が流れ、この
短絡電流によって前記接続点の電位の最大値が低くなる
か又は前記接続点の電位の最小値が高くなる等、前記接
続点の電位の最大値及び最小値が変動する。このような
電位の変動により、最大値検出手段によって検出された
前記接続点の電位の最大値が第１のしきい値を下回った
場合は、スイッチング素子の短絡等の故障によって前記
接続点の電位の最大値が低下した場合であるので、モー
タ駆動回路の故障と判別される。また、最小値検出手段
によって検出された前記接続点の電位の最小値が第２の
しきい値を上回った場合は、スイッチング素子の短絡等
の故障によって前記接続点の電位の最小値が上昇した場
合であるので、モータ駆動回路の故障と判別される。
【００１３】
【実施例】以下本発明をその実施例を示す図面に基づい
て具体的に説明する。図１は本発明に係る電動パワース
テアリング装置の構成を示す模式的ブロック図である。
て具体的に説明する。図１は本発明に係る電動パワース
テアリング装置の構成を示す模式的ブロック図である。
【００１４】図中１は操舵補助用の直流モータであり、
直流モータ１はモータ駆動回路２によって駆動されるよ
うになっている。モータ駆動回路２は、モータ正転用の
スイッチング素子であるパワーMOS-FET よりなる２つの
正転用FET ２a,２b と、モータ逆転用のスイッチング素
子であるパワーMOS-FET よりなる２つの逆転用FET ２c,
２d とからなるブリッジ回路で構成されている。正転用
FET ２aと逆転用FET２d とは直列接続され、逆転用FET
２cと正転用FET ２b とは直列接続されており、両直列
回路が並列に接続されている。そして、正転用FET ２a
と逆転用FET２d との接続点Ｐ1 と直流モータ１とが電
流検出用抵抗９を介して接続され、、逆転用FET ２c と
正転用FET ２b との接続点Ｐ2 が直流モータ１に接続さ
れている。
直流モータ１はモータ駆動回路２によって駆動されるよ
うになっている。モータ駆動回路２は、モータ正転用の
スイッチング素子であるパワーMOS-FET よりなる２つの
正転用FET ２a,２b と、モータ逆転用のスイッチング素
子であるパワーMOS-FET よりなる２つの逆転用FET ２c,
２d とからなるブリッジ回路で構成されている。正転用
FET ２aと逆転用FET２d とは直列接続され、逆転用FET
２cと正転用FET ２b とは直列接続されており、両直列
回路が並列に接続されている。そして、正転用FET ２a
と逆転用FET２d との接続点Ｐ1 と直流モータ１とが電
流検出用抵抗９を介して接続され、、逆転用FET ２c と
正転用FET ２b との接続点Ｐ2 が直流モータ１に接続さ
れている。
【００１５】また、正転用FET ２a のドレインと逆転用
FET２c のドレインとは、フェイルセーフリレー回路７
を介して主電源５に接続されている。一方、正転用FET
２bのソースと逆転用FET２d のソースとは、接地されて
いる。そして、正転用FET２a,２b 及び逆転用FET ２c,
２d の夫々のゲートは、制御部８に接続されている。
FET２c のドレインとは、フェイルセーフリレー回路７
を介して主電源５に接続されている。一方、正転用FET
２bのソースと逆転用FET２d のソースとは、接地されて
いる。そして、正転用FET２a,２b 及び逆転用FET ２c,
２d の夫々のゲートは、制御部８に接続されている。
【００１６】前記接続点Ｐ1 は、該接続点Ｐ1 における
電位の最大値及び最小値が所定の範囲内にあるか否かを
判別する第１信号レベル検出比較回路３を介して制御部
８に接続されており、前記接続点Ｐ2 は該接続点Ｐ2 に
おける電位の最大値及び最小値を検出し、これらの検出
結果が所定の範囲内にあるか否かを判別する第２信号レ
ベル検出比較回路４を介して制御部８に接続されてい
る。
電位の最大値及び最小値が所定の範囲内にあるか否かを
判別する第１信号レベル検出比較回路３を介して制御部
８に接続されており、前記接続点Ｐ2 は該接続点Ｐ2 に
おける電位の最大値及び最小値を検出し、これらの検出
結果が所定の範囲内にあるか否かを判別する第２信号レ
ベル検出比較回路４を介して制御部８に接続されてい
る。
【００１７】第１信号レベル検出比較回路３は、接続点
Ｐ1 における電位を検出してこの検出結果と所定の第１
のしきい値とを比較する最大値検出比較回路31と、接続
点Ｐ 1 における電位を検出してこの検出結果と所定の第
２のしきい値とを比較する最小値検出比較回路32とで構
成されており、接続点Ｐ1 は、制御部８と各別に接続さ
れた最大値検出比較回路31及び最小値検出比較回路32を
介して制御部８に接続されている。最大値検出比較回路
31は、ダイオード311,抵抗312,コンデンサ313,抵抗314,
抵抗315 及び第１コンパレータ316 にて構成されてお
り、最小値検出比較回路32は、ダイオード321,抵抗322,
コンデンサ323,抵抗324,抵抗325 及び第２コンパレータ
326 にて構成されている。
Ｐ1 における電位を検出してこの検出結果と所定の第１
のしきい値とを比較する最大値検出比較回路31と、接続
点Ｐ 1 における電位を検出してこの検出結果と所定の第
２のしきい値とを比較する最小値検出比較回路32とで構
成されており、接続点Ｐ1 は、制御部８と各別に接続さ
れた最大値検出比較回路31及び最小値検出比較回路32を
介して制御部８に接続されている。最大値検出比較回路
31は、ダイオード311,抵抗312,コンデンサ313,抵抗314,
抵抗315 及び第１コンパレータ316 にて構成されてお
り、最小値検出比較回路32は、ダイオード321,抵抗322,
コンデンサ323,抵抗324,抵抗325 及び第２コンパレータ
326 にて構成されている。
【００１８】次に、第１信号レベル検出比較回路３の最
大値検出比較回路31の構成について説明する。最大値検
出比較回路31においては、ダイオード311 のアノードを
抵抗312 の一端と接続すると共にそのカソードを抵抗31
2 の他端と接続してなる、ダイオード311 と抵抗312 と
の並列回路の一端が接続点Ｐ1 と接続されている。前記
ダイオード311 と抵抗312 との並列回路の他端は、一端
を接地したコンデンサ313 の他端及び第１コンパレータ
316 の正側入力端子と接続されている。また、抵抗314
の一端は、その一端を接地した抵抗315 の他端と直列接
続されており、抵抗314 の他端はフェイルセーフリレー
回路７を介して主電源５に接続されている。さらに、抵
抗314 と抵抗315 との接続点Ｐ3 は前記第１コンパレー
タ316 の負側入力端子と接続されている。第１コンパレ
ータ316 の出力端子は制御部８の入力端子と接続されて
いる。
大値検出比較回路31の構成について説明する。最大値検
出比較回路31においては、ダイオード311 のアノードを
抵抗312 の一端と接続すると共にそのカソードを抵抗31
2 の他端と接続してなる、ダイオード311 と抵抗312 と
の並列回路の一端が接続点Ｐ1 と接続されている。前記
ダイオード311 と抵抗312 との並列回路の他端は、一端
を接地したコンデンサ313 の他端及び第１コンパレータ
316 の正側入力端子と接続されている。また、抵抗314
の一端は、その一端を接地した抵抗315 の他端と直列接
続されており、抵抗314 の他端はフェイルセーフリレー
回路７を介して主電源５に接続されている。さらに、抵
抗314 と抵抗315 との接続点Ｐ3 は前記第１コンパレー
タ316 の負側入力端子と接続されている。第１コンパレ
ータ316 の出力端子は制御部８の入力端子と接続されて
いる。
【００１９】次に、第１信号レベル検出比較回路３の最
小値検出比較回路32の構成について説明する。最小値検
出比較回路32においては、ダイオード321 のカソードを
抵抗322 の一端と接続すると共にそのアノードを抵抗32
2 の他端と接続してなる、ダイオード321 と抵抗322 と
の並列回路の一端が接続点Ｐ1 と接続されている。前記
ダイオード321 と抵抗322 との並列回路の他端は、一端
を接地したコンデンサ323 の他端及び第２コンパレータ
326 の正側入力端子と接続されている。また、抵抗324
の一端は、その一端を接地した抵抗325 の他端と直列接
続されており、抵抗324 の他端はフェイルセーフリレー
回路７を介して主電源５に接続されている。さらに、抵
抗324 と抵抗325 との接続点Ｐ4 は前記第２コンパレー
タ326 の負側入力端子と接続されている。第２コンパレ
ータ326 の出力端子は制御部８の入力端子と接続されて
いる。
小値検出比較回路32の構成について説明する。最小値検
出比較回路32においては、ダイオード321 のカソードを
抵抗322 の一端と接続すると共にそのアノードを抵抗32
2 の他端と接続してなる、ダイオード321 と抵抗322 と
の並列回路の一端が接続点Ｐ1 と接続されている。前記
ダイオード321 と抵抗322 との並列回路の他端は、一端
を接地したコンデンサ323 の他端及び第２コンパレータ
326 の正側入力端子と接続されている。また、抵抗324
の一端は、その一端を接地した抵抗325 の他端と直列接
続されており、抵抗324 の他端はフェイルセーフリレー
回路７を介して主電源５に接続されている。さらに、抵
抗324 と抵抗325 との接続点Ｐ4 は前記第２コンパレー
タ326 の負側入力端子と接続されている。第２コンパレ
ータ326 の出力端子は制御部８の入力端子と接続されて
いる。
【００２０】次に、第２信号レベル検出比較回路４の最
大値検出比較回路41の構成について説明する。最大値検
出比較回路41は前述の如き最大値検出比較回路31の構成
と同一の回路構成であり、接続点Ｐ2 における電位の最
大値を検出し、この検出結果と所定の第１のしきい値と
を比較する。最大値検出比較回路41においては、ダイオ
ード411 のアノードを抵抗412 の一端と接続すると共に
そのカソードを抵抗412 の他端と接続してなる、ダイオ
ード411 と抵抗412 との並列回路の一端が接続点Ｐ2 と
接続されている。前記ダイオード411と抵抗412 との並
列回路の他端は、一端を接地したコンデンサ413 の他端
及び第３コンパレータ416 の正側入力端子と接続されて
いる。また、抵抗414 の一端は、その一端を接地した抵
抗415 の他端と直列接続されており、抵抗414 の他端は
フェイルセーフリレー７回路を介して主電源５に接続さ
れている。さらに、抵抗414 と抵抗415 との接続点Ｐ5
は前記第３コンパレータ416 の負側入力端子と接続され
ている。第３コンパレータ416 の出力端子は制御部８の
入力端子と接続されている。
大値検出比較回路41の構成について説明する。最大値検
出比較回路41は前述の如き最大値検出比較回路31の構成
と同一の回路構成であり、接続点Ｐ2 における電位の最
大値を検出し、この検出結果と所定の第１のしきい値と
を比較する。最大値検出比較回路41においては、ダイオ
ード411 のアノードを抵抗412 の一端と接続すると共に
そのカソードを抵抗412 の他端と接続してなる、ダイオ
ード411 と抵抗412 との並列回路の一端が接続点Ｐ2 と
接続されている。前記ダイオード411と抵抗412 との並
列回路の他端は、一端を接地したコンデンサ413 の他端
及び第３コンパレータ416 の正側入力端子と接続されて
いる。また、抵抗414 の一端は、その一端を接地した抵
抗415 の他端と直列接続されており、抵抗414 の他端は
フェイルセーフリレー７回路を介して主電源５に接続さ
れている。さらに、抵抗414 と抵抗415 との接続点Ｐ5
は前記第３コンパレータ416 の負側入力端子と接続され
ている。第３コンパレータ416 の出力端子は制御部８の
入力端子と接続されている。
【００２１】次に、第２信号レベル検出比較回路４の最
小値検出比較回路42の構成について説明する。最小値検
出比較回路42は前述の如き最小値検出比較回路32の構成
と同一の回路構成であり、接続点Ｐ2 における電位の最
小値を検出し、この検出結果と所定の第２のしきい値と
を比較する。最小値検出比較回路42においては、ダイオ
ード421 のカソードを抵抗422 の一端と接続すると共に
そのアノードを抵抗422 の他端と接続してなる、ダイオ
ード421 と抵抗422 との並列回路の一端が接続点Ｐ2 と
接続されている。前記ダイオード421と抵抗422 との並
列回路の他端は、一端を接地したコンデンサ423 の他端
及び第４コンパレータ426 の正側入力端子と接続されて
いる。また、抵抗424 の一端は、その一端を接地した抵
抗425 の他端と直列接続されており、抵抗424 の他端は
フェイルセーフリレー回路７を介して主電源５に接続さ
れている。さらに、抵抗424 と抵抗425 との接続点Ｐ6
は前記第４コンパレータ426 の負側入力端子と接続され
ている。第４コンパレータ426 の出力端子は制御部８の
入力端子と接続されている。
小値検出比較回路42の構成について説明する。最小値検
出比較回路42は前述の如き最小値検出比較回路32の構成
と同一の回路構成であり、接続点Ｐ2 における電位の最
小値を検出し、この検出結果と所定の第２のしきい値と
を比較する。最小値検出比較回路42においては、ダイオ
ード421 のカソードを抵抗422 の一端と接続すると共に
そのアノードを抵抗422 の他端と接続してなる、ダイオ
ード421 と抵抗422 との並列回路の一端が接続点Ｐ2 と
接続されている。前記ダイオード421と抵抗422 との並
列回路の他端は、一端を接地したコンデンサ423 の他端
及び第４コンパレータ426 の正側入力端子と接続されて
いる。また、抵抗424 の一端は、その一端を接地した抵
抗425 の他端と直列接続されており、抵抗424 の他端は
フェイルセーフリレー回路７を介して主電源５に接続さ
れている。さらに、抵抗424 と抵抗425 との接続点Ｐ6
は前記第４コンパレータ426 の負側入力端子と接続され
ている。第４コンパレータ426 の出力端子は制御部８の
入力端子と接続されている。
【００２２】また、フェイルセーフリレー回路７は、そ
れをオンした場合に主電源５からモータ駆動回路２、最
大値検出比較回路31,41 及び最小値検出比較回路32,42
へ給電させ、それをオフした場合に給電を断つリレー接
点（図示せず）を備えており、該リレー接点の動作は制
御部８によって制御されるようになっている。
れをオンした場合に主電源５からモータ駆動回路２、最
大値検出比較回路31,41 及び最小値検出比較回路32,42
へ給電させ、それをオフした場合に給電を断つリレー接
点（図示せず）を備えており、該リレー接点の動作は制
御部８によって制御されるようになっている。
【００２３】制御部８は、図示しないトルクセンサ及び
車速センサの検出結果に基づいてモータ１の操舵力補助
量を演算する操舵補助量制御を行うと共に、前記トルク
センサ，車速センサ及びモータ駆動回路２等のパワース
テアリング装置の故障を検出した場合に前記フェイルセ
ーフリレー回路７のリレー接点をオフにするフェイルセ
ーフ制御を行うマイクロコンピュータ（図示せず）と、
該マイクロコンピュータによって求められた操舵力補助
量に応じたPWM 出力（以下PWM 信号という）を得るPWM
変調回路（図示せず）とを備えている。前記PWM 変調回
路は、三角波発生回路と、該三角波発生回路の出力と操
舵力補助量指令信号とを比較してモータ制御用PWM 信号
を出力する比較回路とからなる。
車速センサの検出結果に基づいてモータ１の操舵力補助
量を演算する操舵補助量制御を行うと共に、前記トルク
センサ，車速センサ及びモータ駆動回路２等のパワース
テアリング装置の故障を検出した場合に前記フェイルセ
ーフリレー回路７のリレー接点をオフにするフェイルセ
ーフ制御を行うマイクロコンピュータ（図示せず）と、
該マイクロコンピュータによって求められた操舵力補助
量に応じたPWM 出力（以下PWM 信号という）を得るPWM
変調回路（図示せず）とを備えている。前記PWM 変調回
路は、三角波発生回路と、該三角波発生回路の出力と操
舵力補助量指令信号とを比較してモータ制御用PWM 信号
を出力する比較回路とからなる。
【００２４】次に、前述の如く構成された電動パワース
テアリング装置の動作について説明する。直流モータ１
を正転させる場合、前記PWM 変調回路から出力されるモ
ータ制御用のPWM 信号が正転用FET ２a のゲートに与え
られ、これと同時に正転用FET ２b を連続的にオンさせ
るモータ制御用連続信号が正転用FET ２b のゲートに与
えられる。従ってこの場合は、正転用FET ２a がPWM 信
号に応じてオンされる毎に主電源５，フェイルセーフリ
レー回路７，正転用FET ２a,電流検出用抵抗９，直流モ
ータ１，正転用FET ２bの順に電流が流れ、直流モータ
１が正転駆動される。また、直流モータ１を逆転させる
場合、前記PWM 変調回路から出力されるPWM 信号が逆転
用FET ２c のゲートに与えられ、これと同時に逆転用FE
T２d を連続的にオンさせるモータ制御用連続信号が逆
転用FET ２d のゲートに与えられる。従ってこの場合
は、逆転用FET ２c がPWM 信号に応じてオンされる毎に
主電源５，フェイルセーフリレー回路７，逆転用FET ２
c,直流モータ１，電流検出用抵抗９，逆転用FET ２d の
順に電流が流れ、直流モータ１が逆転駆動される。即
ち、直流モータ１を正転駆動又は逆転駆動させる場合、
直流モータ１には、PWM信号に応じたパルス状のモータ
駆動電圧が与えられることになる。
テアリング装置の動作について説明する。直流モータ１
を正転させる場合、前記PWM 変調回路から出力されるモ
ータ制御用のPWM 信号が正転用FET ２a のゲートに与え
られ、これと同時に正転用FET ２b を連続的にオンさせ
るモータ制御用連続信号が正転用FET ２b のゲートに与
えられる。従ってこの場合は、正転用FET ２a がPWM 信
号に応じてオンされる毎に主電源５，フェイルセーフリ
レー回路７，正転用FET ２a,電流検出用抵抗９，直流モ
ータ１，正転用FET ２bの順に電流が流れ、直流モータ
１が正転駆動される。また、直流モータ１を逆転させる
場合、前記PWM 変調回路から出力されるPWM 信号が逆転
用FET ２c のゲートに与えられ、これと同時に逆転用FE
T２d を連続的にオンさせるモータ制御用連続信号が逆
転用FET ２d のゲートに与えられる。従ってこの場合
は、逆転用FET ２c がPWM 信号に応じてオンされる毎に
主電源５，フェイルセーフリレー回路７，逆転用FET ２
c,直流モータ１，電流検出用抵抗９，逆転用FET ２d の
順に電流が流れ、直流モータ１が逆転駆動される。即
ち、直流モータ１を正転駆動又は逆転駆動させる場合、
直流モータ１には、PWM信号に応じたパルス状のモータ
駆動電圧が与えられることになる。
【００２５】前述の如く直流モータ１が駆動される場
合、第１信号レベル検出比較回路３では、接続点Ｐ1 に
おけるモータ端子の電位が検出され、第２信号レベル検
出比較回路４では、接続点Ｐ2 におけるモータ端子の電
位が検出される。この第１信号レベル検出比較回路３及
び第２信号レベル検出比較回路４の動作を、第１信号レ
ベル検出比較回路３を例にとって説明する。
合、第１信号レベル検出比較回路３では、接続点Ｐ1 に
おけるモータ端子の電位が検出され、第２信号レベル検
出比較回路４では、接続点Ｐ2 におけるモータ端子の電
位が検出される。この第１信号レベル検出比較回路３及
び第２信号レベル検出比較回路４の動作を、第１信号レ
ベル検出比較回路３を例にとって説明する。
【００２６】図２は直流モータ１に与えられるモータ駆
動信号の波形と、最大値検出比較回路31にて検出され
る、接続点Ｐ1 における最大電圧値の波形及び最小値検
出比較回路32にて検出される、接続点Ｐ2 における最小
電圧値の波形との関係を示す波形図であり、図中ａは直
流モータ１に与えられるモータ駆動信号、図中ｂは最大
値検出比較回路31にて検出されるモータ駆動信号の最大
電圧値の検出信号、図中ｃは最小値検出比較回路32にて
検出されるモータ駆動信号の最小電圧値の検出信号を夫
々示している。
動信号の波形と、最大値検出比較回路31にて検出され
る、接続点Ｐ1 における最大電圧値の波形及び最小値検
出比較回路32にて検出される、接続点Ｐ2 における最小
電圧値の波形との関係を示す波形図であり、図中ａは直
流モータ１に与えられるモータ駆動信号、図中ｂは最大
値検出比較回路31にて検出されるモータ駆動信号の最大
電圧値の検出信号、図中ｃは最小値検出比較回路32にて
検出されるモータ駆動信号の最小電圧値の検出信号を夫
々示している。
【００２７】第１信号レベル検出比較回路３の最大値検
出比較回路31では、直流モータ１が駆動されると、接続
点Ｐ1 からモータ駆動信号がダイオード311 を介してコ
ンデンサ313 に与えられる。コンデンサ313 は、モータ
駆動信号ａの波形の山の部分が与えられた場合は、その
モータ駆動信号ａの最大電圧値ＶMAX まで充電し、モー
タ駆動信号ａの波形の谷の部分が与えられた場合は、充
電した電圧を、抵抗312 を介して徐々に放電する。そし
て、このような充電及び放電が繰り返され、モータ駆動
信号ａの最大電圧値ＶMAX の検出信号ｂが現れる。第１
コンパレータ316 の正側入力端子には、このようなモー
タ駆動信号ａの最大電圧値ＶMAX を表す検出信号ｂが与
えられる。また、第１コンパレータ316 の負側入力端子
には、抵抗314 の端子の電位が基準電圧値ＶS1として与
えられる。この基準電圧ＶS1は、モータ駆動信号の最大
電圧値の検出信号に基づいてモータ駆動回路２の故障を
検出するための最大電圧値ＶMAX のしきい値として予め
適正な値に設定される。第１コンパレータ316 では、前
記最大電圧値ＶMAX の検出信号ｂから前記基準電圧値Ｖ
S1を減算し、その減算結果が正の値である場合（ＶMAX
の検出信号ｂ＞ＶS1）は、出力信号をハイレベルとし、
その減算結果がそれ以外である場合（ＶMAX の検出信号
ｂ≦ＶS1）は、出力信号をローレベルとする。
出比較回路31では、直流モータ１が駆動されると、接続
点Ｐ1 からモータ駆動信号がダイオード311 を介してコ
ンデンサ313 に与えられる。コンデンサ313 は、モータ
駆動信号ａの波形の山の部分が与えられた場合は、その
モータ駆動信号ａの最大電圧値ＶMAX まで充電し、モー
タ駆動信号ａの波形の谷の部分が与えられた場合は、充
電した電圧を、抵抗312 を介して徐々に放電する。そし
て、このような充電及び放電が繰り返され、モータ駆動
信号ａの最大電圧値ＶMAX の検出信号ｂが現れる。第１
コンパレータ316 の正側入力端子には、このようなモー
タ駆動信号ａの最大電圧値ＶMAX を表す検出信号ｂが与
えられる。また、第１コンパレータ316 の負側入力端子
には、抵抗314 の端子の電位が基準電圧値ＶS1として与
えられる。この基準電圧ＶS1は、モータ駆動信号の最大
電圧値の検出信号に基づいてモータ駆動回路２の故障を
検出するための最大電圧値ＶMAX のしきい値として予め
適正な値に設定される。第１コンパレータ316 では、前
記最大電圧値ＶMAX の検出信号ｂから前記基準電圧値Ｖ
S1を減算し、その減算結果が正の値である場合（ＶMAX
の検出信号ｂ＞ＶS1）は、出力信号をハイレベルとし、
その減算結果がそれ以外である場合（ＶMAX の検出信号
ｂ≦ＶS1）は、出力信号をローレベルとする。
【００２８】また、第１信号レベル検出比較回路３の最
小値検出比較回路32では、直流モータ１が駆動される
と、接続点Ｐ1 からモータ駆動信号ａが抵抗322 を介し
てコンデンサ323 に与えられる。コンデンサ323 では、
モータ駆動信号ａの波形の山の部分が与えられた場合
は、徐々に充電し、モータ駆動信号ａの波形の谷の部分
が与えられた場合は、充電した電圧を、ダイオード321
を介して急激に放電する。そして、このような充電及び
放電が繰り返され、モータ駆動信号ａの最小電圧値Ｖ
MIN の検出信号ｃが現れる。第２コンパレータ326 の正
側入力端子には、このようなモータ駆動信号ａの最小電
圧値ＶMIN を表す検出信号ｃが与えられる。また、第２
コンパレータ326 の負側入力端子には、抵抗324 の端子
の電位が基準電圧値ＶS2として与えられる。この基準電
圧ＶS2は、モータ駆動信号ａの最小電圧値ＶMINの検出
信号ｃに基づいてモータ駆動回路２の故障を検出するた
めの最小電圧値ＶMIN のしきい値として予め適正な値に
設定される。第２コンパレータ326 では、前記最小電圧
値ＶMIN の検出信号ｃから前記基準電圧値ＶS2を減算
し、その減算結果が負の値である場合（ＶMIN の検出信
号ｃ＜ＶS2）は、出力信号をローレベルとし、その減算
結果がそれ以外である場合（ＶMIN の検出信号ｃ≧
ＶS2）は、出力信号をハイレベルとする。
小値検出比較回路32では、直流モータ１が駆動される
と、接続点Ｐ1 からモータ駆動信号ａが抵抗322 を介し
てコンデンサ323 に与えられる。コンデンサ323 では、
モータ駆動信号ａの波形の山の部分が与えられた場合
は、徐々に充電し、モータ駆動信号ａの波形の谷の部分
が与えられた場合は、充電した電圧を、ダイオード321
を介して急激に放電する。そして、このような充電及び
放電が繰り返され、モータ駆動信号ａの最小電圧値Ｖ
MIN の検出信号ｃが現れる。第２コンパレータ326 の正
側入力端子には、このようなモータ駆動信号ａの最小電
圧値ＶMIN を表す検出信号ｃが与えられる。また、第２
コンパレータ326 の負側入力端子には、抵抗324 の端子
の電位が基準電圧値ＶS2として与えられる。この基準電
圧ＶS2は、モータ駆動信号ａの最小電圧値ＶMINの検出
信号ｃに基づいてモータ駆動回路２の故障を検出するた
めの最小電圧値ＶMIN のしきい値として予め適正な値に
設定される。第２コンパレータ326 では、前記最小電圧
値ＶMIN の検出信号ｃから前記基準電圧値ＶS2を減算
し、その減算結果が負の値である場合（ＶMIN の検出信
号ｃ＜ＶS2）は、出力信号をローレベルとし、その減算
結果がそれ以外である場合（ＶMIN の検出信号ｃ≧
ＶS2）は、出力信号をハイレベルとする。
【００２９】また、第２信号レベル検出比較回路４の最
大値検出比較回路41は、第１信号レベル検出比較回路３
の最大値検出比較回路31と同一の動作を行い、第２信号
レベル検出比較回路４の最小値検出比較回路42は、第１
信号レベル検出比較回路３の最小値検出比較回路32と同
一の動作を行う。
大値検出比較回路41は、第１信号レベル検出比較回路３
の最大値検出比較回路31と同一の動作を行い、第２信号
レベル検出比較回路４の最小値検出比較回路42は、第１
信号レベル検出比較回路３の最小値検出比較回路32と同
一の動作を行う。
【００３０】図３はモータ駆動回路２が正常に動作して
いる場合の正転用FET ２a と逆転用FET ２d との接続点
Ｐ1 におけるモータ駆動信号の波形を示す波形図であ
り、縦軸に電圧値、横軸に時間をとっている。図３に示
される如くモータ駆動回路２が正常に動作している場合
は、モータ駆動信号の最大電圧値ＶMAX は基準電圧値Ｖ
S1よりも大きく、また、その最小電圧値ＶMIN は基準電
圧値ＶS2よりも小さい。
いる場合の正転用FET ２a と逆転用FET ２d との接続点
Ｐ1 におけるモータ駆動信号の波形を示す波形図であ
り、縦軸に電圧値、横軸に時間をとっている。図３に示
される如くモータ駆動回路２が正常に動作している場合
は、モータ駆動信号の最大電圧値ＶMAX は基準電圧値Ｖ
S1よりも大きく、また、その最小電圧値ＶMIN は基準電
圧値ＶS2よりも小さい。
【００３１】次に、モータ駆動回路２が故障した場合の
モータ駆動信号の変化について説明する。モータ駆動回
路２の正転用FET ２a,２b 及び逆転用FET ２c,２d の何
れかが故障して短絡した場合、モータ駆動回路２におけ
るモータ駆動信号に異常が生じる。
モータ駆動信号の変化について説明する。モータ駆動回
路２の正転用FET ２a,２b 及び逆転用FET ２c,２d の何
れかが故障して短絡した場合、モータ駆動回路２におけ
るモータ駆動信号に異常が生じる。
【００３２】図４は直流モータ１の正転駆動時において
逆転用FET ２c が短絡した場合の正転用FET ２a と逆転
用FET ２d との接続点Ｐ1 におけるモータ駆動信号の波
形を示す波形図であり、縦軸に電圧値、横軸に時間をと
っている。直流モータ１の正転駆動時において逆転用FE
T ２c が短絡した場合、正転用FET ２a がオンとなった
状態では、接続点Ｐ1 の電位がほぼ電源電圧と等しくな
り、モータ駆動信号の最大電圧値ＶMAX は基準電圧値Ｖ
S1よりも大きくなる。一方、正転用FET ２a がオフとな
った状態では、逆転用FET ２c と正転用FET ２b とに短
絡電流が流れるため接続点Ｐ1 の電位は逆転用FET ２c
のオン抵抗と正転用FET ２b のオン抵抗とで分圧された
電圧値となるためモータ駆動信号の最小電圧値ＶMIN は
基準電圧値ＶS2よりも大きい値となり、第２コンパレー
タ326 の出力がハイレベルとなる。
逆転用FET ２c が短絡した場合の正転用FET ２a と逆転
用FET ２d との接続点Ｐ1 におけるモータ駆動信号の波
形を示す波形図であり、縦軸に電圧値、横軸に時間をと
っている。直流モータ１の正転駆動時において逆転用FE
T ２c が短絡した場合、正転用FET ２a がオンとなった
状態では、接続点Ｐ1 の電位がほぼ電源電圧と等しくな
り、モータ駆動信号の最大電圧値ＶMAX は基準電圧値Ｖ
S1よりも大きくなる。一方、正転用FET ２a がオフとな
った状態では、逆転用FET ２c と正転用FET ２b とに短
絡電流が流れるため接続点Ｐ1 の電位は逆転用FET ２c
のオン抵抗と正転用FET ２b のオン抵抗とで分圧された
電圧値となるためモータ駆動信号の最小電圧値ＶMIN は
基準電圧値ＶS2よりも大きい値となり、第２コンパレー
タ326 の出力がハイレベルとなる。
【００３３】図５は直流モータ１の正転駆動時において
逆転用FET ２d が短絡した場合の正転用FET ２a と逆転
用FET ２d との接続点Ｐ1 におけるモータ駆動信号の波
形を示す波形図であり、縦軸に電圧値、横軸に時間をと
っている。直流モータ１の正転駆動時において逆転用FE
T ２d が短絡した場合、正転用FET ２a がオフとなった
状態では、正常時と同様にモータ駆動信号の最小電圧値
ＶMIN は基準電圧値ＶS2よりも小さい。一方、正転用FE
T ２a がオンとなった状態では、逆転用FET ２d が短絡
しており、正転用FET ２a , 逆転用FET ２d の順に短絡
電流が流れる。このため、正転用FET ２a のオン抵抗と
逆転用FET ２d のオン抵抗とで分圧された電圧値がモー
タ駆動信号の最大電圧値ＶMAX であり、この場合の、最
大電圧値ＶMAX は基準電圧値ＶS1よりも小さい値とな
り、第１コンパレータ316 の出力がローレベルとなる。
逆転用FET ２d が短絡した場合の正転用FET ２a と逆転
用FET ２d との接続点Ｐ1 におけるモータ駆動信号の波
形を示す波形図であり、縦軸に電圧値、横軸に時間をと
っている。直流モータ１の正転駆動時において逆転用FE
T ２d が短絡した場合、正転用FET ２a がオフとなった
状態では、正常時と同様にモータ駆動信号の最小電圧値
ＶMIN は基準電圧値ＶS2よりも小さい。一方、正転用FE
T ２a がオンとなった状態では、逆転用FET ２d が短絡
しており、正転用FET ２a , 逆転用FET ２d の順に短絡
電流が流れる。このため、正転用FET ２a のオン抵抗と
逆転用FET ２d のオン抵抗とで分圧された電圧値がモー
タ駆動信号の最大電圧値ＶMAX であり、この場合の、最
大電圧値ＶMAX は基準電圧値ＶS1よりも小さい値とな
り、第１コンパレータ316 の出力がローレベルとなる。
【００３４】次に、制御部８におけるモータ駆動回路２
の故障監視制御について説明する。図６は制御部８にお
けるモータ駆動回路２の故障監視制御の処理手順を示す
フローチャートである。まず、演算周期を定めるタイマ
の計時値が設定値になったか否を判別する（ステップS
1) 。タイマの計時値が設定値になっていないと判別さ
れた場合は、リターンし、一方、タイマの計時値が設定
値になっていると判別された場合は、PWM 信号のデュー
ティ比Ｕが第１設定値よりも大きく第２設定値よりも小
さい値であるか否かを判別する（ステップS2) 。
の故障監視制御について説明する。図６は制御部８にお
けるモータ駆動回路２の故障監視制御の処理手順を示す
フローチャートである。まず、演算周期を定めるタイマ
の計時値が設定値になったか否を判別する（ステップS
1) 。タイマの計時値が設定値になっていないと判別さ
れた場合は、リターンし、一方、タイマの計時値が設定
値になっていると判別された場合は、PWM 信号のデュー
ティ比Ｕが第１設定値よりも大きく第２設定値よりも小
さい値であるか否かを判別する（ステップS2) 。
【００３５】ステップS2においてデューティ比Ｕが第１
設定値よりも大きく第２設定値よりも小さい値ではない
と判別された場合は、リターンし、一方、デューティ比
Ｕが第１設定値よりも大きく第２設定値よりも小さい値
であると判別された場合は、直流モータ１の回転方向を
判別する（ステップS3) 。
設定値よりも大きく第２設定値よりも小さい値ではない
と判別された場合は、リターンし、一方、デューティ比
Ｕが第１設定値よりも大きく第２設定値よりも小さい値
であると判別された場合は、直流モータ１の回転方向を
判別する（ステップS3) 。
【００３６】ステップS3において直流モータ１が正転し
ていると判別された場合は、第１コンパレータ316 の出
力CP1 がハイレベル（Ｈ）であり、且つ第２コンパレー
タ326 の出力CP2 がローレベル（Ｌ）であるか否を判別
する（ステップS4) 。
ていると判別された場合は、第１コンパレータ316 の出
力CP1 がハイレベル（Ｈ）であり、且つ第２コンパレー
タ326 の出力CP2 がローレベル（Ｌ）であるか否を判別
する（ステップS4) 。
【００３７】ステップS4において出力CP1 がハイレベル
であり、且つ出力CP2 がローレベルであると判別された
場合、即ちモータ駆動回路２が正常である場合は、フェ
イルセーフリレー回路７を動作させるために計数を行う
ＮＧカウンタの値をクリアする（ステップS5) 。一方、
ステップS4において出力CP1 がハイレベルであり、且つ
出力CP2 がローレベルであるという条件が満たされてい
ないと判別された場合、即ちモータ駆動回路２が故障し
た場合は、前記ＮＧカウンタの計数値を１カウント増加
させ（ステップS6) 、ＮＧカウンタの計数値が予め定め
られた設定値を超えたか否を判別する（ステップS7) 。
であり、且つ出力CP2 がローレベルであると判別された
場合、即ちモータ駆動回路２が正常である場合は、フェ
イルセーフリレー回路７を動作させるために計数を行う
ＮＧカウンタの値をクリアする（ステップS5) 。一方、
ステップS4において出力CP1 がハイレベルであり、且つ
出力CP2 がローレベルであるという条件が満たされてい
ないと判別された場合、即ちモータ駆動回路２が故障し
た場合は、前記ＮＧカウンタの計数値を１カウント増加
させ（ステップS6) 、ＮＧカウンタの計数値が予め定め
られた設定値を超えたか否を判別する（ステップS7) 。
【００３８】ステップS7においてＮＧカウンタの計数値
が設定値を超えていないと判別された場合は、リターン
し、一方、ステップS7においてＮＧカウンタの計数値が
設定値を超えたと判別された場合は、前述の如きフェイ
ルセーフ処理を行う（ステップS8) 。
が設定値を超えていないと判別された場合は、リターン
し、一方、ステップS7においてＮＧカウンタの計数値が
設定値を超えたと判別された場合は、前述の如きフェイ
ルセーフ処理を行う（ステップS8) 。
【００３９】また、ステップS3において直流モータ１が
逆転していると判別された場合は、第３コンパレータ41
6 の出力CP3 がハイレベル（Ｈ）であり、且つ第４コン
パレータ426 の出力CP4 がローレベル（Ｌ）であるか否
を判別する（ステップS9) 。
逆転していると判別された場合は、第３コンパレータ41
6 の出力CP3 がハイレベル（Ｈ）であり、且つ第４コン
パレータ426 の出力CP4 がローレベル（Ｌ）であるか否
を判別する（ステップS9) 。
【００４０】ステップS9において出力CP3 がハイレベル
であり、且つ出力CP4 がローレベルであると判別された
場合、即ちモータ駆動回路２が正常である場合は、フェ
イルセーフリレー回路７を動作させるために計数を行う
ＮＧカウンタの値をクリアする（ステップS10)。一方、
ステップS9において出力CP3 がハイレベルであり、且つ
出力CP4 がローレベルであるという条件が満たされてい
ないと判別された場合、即ちモータ駆動回路２が故障し
た場合は、前記ＮＧカウンタの計数値を１カウント増加
させ（ステップS11)、ＮＧカウンタの計数値が予め定め
られた設定値を超えたか否を判別する（ステップS12)。
であり、且つ出力CP4 がローレベルであると判別された
場合、即ちモータ駆動回路２が正常である場合は、フェ
イルセーフリレー回路７を動作させるために計数を行う
ＮＧカウンタの値をクリアする（ステップS10)。一方、
ステップS9において出力CP3 がハイレベルであり、且つ
出力CP4 がローレベルであるという条件が満たされてい
ないと判別された場合、即ちモータ駆動回路２が故障し
た場合は、前記ＮＧカウンタの計数値を１カウント増加
させ（ステップS11)、ＮＧカウンタの計数値が予め定め
られた設定値を超えたか否を判別する（ステップS12)。
【００４１】ステップS12 においてＮＧカウンタの計数
値が設定値を超えていないと判別された場合は、リター
ンし、一方、ステップS12 においてＮＧカウンタの計数
値が設定値を超えたと判別された場合は、前述の如きフ
ェイルセーフ処理を行う（ステップS13)。
値が設定値を超えていないと判別された場合は、リター
ンし、一方、ステップS12 においてＮＧカウンタの計数
値が設定値を超えたと判別された場合は、前述の如きフ
ェイルセーフ処理を行う（ステップS13)。
【００４２】このように、本発明にあっては、直流モー
タ１を正転駆動している場合は、正転用FET ２a と逆転
用FET ２d との接続点Ｐ1 におけるモータ駆動信号の最
大電圧値ＶMAX 及び最小電圧値ＶMIN を検出し、最大電
圧値ＶMAX が基準電圧値ＶS1よりも小さい場合と、最小
電圧値ＶMIN が基準電圧値ＶS2よりも大きい場合とがモ
ータ駆動回路２の故障と判別される。また、直流モータ
１を逆転駆動している場合は、逆転用FET ２c と正転用
FET ２b との接続点Ｐ2 におけるモータ駆動信号の最大
電圧値ＶMAX 及び最小電圧値ＶMIN を検出し、最大電圧
値ＶMAX が基準電圧値ＶS1よりも小さい場合と、最小電
圧値ＶMIN が基準電圧値ＶS2よりも大きい場合とがモー
タ駆動回路２の故障と判別される。
タ１を正転駆動している場合は、正転用FET ２a と逆転
用FET ２d との接続点Ｐ1 におけるモータ駆動信号の最
大電圧値ＶMAX 及び最小電圧値ＶMIN を検出し、最大電
圧値ＶMAX が基準電圧値ＶS1よりも小さい場合と、最小
電圧値ＶMIN が基準電圧値ＶS2よりも大きい場合とがモ
ータ駆動回路２の故障と判別される。また、直流モータ
１を逆転駆動している場合は、逆転用FET ２c と正転用
FET ２b との接続点Ｐ2 におけるモータ駆動信号の最大
電圧値ＶMAX 及び最小電圧値ＶMIN を検出し、最大電圧
値ＶMAX が基準電圧値ＶS1よりも小さい場合と、最小電
圧値ＶMIN が基準電圧値ＶS2よりも大きい場合とがモー
タ駆動回路２の故障と判別される。
【００４３】
【発明の効果】以上詳述した如く本発明に係る電動パワ
ーステアリング装置においては、正転用スイッチング素
子と逆転用スイッチング素子との接続点の電位の最大値
及び最小値を検出することにより、モータ駆動回路の故
障を判別できるので、電気エネルギーの損失を生じさせ
ることなくモータ駆動回路の故障の検出を行うことで
き、また、比較的簡易な回路でモータ駆動回路の故障の
判別が行えるので、モータ駆動回路の故障の検出に関す
る装置の費用を低減することができる等、本発明は優れ
た効果を奏する。
ーステアリング装置においては、正転用スイッチング素
子と逆転用スイッチング素子との接続点の電位の最大値
及び最小値を検出することにより、モータ駆動回路の故
障を判別できるので、電気エネルギーの損失を生じさせ
ることなくモータ駆動回路の故障の検出を行うことで
き、また、比較的簡易な回路でモータ駆動回路の故障の
判別が行えるので、モータ駆動回路の故障の検出に関す
る装置の費用を低減することができる等、本発明は優れ
た効果を奏する。
【図１】本発明に係る電動パワーステアリング装置の構
成を示す模式的ブロック図である。
成を示す模式的ブロック図である。
【図２】直流モータに与えられるモータ駆動信号の波形
と、最大値検出比較回路にて検出されるモータ駆動信号
の最大電圧値の波形及び最小値検出比較回路にて検出さ
れるモータ駆動信号の最小電圧値の波形との関係を示す
波形図である。
と、最大値検出比較回路にて検出されるモータ駆動信号
の最大電圧値の波形及び最小値検出比較回路にて検出さ
れるモータ駆動信号の最小電圧値の波形との関係を示す
波形図である。
【図３】直流モータ駆動回路が正常に動作している場合
の正転用FET と逆転用FET との接続点におけるモータ駆
動信号の波形を示す波形図である。
の正転用FET と逆転用FET との接続点におけるモータ駆
動信号の波形を示す波形図である。
【図４】直流モータの正転駆動時において逆転用FET が
短絡した場合の正転用FET と逆転用FET との接続点にお
けるモータ駆動信号の波形を示す波形図である。
短絡した場合の正転用FET と逆転用FET との接続点にお
けるモータ駆動信号の波形を示す波形図である。
【図５】直流モータの正転駆動時において逆転用FET が
短絡した場合の正転用FET と逆転用FET との接続点にお
けるモータ駆動信号の波形を示す波形図である。
短絡した場合の正転用FET と逆転用FET との接続点にお
けるモータ駆動信号の波形を示す波形図である。
【図６】制御部におけるモータ駆動回路の故障監視制御
の処理手順を示すフローチャートである。
の処理手順を示すフローチャートである。
【図７】従来の電動パワーステアリング装置の構成を示
す模式的ブロック図である。
す模式的ブロック図である。
１ 直流モータ ２ モータ駆動回路 31,41 最大値検出比較回路 32,42 最小値検出比較回路 ２a,２b 正転用FET ２c,２d 逆転用FET ８ 制御部
フロントページの続き (56)参考文献 特開 平２−28062（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−247165（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−155875（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−240466（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B62D 5/04 H02P 5/00
Claims (1)
- 【請求項１】 １対の正転用スイッチング素子と１対の
逆転用スイッチング素子とからなるブリッジを橋絡する
ように、操舵力を補助する直流モータを接続し、対向位
置のスイッチング素子対の選択的導通により直流モータ
を正転又は逆転させ、また、各スイッチング素子対の少
なくとも一方のスイッチング素子の導通を断続的ならし
めるようにしたモータ駆動回路を備えた電動パワーステ
アリング装置において、前記正転用スイッチング素子と
逆転用スイッチング素子との接続点の電位に関する第１
のしきい値を設定する手段と、前記第１のしきい値より
も低い第２のしきい値を設定する手段と、前記接続点の
電位の最大値を検出する最大値検出手段と、前記接続点
の電位の最小値を検出する最小値検出手段と、前記最大
値検出手段の検出結果と前記第１のしきい値とを比較す
る第１の比較手段と、前記最小値検出手段の検出結果と
前記第２のしきい値とを比較する第２の比較手段と、前
記第１の比較手段の比較結果及び第２の比較手段の比較
結果に基づいて前記モータ駆動回路の故障を判別する手
段とを具備することを特徴とする電動パワーステアリン
グ装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11250291A JP3020038B2 (ja) | 1991-04-16 | 1991-04-16 | 電動パワーステアリング装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11250291A JP3020038B2 (ja) | 1991-04-16 | 1991-04-16 | 電動パワーステアリング装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04317861A JPH04317861A (ja) | 1992-11-09 |
| JP3020038B2 true JP3020038B2 (ja) | 2000-03-15 |
Family
ID=14588259
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11250291A Expired - Fee Related JP3020038B2 (ja) | 1991-04-16 | 1991-04-16 | 電動パワーステアリング装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3020038B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE69737146T2 (de) | 1997-06-20 | 2007-10-04 | Mitsubishi Denki K.K. | Motorisch angetriebene servolenkung |
| JP4508542B2 (ja) * | 2003-03-26 | 2010-07-21 | 株式会社ショーワ | 直流モータ駆動ブリッジ回路の故障検知装置 |
| JP5180714B2 (ja) * | 2008-07-17 | 2013-04-10 | ルネサスエレクトロニクス株式会社 | 負荷短絡保護回路 |
| US8746034B2 (en) | 2009-10-01 | 2014-06-10 | Panasonic Corporation | Inertial sensor |
| JP5721799B2 (ja) * | 2013-09-26 | 2015-05-20 | 三菱電機株式会社 | 電動パワーステアリング装置 |
| CN117885804A (zh) * | 2024-03-14 | 2024-04-16 | 博世汽车转向系统（济南）有限公司 | 电液助力转向器、风险评估方法、介质和设备 |
-
1991
- 1991-04-16 JP JP11250291A patent/JP3020038B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04317861A (ja) | 1992-11-09 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
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