JP3001207B2 - コンバータ制御装置 - Google Patents
コンバータ制御装置Info
- Publication number
- JP3001207B2 JP3001207B2 JP1031456A JP3145689A JP3001207B2 JP 3001207 B2 JP3001207 B2 JP 3001207B2 JP 1031456 A JP1031456 A JP 1031456A JP 3145689 A JP3145689 A JP 3145689A JP 3001207 B2 JP3001207 B2 JP 3001207B2
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- JP
- Japan
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- reference voltage
- voltage
- output
- converter control
- circuit
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- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
- Control Of Voltage And Current In General (AREA)
- Cable Transmission Systems, Equalization Of Radio And Reduction Of Echo (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は定電流のコンバータ制御装置に関し、特にそ
の出力によって海底ケーブルシステムにおける分岐装置
を制御するコンバータ制御装置に関する。
の出力によって海底ケーブルシステムにおける分岐装置
を制御するコンバータ制御装置に関する。
［従来の技術］ 従来の定電流のコンバータ制御装置について図面を参
照して説明する。
照して説明する。
第７図は従来の定電流のコンバータ制御装置の一例
（特願昭61−040338）を示すブロック図である。
（特願昭61−040338）を示すブロック図である。
第７図において、コンバータ部１の出力に負荷２と磁
気増幅器を応用して電流検出器３が接続されており、電
流検出器３の出力が基準電圧回路４の可変基準電圧E1と
誤差増幅器５で誤差比較され、コンバータ部１に帰還さ
れる。電流検出器３においては、巻線N1に出力電流I0を
流し、別巻線N2にて、巻線N1に流れ込む電流の向きと相
反するように可変電圧E2による電流を制御し、巻線Ndか
ら電流検出器３の出力を得ている。
気増幅器を応用して電流検出器３が接続されており、電
流検出器３の出力が基準電圧回路４の可変基準電圧E1と
誤差増幅器５で誤差比較され、コンバータ部１に帰還さ
れる。電流検出器３においては、巻線N1に出力電流I0を
流し、別巻線N2にて、巻線N1に流れ込む電流の向きと相
反するように可変電圧E2による電流を制御し、巻線Ndか
ら電流検出器３の出力を得ている。
［発明が解決しようとする課題］ 海底ケーブルシステムにおいて、両端局に配置され、
上述した従来のコンバータ制御装置により構成された給
電装置により分岐装置を制御する場合、分岐装置に印加
される電流及び電圧は、第６図（ａ）を用いて求められ
る。第６図（ａ）は、各給電装置の出力電流と出力電圧
の関係を表す。第６図中、左側及び右側の縦軸に切片を
有する折れ線が各給電装置に対応する。両折れ線の交点
の座標が分岐装置での電流、電圧値を与える。給電装置
の出力電流は一般に第６図（ａ）にも見られるように、
ある電圧（垂下電圧）を境に急減するように設計され
る。
上述した従来のコンバータ制御装置により構成された給
電装置により分岐装置を制御する場合、分岐装置に印加
される電流及び電圧は、第６図（ａ）を用いて求められ
る。第６図（ａ）は、各給電装置の出力電流と出力電圧
の関係を表す。第６図中、左側及び右側の縦軸に切片を
有する折れ線が各給電装置に対応する。両折れ線の交点
の座標が分岐装置での電流、電圧値を与える。給電装置
の出力電流は一般に第６図（ａ）にも見られるように、
ある電圧（垂下電圧）を境に急減するように設計され
る。
従来のコンバータ制御装置を用いて構成された給電装
置においては、出力電流のみが制御されるため、一方の
給電装置の制御により、第６図（ａ）では対応する折れ
線がΔＩだけ上下に移動する。このとき、分岐装置での
電圧の変化は第６図（ａ）にΔＶで示されるように大き
いものとなる。従って、分岐装置での電圧値が小さくな
るように設計したとしても、わずかなΔＩの変動によ
り、分岐装置での電圧値が急増するおそれがある。分岐
装置に高電圧が印加された場合、その信頼性が劣化する
ことが懸念される。
置においては、出力電流のみが制御されるため、一方の
給電装置の制御により、第６図（ａ）では対応する折れ
線がΔＩだけ上下に移動する。このとき、分岐装置での
電圧の変化は第６図（ａ）にΔＶで示されるように大き
いものとなる。従って、分岐装置での電圧値が小さくな
るように設計したとしても、わずかなΔＩの変動によ
り、分岐装置での電圧値が急増するおそれがある。分岐
装置に高電圧が印加された場合、その信頼性が劣化する
ことが懸念される。
本発明は、このような従来技術の問題点を解決し、海
底ケーブルシステムにおける分岐装置の信頼性を十分に
確保することが可能な、コンバータ制御装置を提供する
ことを目的とする。
底ケーブルシステムにおける分岐装置の信頼性を十分に
確保することが可能な、コンバータ制御装置を提供する
ことを目的とする。
［課題を解決するための手段］ 上記の目的を達成するため、本発明のコンバータ制御
装置は、海底ケーブルシステムの分岐装置に電流を供給
するコンバータ制御装置であって、前記コンバータ制御
装置は、前記分岐装置を間に挟むように配置された第１
及び第２のコンバータ制御回路を備え、前記第１及び第
２のコンバータ制御回路の少なくとも１つは、コンバー
タ部の出力に負荷と磁気増幅器による電流検出器との直
列回路が接続され、前記電流検出器の出力と第１の基準
電圧回路の第１の可変基準電圧とを入力とする第１の誤
差増幅器と、前記負荷に並列に接続した電圧検出器と、
この電圧検出器の出力と第２の基準電圧回路の第２の可
変基準電圧とを入力とする第２の誤差増幅器と、前記第
１の誤差増幅器の出力と前記第２の誤差増幅器の出力と
を加算し増幅する加算回路とを有して前記加算回路の出
力が前記コンバータ部に帰還されるように接続された定
電圧モードコンバータ回路を備え、 前記定電圧モードコンバータ回路は、起動時に、前記
第１及び第２の可変基準電圧を零から各々第１及び第２
の所定値まで増加させた後、前記第１の可変基準電圧は
前記第１の所定値を保持し、前記第２の可変基準電圧
は、前記第２の所定値から零まで減少させ、停止時に、
前記第２の可変基準電圧を所定値まで増加させた後、前
記第１の可変基準電圧を零まで減少させる。
装置は、海底ケーブルシステムの分岐装置に電流を供給
するコンバータ制御装置であって、前記コンバータ制御
装置は、前記分岐装置を間に挟むように配置された第１
及び第２のコンバータ制御回路を備え、前記第１及び第
２のコンバータ制御回路の少なくとも１つは、コンバー
タ部の出力に負荷と磁気増幅器による電流検出器との直
列回路が接続され、前記電流検出器の出力と第１の基準
電圧回路の第１の可変基準電圧とを入力とする第１の誤
差増幅器と、前記負荷に並列に接続した電圧検出器と、
この電圧検出器の出力と第２の基準電圧回路の第２の可
変基準電圧とを入力とする第２の誤差増幅器と、前記第
１の誤差増幅器の出力と前記第２の誤差増幅器の出力と
を加算し増幅する加算回路とを有して前記加算回路の出
力が前記コンバータ部に帰還されるように接続された定
電圧モードコンバータ回路を備え、 前記定電圧モードコンバータ回路は、起動時に、前記
第１及び第２の可変基準電圧を零から各々第１及び第２
の所定値まで増加させた後、前記第１の可変基準電圧は
前記第１の所定値を保持し、前記第２の可変基準電圧
は、前記第２の所定値から零まで減少させ、停止時に、
前記第２の可変基準電圧を所定値まで増加させた後、前
記第１の可変基準電圧を零まで減少させる。
［実施例］ 次に、本発明について図面を参照して説明する。
第４図は本発明によるコンバータ制御装置の一実施例
を示すブロック図である。
を示すブロック図である。
第４図では、本実施例が適用される海底ケーブルシス
テムを構成するＡ、Ｂ局のうち、Ａ局に本実施例で新規
に採用するコンバータ制御回路を搭載し、Ｂ局には定電
流形コンバータ制御回路を搭載している。本実施例で
は、Ｂ局で用いるコンバータ制御回路として、第７図の
構成のものを想定する。これらのコンバータ制御回路に
より、第４図のＺ点に配置した分岐装置へ電流を供給し
ている。第５図は第４図の各部の電位の関係を示す図で
ある。また、第６図（ｂ）は第４図の中の分岐装置に対
する作動電流の供給を示す電流・電圧の関係を示す図で
ある。
テムを構成するＡ、Ｂ局のうち、Ａ局に本実施例で新規
に採用するコンバータ制御回路を搭載し、Ｂ局には定電
流形コンバータ制御回路を搭載している。本実施例で
は、Ｂ局で用いるコンバータ制御回路として、第７図の
構成のものを想定する。これらのコンバータ制御回路に
より、第４図のＺ点に配置した分岐装置へ電流を供給し
ている。第５図は第４図の各部の電位の関係を示す図で
ある。また、第６図（ｂ）は第４図の中の分岐装置に対
する作動電流の供給を示す電流・電圧の関係を示す図で
ある。
本実施例で新規に採用したコンバータ制御回路の構成
を第１図に示す。
を第１図に示す。
第１図において、本実施例は定電流コンバータのコン
バータ部10の出力に負荷20と磁気増幅器を応用した電流
検出器30が接続されており、電流検出器30の出力と基準
電圧回路60の可変基準電圧E1とを入力とする誤差増幅器
50の出力と、負荷20の両端に配置した電圧検出器40の出
力と基準電圧回路80の可変基準電圧E0とを入力とする誤
差増幅器70の出力とを加算し増幅する加算回路90の出力
がコンバータ部10に帰還されるように構成されている。
バータ部10の出力に負荷20と磁気増幅器を応用した電流
検出器30が接続されており、電流検出器30の出力と基準
電圧回路60の可変基準電圧E1とを入力とする誤差増幅器
50の出力と、負荷20の両端に配置した電圧検出器40の出
力と基準電圧回路80の可変基準電圧E0とを入力とする誤
差増幅器70の出力とを加算し増幅する加算回路90の出力
がコンバータ部10に帰還されるように構成されている。
次に、第１図のコンバータ制御回路の動作について説
明する。
明する。
第２図は、第１図のコンバータ制御回路の起動特性を
示す特性図である。
示す特性図である。
まず、第１図のコンバータ制御回路の起動時の動作に
ついて第１図、第２図を併用して説明する。
ついて第１図、第２図を併用して説明する。
第２図において、時刻ｔ＝０に基準電圧回路60と80の
可変基準電圧E1、E0を零から徐々に立ち上げ、それぞれ
e1、e0の値まで上昇させる。ここで、e1は定常時の出力
電流i0を得るための基準電圧回路60の基準電圧、e0は垂
下開始電圧をV1とする基準電圧回路80の基準電圧であ
る。
可変基準電圧E1、E0を零から徐々に立ち上げ、それぞれ
e1、e0の値まで上昇させる。ここで、e1は定常時の出力
電流i0を得るための基準電圧回路60の基準電圧、e0は垂
下開始電圧をV1とする基準電圧回路80の基準電圧であ
る。
次に、時刻ｔ＝t2において基準電圧回路80の可変基準
電圧E0を徐々に零にすることにより定常の出力電流I0と
負荷電圧V0に到達させるものである。
電圧E0を徐々に零にすることにより定常の出力電流I0と
負荷電圧V0に到達させるものである。
第３図は、第１図のコンバータ制御回路の停止特性を
示す特性図である。
示す特性図である。
次に、第１図のコンバータ制御回路の停止時の動作に
ついて、第１図、第３図を併用して説明する。
ついて、第１図、第３図を併用して説明する。
時刻ｔ＝０において基準電圧回路60の可変基準電圧E0
を零から徐々に立ち上げ、垂下開始電圧Ｖ′１を得る基
準電圧回路80の基準電圧ｅ′０まで変化させる。次に、
時刻ｔ＝ｔ′２で基準電圧回路60の可変基準電圧E1を
ｅ′１から徐々に零とし、出力電流I0が完全に零となっ
た後に基準電圧回路80の可変基準電圧E0を零とする。こ
こで、ｅ′１は定常時の出力電流i0を得るための基準電
圧回路60の基準電圧である。
を零から徐々に立ち上げ、垂下開始電圧Ｖ′１を得る基
準電圧回路80の基準電圧ｅ′０まで変化させる。次に、
時刻ｔ＝ｔ′２で基準電圧回路60の可変基準電圧E1を
ｅ′１から徐々に零とし、出力電流I0が完全に零となっ
た後に基準電圧回路80の可変基準電圧E0を零とする。こ
こで、ｅ′１は定常時の出力電流i0を得るための基準電
圧回路60の基準電圧である。
以上説明した垂下開始電圧V1およびＶ′１は、それぞ
れ基準電圧回路80の基準電圧e0およびｅ′０に対応して
おり、この値を変えることで垂下開始電圧を任意に可変
することができる。
れ基準電圧回路80の基準電圧e0およびｅ′０に対応して
おり、この値を変えることで垂下開始電圧を任意に可変
することができる。
次に、第４図に示したコンバータ制御装置の動作につ
き説明する。第４図において、Ａ局側を＋電位にし、Ｂ
局側を−電位にして分岐装置へ電流を供給する場合に、
第５図に示すように、まずＡ局側を第１図のコンバータ
制御回路による定電圧モードで任意の電圧まで立ち上げ
る。この際、第６図（ｂ）中の折れ線の屈曲点に対応す
る電圧である垂下電圧を、第６図（ｂ）に示した位置関
係になるように、すなわちＺ点に対応する電圧値よりも
垂下電圧がある程度小さくなるように出力電圧を設定す
る。次に、Ｂ局側を第７図のコンバータ制御回路による
定電流モードで立ち上げ、出力電流が分岐装置の切替回
路が動作する動作電流IOPとなるように設定する。本実
施例では、このように電圧垂下後の傾斜（定電圧モー
ド）と定電流傾斜（定電流モード）を組み合わせて制御
している。このような制御により、Ｂ局側での電流変化
△Ｉに対するＡ局、Ｂ局の分担電圧変動△V1は小さくす
ることができ、第６図（ａ）に示す従来技術の場合に比
べ、より精密にＺ点の電圧を設定値（本実施例では零電
位）に調整することが可能となる。また、多少出力電流
が変動してもＺ点の電圧変動は小さく抑えることが可能
となっている。このように、本実施例では、分岐装置の
切替回路を零電位で安定に動作させることができるた
め、分岐装置で用いる切替接点等にかかるストレスが小
さくなり、分岐装置の信頼性を向上させることができ
る。
き説明する。第４図において、Ａ局側を＋電位にし、Ｂ
局側を−電位にして分岐装置へ電流を供給する場合に、
第５図に示すように、まずＡ局側を第１図のコンバータ
制御回路による定電圧モードで任意の電圧まで立ち上げ
る。この際、第６図（ｂ）中の折れ線の屈曲点に対応す
る電圧である垂下電圧を、第６図（ｂ）に示した位置関
係になるように、すなわちＺ点に対応する電圧値よりも
垂下電圧がある程度小さくなるように出力電圧を設定す
る。次に、Ｂ局側を第７図のコンバータ制御回路による
定電流モードで立ち上げ、出力電流が分岐装置の切替回
路が動作する動作電流IOPとなるように設定する。本実
施例では、このように電圧垂下後の傾斜（定電圧モー
ド）と定電流傾斜（定電流モード）を組み合わせて制御
している。このような制御により、Ｂ局側での電流変化
△Ｉに対するＡ局、Ｂ局の分担電圧変動△V1は小さくす
ることができ、第６図（ａ）に示す従来技術の場合に比
べ、より精密にＺ点の電圧を設定値（本実施例では零電
位）に調整することが可能となる。また、多少出力電流
が変動してもＺ点の電圧変動は小さく抑えることが可能
となっている。このように、本実施例では、分岐装置の
切替回路を零電位で安定に動作させることができるた
め、分岐装置で用いる切替接点等にかかるストレスが小
さくなり、分岐装置の信頼性を向上させることができ
る。
即ち、Ａ局側、Ｂ局側共に第７図に示す従来例のコン
バータ制御回路を用いた場合には、分岐装置のあるＺ点
の電位を０電位にすることも可能であるが、Ａ、Ｂ両局
共に定電流源であるためインピーダンスが高く、高精度
な電流制御が必要であると共に、電流変動に伴う電圧変
動が大きいが、これに反して、本実施例では、Ａ局側に
備えた第１図のコンバータ制御装置及びＢ局側に備えた
第７図のコンバータ制御回路の電圧変動を小さくして、
分岐装置のあるＺ点の切替回路の電位を０電位にするこ
とができる。
バータ制御回路を用いた場合には、分岐装置のあるＺ点
の電位を０電位にすることも可能であるが、Ａ、Ｂ両局
共に定電流源であるためインピーダンスが高く、高精度
な電流制御が必要であると共に、電流変動に伴う電圧変
動が大きいが、これに反して、本実施例では、Ａ局側に
備えた第１図のコンバータ制御装置及びＢ局側に備えた
第７図のコンバータ制御回路の電圧変動を小さくして、
分岐装置のあるＺ点の切替回路の電位を０電位にするこ
とができる。
以上、本実施例では、Ｚ点がＡ局側寄りにある場合に
つき説明したが、Ｂ局側寄りにある場合でも垂下点を任
意に設定することにより、同様の制御が可能である。ま
た、Ｂ局側を第１図のコンバータ制御回路とし、Ａ局側
を第７図の定電流形とすることでも同様の効果が期待で
きる。さらに、Ａ、Ｂ局の双方に第１図のコンバータ制
御回路を搭載してもよい。
つき説明したが、Ｂ局側寄りにある場合でも垂下点を任
意に設定することにより、同様の制御が可能である。ま
た、Ｂ局側を第１図のコンバータ制御回路とし、Ａ局側
を第７図の定電流形とすることでも同様の効果が期待で
きる。さらに、Ａ、Ｂ局の双方に第１図のコンバータ制
御回路を搭載してもよい。
［発明の効果］ 以上説明したように本発明は、第１の基準電圧回路の
可変基準電圧及び第２の基準電圧回路の可変基準電圧を
可変することによって垂下開始電圧を可変にして定電流
を供給できる構成にすることにより、分岐装置を有する
海底ケーブルシステムにおいて、給電装置の出力により
分岐装置を制御する場合、一方の端局側の給電装置に本
発明による垂下開始電圧を制御するコンバータ制御回路
を、他方の端局側の給電装置に第７図に示す出力電圧を
制御する従来のコンバータ制御回路を組み合わせて使用
すれば、両端局の給電装置の電流および電圧の関係にお
いて、負荷電流を定電流に保持し且つ分岐装置の位置す
る地点の電位を零にすることができるので、分岐装置内
部の切替回路の電位を低くでき、海底ケーブルシステム
の信頼度を高めることができる効果がある。
可変基準電圧及び第２の基準電圧回路の可変基準電圧を
可変することによって垂下開始電圧を可変にして定電流
を供給できる構成にすることにより、分岐装置を有する
海底ケーブルシステムにおいて、給電装置の出力により
分岐装置を制御する場合、一方の端局側の給電装置に本
発明による垂下開始電圧を制御するコンバータ制御回路
を、他方の端局側の給電装置に第７図に示す出力電圧を
制御する従来のコンバータ制御回路を組み合わせて使用
すれば、両端局の給電装置の電流および電圧の関係にお
いて、負荷電流を定電流に保持し且つ分岐装置の位置す
る地点の電位を零にすることができるので、分岐装置内
部の切替回路の電位を低くでき、海底ケーブルシステム
の信頼度を高めることができる効果がある。
第１図は本発明の実施例で用いるコンバータ制御回路を
示すブロック図、第２図は第１図のコンバータ制御回路
による起動特性を示す特性図、第３図は第１図のコンバ
ータ制御回路による停止特性を示す特性図、第４図は本
発明の実施例であるコンバータ制御装置の構成図、第５
図は第４図の構成の各部の電位の関係を示す図、第６図
は第４図の分岐装置に対する作動電流の供給を示す電圧
・電流の関係を示す図、第７図は従来のコンバータ制御
回路の一例を示すブロック図である。 １、10……コンバータ部、２、20……負荷、３、30……
電流検出器、４、６、60、80……基準電圧回路、40……
電圧検出器、５、50、70……誤差増幅器、７……電流制
限抵抗、90……加算回路、I0、Ｉ′０……出力電流、N1
……入力用検出器巻線、Nd……出力用検出器巻線、E1、
E2、E0……可変基準電圧、Vd……検出器出力、VA、VB…
…出力電圧、V1、V2……垂下開始電圧。
示すブロック図、第２図は第１図のコンバータ制御回路
による起動特性を示す特性図、第３図は第１図のコンバ
ータ制御回路による停止特性を示す特性図、第４図は本
発明の実施例であるコンバータ制御装置の構成図、第５
図は第４図の構成の各部の電位の関係を示す図、第６図
は第４図の分岐装置に対する作動電流の供給を示す電圧
・電流の関係を示す図、第７図は従来のコンバータ制御
回路の一例を示すブロック図である。 １、10……コンバータ部、２、20……負荷、３、30……
電流検出器、４、６、60、80……基準電圧回路、40……
電圧検出器、５、50、70……誤差増幅器、７……電流制
限抵抗、90……加算回路、I0、Ｉ′０……出力電流、N1
……入力用検出器巻線、Nd……出力用検出器巻線、E1、
E2、E0……可変基準電圧、Vd……検出器出力、VA、VB…
…出力電圧、V1、V2……垂下開始電圧。
Claims (1)
- 【請求項１】海底ケーブルシステムの分岐装置に電流を
供給するコンバータ制御装置であって、 前記コンバータ制御装置は、前記分岐装置を間に挟むよ
うに配置された第１及び第２のコンバータ制御回路を備
え、 前記第１及び第２のコンバータ制御回路の少なくとも１
つは、コンバータ部の出力に負荷と磁気増幅器による電
流検出器との直列回路が接続され、前記電流検出器の出
力と第１の基準電圧回路の第１の可変基準電圧とを入力
とする第１の誤差増幅器と、前記負荷に並列に接続した
電圧検出器と、この電圧検出器の出力と第２の基準電圧
回路の第２の可変基準電圧とを入力とする第２の誤差増
幅器と、前記第１の誤差増幅器の出力と前記第２の誤差
増幅器の出力とを加算し増幅する加算回路とを有して前
記加算回路の出力が前記コンバータ部に帰還されるよう
に接続された定電圧モードコンバータ回路を備え、 前記定電圧モードコンバータ回路は、起動時に、前記第
１及び第２の可変基準電圧を零から各々第１及び第２の
所定値まで増加させた後、前記第１の可変基準電圧は前
記第１の所定値を保持し、前記第２の可変基準電圧は、
前記第２の所定値から零まで減少させ、停止時に、前記
第２の可変基準電圧を所定値まで増加させた後、前記第
１の可変基準電圧を零まで減少させることを特徴とする
コンバータ制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1031456A JP3001207B2 (ja) | 1989-02-09 | 1989-02-09 | コンバータ制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1031456A JP3001207B2 (ja) | 1989-02-09 | 1989-02-09 | コンバータ制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02210921A JPH02210921A (ja) | 1990-08-22 |
| JP3001207B2 true JP3001207B2 (ja) | 2000-01-24 |
Family
ID=12331758
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1031456A Expired - Lifetime JP3001207B2 (ja) | 1989-02-09 | 1989-02-09 | コンバータ制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3001207B2 (ja) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2540796B2 (ja) * | 1985-09-19 | 1996-10-09 | 日本電気株式会社 | 多重化電源装置の障害検出方式 |
-
1989
- 1989-02-09 JP JP1031456A patent/JP3001207B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02210921A (ja) | 1990-08-22 |
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