JP2990873B2 - 斜板式圧縮機における斜板支持構造 - Google Patents
斜板式圧縮機における斜板支持構造Info
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- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
- F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
- F04B27/10—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis having stationary cylinders
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は回転軸に止着された斜板
の回転によってピストンを往復動させる斜板式圧縮機に
おける斜板支持構造に関するものである。
の回転によってピストンを往復動させる斜板式圧縮機に
おける斜板支持構造に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来の斜板式圧縮機として例えば特開平
３−９２５８７号公報記載のものが知られている。この
種の圧縮機では図１７に示すように回転軸１に支持され
た斜板２の回転はシュー３を介して両頭ピストン４の往
復動に変換され、シュー３は斜板２の前後両摺接面に接
する。両頭ピストン４の復動によって吸入室５内の冷媒
ガスが吸入弁６を押し退けて圧縮室７へ入り、両頭ピス
トン４の往動によって圧縮室７内の冷媒ガスが吐出弁８
を押し退けて吐出室９へ吐出される。
３−９２５８７号公報記載のものが知られている。この
種の圧縮機では図１７に示すように回転軸１に支持され
た斜板２の回転はシュー３を介して両頭ピストン４の往
復動に変換され、シュー３は斜板２の前後両摺接面に接
する。両頭ピストン４の復動によって吸入室５内の冷媒
ガスが吸入弁６を押し退けて圧縮室７へ入り、両頭ピス
トン４の往動によって圧縮室７内の冷媒ガスが吐出弁８
を押し退けて吐出室９へ吐出される。
【０００３】斜板２の前後の摺接面を形成する板状部１
０は斜板中心部の筒状部１１に対して傾斜している。回
転軸１と斜板２との結合は圧入方式が一般的であり、回
転軸１が斜板中心部の筒状部１１に圧入される。回転軸
１と斜板２との結合は回転軸１に対する斜板２の応力作
用によって維持される。斜板２の回転によって両頭ピス
トン４を往復動させる場合の斜板２に対する反力は大き
く、そのために回転軸１と斜板２とを結合するための前
記応力は強力でなければならない。
０は斜板中心部の筒状部１１に対して傾斜している。回
転軸１と斜板２との結合は圧入方式が一般的であり、回
転軸１が斜板中心部の筒状部１１に圧入される。回転軸
１と斜板２との結合は回転軸１に対する斜板２の応力作
用によって維持される。斜板２の回転によって両頭ピス
トン４を往復動させる場合の斜板２に対する反力は大き
く、そのために回転軸１と斜板２とを結合するための前
記応力は強力でなければならない。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】回転軸１と斜板２とを
強固に結合するための応力は筒状部１１の内周面、即ち
回転軸１に対する接合周面全体に分布し、筒状部１１の
内周面全体に分布する応力の総和が回転軸１と斜板２と
の結合強度となる。
強固に結合するための応力は筒状部１１の内周面、即ち
回転軸１に対する接合周面全体に分布し、筒状部１１の
内周面全体に分布する応力の総和が回転軸１と斜板２と
の結合強度となる。
【０００５】斜板２の板状部１０は筒状部１１に対して
傾いているため、斜板２の半径方向における肉厚は周方
向の位置毎に異なり、回転軸１方向の位置毎においても
異なる。斜板２の半径方向における肉厚の最も大きい所
は斜板２が最大に傾く位置（図１７において回転軸１の
軸線Ｃに対して角度αとなる位置）である。図１７で矢
印Ｐで示す領域が肉厚最大部であり、この肉厚最大部に
対して回転軸１を挟んで対向する領域（矢印Ｑで示す）
は肉厚最小部となる。
傾いているため、斜板２の半径方向における肉厚は周方
向の位置毎に異なり、回転軸１方向の位置毎においても
異なる。斜板２の半径方向における肉厚の最も大きい所
は斜板２が最大に傾く位置（図１７において回転軸１の
軸線Ｃに対して角度αとなる位置）である。図１７で矢
印Ｐで示す領域が肉厚最大部であり、この肉厚最大部に
対して回転軸１を挟んで対向する領域（矢印Ｑで示す）
は肉厚最小部となる。
【０００６】斜板２に回転軸１を圧入した際の斜板２上
の応力は図１７に破線矢印で示すように斜板１の半径方
向における肉厚に略比例する。従って、領域Ｐにおける
応力と領域Ｑにおける応力とでは強さが異なるが、この
ような応力不均衡が生じた場合にはこの不均衡を緩和す
る方向に斜板２が変形する。この変形によって斜板２の
傾角αが小さくなるが、斜板２の傾角減少は両頭ピスト
ン４のストローク量の減少に繋がり、体積効率が低下す
る。
の応力は図１７に破線矢印で示すように斜板１の半径方
向における肉厚に略比例する。従って、領域Ｐにおける
応力と領域Ｑにおける応力とでは強さが異なるが、この
ような応力不均衡が生じた場合にはこの不均衡を緩和す
る方向に斜板２が変形する。この変形によって斜板２の
傾角αが小さくなるが、斜板２の傾角減少は両頭ピスト
ン４のストローク量の減少に繋がり、体積効率が低下す
る。
【０００７】本発明は斜板と回転軸との圧入結合に伴う
応力に起因する斜板傾角の減少を回避し得る斜板支持構
造を提供することを目的とする。
応力に起因する斜板傾角の減少を回避し得る斜板支持構
造を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】そのために本発明では、
圧入結合に伴って発生する斜板上の応力を低減するため
の空隙部を斜板及び回転軸の少なくとも一方に設け、回
転軸を挟んで対向する斜板上の半径方向の厚みの異なる
領域上の応力の強度を前記空隙部の介在によって均衡さ
せた。
圧入結合に伴って発生する斜板上の応力を低減するため
の空隙部を斜板及び回転軸の少なくとも一方に設け、回
転軸を挟んで対向する斜板上の半径方向の厚みの異なる
領域上の応力の強度を前記空隙部の介在によって均衡さ
せた。
【０００９】
【作用】圧入結合に伴って発生する斜板上の応力の強さ
は回転軸と斜板の筒状部との結合面から半径方向へ向か
ったときの最初の空間領域までの距離に略比例する。従
って、前記空隙部は応力を遮断し、空隙部の存在によっ
て応力分布が変えられる。回転軸を挟んで対向する斜板
上の半径方向の厚みの異なる領域上の応力の強度を均衡
させるように前記空隙部を設けることによって応力不均
衡に起因する斜板変形を回避することができ、この変形
回避によって斜板傾角が所望の傾角に維持される。
は回転軸と斜板の筒状部との結合面から半径方向へ向か
ったときの最初の空間領域までの距離に略比例する。従
って、前記空隙部は応力を遮断し、空隙部の存在によっ
て応力分布が変えられる。回転軸を挟んで対向する斜板
上の半径方向の厚みの異なる領域上の応力の強度を均衡
させるように前記空隙部を設けることによって応力不均
衡に起因する斜板変形を回避することができ、この変形
回避によって斜板傾角が所望の傾角に維持される。
【００１０】
【実施例】以下、本発明を具体化した一実施例を図１〜
図５に基づいて説明するが、斜板式圧縮機全体の構成は
図１７と同一であるので、その図示は省略する。
図５に基づいて説明するが、斜板式圧縮機全体の構成は
図１７と同一であるので、その図示は省略する。
【００１１】図１に示すように回転軸１に圧入された斜
板２の筒状部１１の両端面には空隙部Ｓ11，Ｓ12が切り
欠き形成されている。空隙部Ｓ11，Ｓ12は側面から見れ
ば三角形状、図２及び図３に示すように正面から見れば
三日月形状である。図２は図１のＡ−Ａ線断面図であ
り、図３は図１のＢ−Ｂ線断面図である。空隙部Ｓ11，
Ｓ12は筒状部１１の内周面と交差しており、図２及び図
３に示すように空隙部Ｓ 11，Ｓ12の弧面Ｔ1 ，Ｔ2 の両
端縁は筒状部１１の内周面の１８０°の角度間隔をおい
た位置に設定されている。弧面Ｔ1 ，Ｔ2 の頂点ｔ1 ，
ｔ2 は斜板２の板状部１０が回転軸１の軸線Ｃに対して
傾角αとなる最大傾き位置α1 ，α2 上に設定されてい
る。
板２の筒状部１１の両端面には空隙部Ｓ11，Ｓ12が切り
欠き形成されている。空隙部Ｓ11，Ｓ12は側面から見れ
ば三角形状、図２及び図３に示すように正面から見れば
三日月形状である。図２は図１のＡ−Ａ線断面図であ
り、図３は図１のＢ−Ｂ線断面図である。空隙部Ｓ11，
Ｓ12は筒状部１１の内周面と交差しており、図２及び図
３に示すように空隙部Ｓ 11，Ｓ12の弧面Ｔ1 ，Ｔ2 の両
端縁は筒状部１１の内周面の１８０°の角度間隔をおい
た位置に設定されている。弧面Ｔ1 ，Ｔ2 の頂点ｔ1 ，
ｔ2 は斜板２の板状部１０が回転軸１の軸線Ｃに対して
傾角αとなる最大傾き位置α1 ，α2 上に設定されてい
る。
【００１２】斜板２に対する回転軸１の圧入によって生
じる応力は空隙部Ｓ11，Ｓ12の存在によって図１〜図５
に破線矢印で示すように分布する。図４は図１のＭ−Ｍ
線断面図であり、図５は図１のＤ−Ｄ線断面図である。
じる応力は空隙部Ｓ11，Ｓ12の存在によって図１〜図５
に破線矢印で示すように分布する。図４は図１のＭ−Ｍ
線断面図であり、図５は図１のＤ−Ｄ線断面図である。
【００１３】図１に示すように回転軸１に沿った応力分
布は斜板２の半径方向における斜板肉厚に略比例する
が、斜板２の半径方向における肉厚が最も大きい領域
（図１〜図５においてＷ1 ，Ｗ2 で示す）には空隙部Ｓ
11，Ｓ12が介在しており、領域Ｗ 1 ，Ｗ2 における応力
発生が阻止されている。空隙部Ｓ11，Ｓ12の介在による
応力発生阻止によって応力分布は図１〜図５の鎖線矢印
で示すようになり、斜板２の板状部１０の傾きを変える
斜板２の変形の要因である応力分布が空隙部Ｓ11，Ｓ12
の存在によって斜板２の傾角方向への変形をもたらさな
い分布となる。
布は斜板２の半径方向における斜板肉厚に略比例する
が、斜板２の半径方向における肉厚が最も大きい領域
（図１〜図５においてＷ1 ，Ｗ2 で示す）には空隙部Ｓ
11，Ｓ12が介在しており、領域Ｗ 1 ，Ｗ2 における応力
発生が阻止されている。空隙部Ｓ11，Ｓ12の介在による
応力発生阻止によって応力分布は図１〜図５の鎖線矢印
で示すようになり、斜板２の板状部１０の傾きを変える
斜板２の変形の要因である応力分布が空隙部Ｓ11，Ｓ12
の存在によって斜板２の傾角方向への変形をもたらさな
い分布となる。
【００１４】板状部１０を傾かせない応力分布は領域Ｈ
1 における応力の総和と、回転軸１を挟んで領域Ｈ1 に
対向する筒状部１１の領域（図１〜図５においてｈ1 で
示す）における応力の総和とが略均衡すると共に、領域
Ｈ2 における応力の総和と、回転軸１を挟んで領域Ｈ2
に対向する筒状部１１の領域（図１〜図５においてｈ 2
で示す）における応力の総和とが略均衡する場合であ
り、空隙部Ｓ11，Ｓ12がこのような応力均衡をもたら
す。従って、斜板２に対する回転軸１の圧入によって斜
板２の傾角αが変わることはなく、傾角変化に起因する
体積効率の低下は生じない。
1 における応力の総和と、回転軸１を挟んで領域Ｈ1 に
対向する筒状部１１の領域（図１〜図５においてｈ1 で
示す）における応力の総和とが略均衡すると共に、領域
Ｈ2 における応力の総和と、回転軸１を挟んで領域Ｈ2
に対向する筒状部１１の領域（図１〜図５においてｈ 2
で示す）における応力の総和とが略均衡する場合であ
り、空隙部Ｓ11，Ｓ12がこのような応力均衡をもたら
す。従って、斜板２に対する回転軸１の圧入によって斜
板２の傾角αが変わることはなく、傾角変化に起因する
体積効率の低下は生じない。
【００１５】なお、空隙部Ｓ11，Ｓ12の存在は斜板２の
軽量化に寄与し、さらにはシューと斜板との焼きつき防
止に寄与する斜板２の冷却に有利な表面積増大をもたら
す。本発明は勿論前記実施例にのみ限定されるものでは
なく、例えば図６〜図１０に示す実施例、図１１〜図１
３に示す実施例及び図１４〜図１６に示す実施例も可能
である。
軽量化に寄与し、さらにはシューと斜板との焼きつき防
止に寄与する斜板２の冷却に有利な表面積増大をもたら
す。本発明は勿論前記実施例にのみ限定されるものでは
なく、例えば図６〜図１０に示す実施例、図１１〜図１
３に示す実施例及び図１４〜図１６に示す実施例も可能
である。
【００１６】図６〜図１０の実施例では円孔状の空隙部
Ｓ21，Ｓ22が斜板２の板状部１０の最大傾き位置α1 ，
α2 と筒状部１１の外周面との交差部から筒状部１１の
内周面にかけて斜めに貫設されている。図７は図６のＥ
−Ｅ線断面図であり、図８は図６のＦ−Ｆ線断面図であ
る。図９は図６のＧ−Ｇ線断面図であり、図１０は図６
のＨ−Ｈ線断面図である。応力は図６〜図１０に破線矢
印で示すように分布する。
Ｓ21，Ｓ22が斜板２の板状部１０の最大傾き位置α1 ，
α2 と筒状部１１の外周面との交差部から筒状部１１の
内周面にかけて斜めに貫設されている。図７は図６のＥ
−Ｅ線断面図であり、図８は図６のＦ−Ｆ線断面図であ
る。図９は図６のＧ−Ｇ線断面図であり、図１０は図６
のＨ−Ｈ線断面図である。応力は図６〜図１０に破線矢
印で示すように分布する。
【００１７】空隙部Ｓ21，Ｓ22は、斜板２の半径方向に
おける肉厚が最も大きい領域Ｗ1 ，Ｗ2 内における最大
傾き位置α1 ，α2 付近に介在しており、領域Ｗ1 ，Ｗ
2 の一部における応力発生が抑制されている。領域Ｈ1
における応力の総和と、回転軸１を挟んで領域Ｈ1 に対
向する筒状部１１の領域ｈ1 における応力の総和とが略
均衡すると共に、領域Ｈ2 における応力の総和と、回転
軸１を挟んで領域Ｈ1 に対向する筒状部１１の領域ｈ2
における応力の総和とが略均衡しており、空隙部Ｓ11，
Ｓ12がこのような応力均衡をもたらす。即ち、空隙部Ｓ
21，Ｓ22の介在による応力発生抑制によって応力分布は
斜板２の傾角方向への変形をもたらさない分布となり、
斜板２に対する回転軸１の圧入によって斜板２が傾くこ
とはない。
おける肉厚が最も大きい領域Ｗ1 ，Ｗ2 内における最大
傾き位置α1 ，α2 付近に介在しており、領域Ｗ1 ，Ｗ
2 の一部における応力発生が抑制されている。領域Ｈ1
における応力の総和と、回転軸１を挟んで領域Ｈ1 に対
向する筒状部１１の領域ｈ1 における応力の総和とが略
均衡すると共に、領域Ｈ2 における応力の総和と、回転
軸１を挟んで領域Ｈ1 に対向する筒状部１１の領域ｈ2
における応力の総和とが略均衡しており、空隙部Ｓ11，
Ｓ12がこのような応力均衡をもたらす。即ち、空隙部Ｓ
21，Ｓ22の介在による応力発生抑制によって応力分布は
斜板２の傾角方向への変形をもたらさない分布となり、
斜板２に対する回転軸１の圧入によって斜板２が傾くこ
とはない。
【００１８】図１１〜図１３の実施例では円孔状の空隙
部Ｓ31，Ｓ32が斜板２の板状部１０の最大傾き位置
α1 ，α2 に対応する筒状部１１の端面部位から回転軸
１方向に穿設されている。図１２は図１１のＩ−Ｉ線断
面図であり、図１３は図１１のＪ−Ｊ線断面図である。
応力は図１１〜図１３に破線矢印で示すように分布す
る。
部Ｓ31，Ｓ32が斜板２の板状部１０の最大傾き位置
α1 ，α2 に対応する筒状部１１の端面部位から回転軸
１方向に穿設されている。図１２は図１１のＩ−Ｉ線断
面図であり、図１３は図１１のＪ−Ｊ線断面図である。
応力は図１１〜図１３に破線矢印で示すように分布す
る。
【００１９】空隙部Ｓ31，Ｓ32は、斜板２の半径方向に
おける肉厚が最も大きい領域Ｗ1 ，Ｗ2 内における最大
傾き位置α1 ，α2 付近に介在しており、領域Ｗ1 ，Ｗ
2 の一部における応力発生が抑制されている。領域Ｈ1
における応力の総和と、回転軸１を挟んで領域Ｈ1 に対
向する筒状部１１の領域ｈ1 における応力の総和とが略
均衡すると共に、領域Ｈ2 における応力の総和と、回転
軸１を挟んで領域Ｈ2 に対向する筒状部１１の領域ｈ2
における応力の総和とが略均衡しており、空隙部Ｓ31，
Ｓ32がこのような応力均衡をもたらす。即ち、空隙部Ｓ
31，Ｓ32の介在による応力発生抑制によって応力分布は
斜板２の変形をもたらさない分布となり、斜板２に対す
る回転軸１の圧入によって斜板２が傾くことはない。
おける肉厚が最も大きい領域Ｗ1 ，Ｗ2 内における最大
傾き位置α1 ，α2 付近に介在しており、領域Ｗ1 ，Ｗ
2 の一部における応力発生が抑制されている。領域Ｈ1
における応力の総和と、回転軸１を挟んで領域Ｈ1 に対
向する筒状部１１の領域ｈ1 における応力の総和とが略
均衡すると共に、領域Ｈ2 における応力の総和と、回転
軸１を挟んで領域Ｈ2 に対向する筒状部１１の領域ｈ2
における応力の総和とが略均衡しており、空隙部Ｓ31，
Ｓ32がこのような応力均衡をもたらす。即ち、空隙部Ｓ
31，Ｓ32の介在による応力発生抑制によって応力分布は
斜板２の変形をもたらさない分布となり、斜板２に対す
る回転軸１の圧入によって斜板２が傾くことはない。
【００２０】図１４〜図１６の実施例では環状の空隙部
Ｓ41，Ｓ42が斜板２の筒状部１１の内周面に形成されて
いる。空隙部Ｓ41，Ｓ42の溝幅は筒状部１１の端面から
回転軸１方向へ所定距離入り込んでおり、この入り込み
位置は斜板２の半径方向における肉厚が領域Ｈ1 ，ｈ1
間及び領域Ｈ2 ，ｈ2 間でアンバランスとなっている範
囲にわたる。図１５は図１４のＫ−Ｋ線断面図であり、
図１６は図１４のＬ−Ｌ線断面図である。応力は図１４
に破線矢印で示すように分布する。即ち、斜板２の傾角
を変えるような応力発生部位である領域Ｘ1 ，Ｘ2 では
応力発生が空隙部Ｓ41，Ｓ42の存在によって阻止され、
斜板２に対する回転軸１の圧入によって斜板２が傾くこ
とはない。
Ｓ41，Ｓ42が斜板２の筒状部１１の内周面に形成されて
いる。空隙部Ｓ41，Ｓ42の溝幅は筒状部１１の端面から
回転軸１方向へ所定距離入り込んでおり、この入り込み
位置は斜板２の半径方向における肉厚が領域Ｈ1 ，ｈ1
間及び領域Ｈ2 ，ｈ2 間でアンバランスとなっている範
囲にわたる。図１５は図１４のＫ−Ｋ線断面図であり、
図１６は図１４のＬ−Ｌ線断面図である。応力は図１４
に破線矢印で示すように分布する。即ち、斜板２の傾角
を変えるような応力発生部位である領域Ｘ1 ，Ｘ2 では
応力発生が空隙部Ｓ41，Ｓ42の存在によって阻止され、
斜板２に対する回転軸１の圧入によって斜板２が傾くこ
とはない。
【００２１】図６〜図１０の実施例、図１１〜図１３の
実施例及び図１４〜図１６の実施例のいずれにおいても
空隙部の存在が斜板の軽量化及び斜板の冷却に寄与す
る。又、本発明では図１４〜図１６の環状の空隙部
Ｓ41，Ｓ42の代わりに環状の空隙部を回転軸１の周面に
設けたり、筒状部１１の内周面あるいは回転軸１の周面
に複数の小孔あるいは線状の環状スリットを設けて所望
の応力分布を得るようにしてもよい。
実施例及び図１４〜図１６の実施例のいずれにおいても
空隙部の存在が斜板の軽量化及び斜板の冷却に寄与す
る。又、本発明では図１４〜図１６の環状の空隙部
Ｓ41，Ｓ42の代わりに環状の空隙部を回転軸１の周面に
設けたり、筒状部１１の内周面あるいは回転軸１の周面
に複数の小孔あるいは線状の環状スリットを設けて所望
の応力分布を得るようにしてもよい。
【００２２】
【発明の効果】以上詳述したように本発明は、斜板及び
回転軸の少なくとも一方に空隙部を設け、回転軸を挟ん
で対向する斜板上の半径方向の厚みの異なる領域上の応
力の強度を前記空隙部の介在によって均衡させたので、
回転軸を挟んで対抗する応力の不均衡が略解消され、応
力不均衡に起因する斜板変形を回避して斜板傾角を所望
の傾角に維持し得るという優れた効果を奏する。
回転軸の少なくとも一方に空隙部を設け、回転軸を挟ん
で対向する斜板上の半径方向の厚みの異なる領域上の応
力の強度を前記空隙部の介在によって均衡させたので、
回転軸を挟んで対抗する応力の不均衡が略解消され、応
力不均衡に起因する斜板変形を回避して斜板傾角を所望
の傾角に維持し得るという優れた効果を奏する。
【図１】 本発明の第１実施例を示す要部縦断面図であ
る。
る。
【図２】 図１のＡ−Ａ線断面図である。
【図３】 図１のＢ−Ｂ線断面図である。
【図４】 図１のＭ−Ｍ線断面図である。
【図５】 図１のＤ−Ｄ線断面図である。
【図６】 第２実施例を示す要部縦断面図である。
【図７】 図６のＥ−Ｅ線断面図である。
【図８】 図６のＦ−Ｆ線断面図である。
【図９】 図６のＧ−Ｇ線断面図である。
【図１０】 図６のＨ−Ｈ線断面図である。
【図１１】 第３実施例を示す要部縦断面図である。
【図１２】 図１１のＩ−Ｉ線断面図である。
【図１３】 図１１のＪ−Ｊ線断面図である。
【図１４】 第４実施例を示す要部縦断面図である。
【図１５】 図１４のＫ−Ｋ線断面図である。
【図１６】 図１４のＬ−Ｌ線断面図である。
【図１７】 従来の斜板式圧縮機全体を示す側断面図で
ある。
ある。
１…回転軸、２…斜板、１０…板状部、１１…筒状部、
Ｈ1 ，Ｈ2 ，ｈ1 ，ｈ 2 …領域、Ｓ11，Ｓ12，Ｓ21，Ｓ
22，Ｓ31，Ｓ32，Ｓ41，Ｓ42…空隙部。
Ｈ1 ，Ｈ2 ，ｈ1 ，ｈ 2 …領域、Ｓ11，Ｓ12，Ｓ21，Ｓ
22，Ｓ31，Ｓ32，Ｓ41，Ｓ42…空隙部。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 加藤 了 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式 会社 豊田自動織機製作所 内 (56)参考文献 特開 平１−240779（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) F04B 27/08
Claims (1)
- 【請求項１】筒状部に対して板状部を傾斜させた斜板の
筒状部に回転軸を圧入止着し、斜板の回転によってピス
トンを往復動させる斜板式圧縮機において、圧入結合に
伴って発生する斜板上の応力を低減するための空隙部を
斜板及び回転軸の少なくとも一方に設け、回転軸を挟ん
で対向する斜板上の半径方向の厚みの異なる領域上の応
力の強度を前記空隙部の介在によって均衡させた斜板式
圧縮機における斜板支持構造。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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| JP3192349A JP2990873B2 (ja) | 1991-07-31 | 1991-07-31 | 斜板式圧縮機における斜板支持構造 |
Applications Claiming Priority (1)
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| JP3192349A JP2990873B2 (ja) | 1991-07-31 | 1991-07-31 | 斜板式圧縮機における斜板支持構造 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0533761A JPH0533761A (ja) | 1993-02-09 |
| JP2990873B2 true JP2990873B2 (ja) | 1999-12-13 |
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ID=16289799
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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| JP3192349A Expired - Fee Related JP2990873B2 (ja) | 1991-07-31 | 1991-07-31 | 斜板式圧縮機における斜板支持構造 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP6390655B2 (ja) * | 2016-03-31 | 2018-09-19 | 株式会社豊田自動織機 | 両頭斜板式圧縮機、および斜板と回転軸との固定方法 |
-
1991
- 1991-07-31 JP JP3192349A patent/JP2990873B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0533761A (ja) | 1993-02-09 |
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