JP2986229B2 - 噴流ポンプ - Google Patents
噴流ポンプInfo
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- JP2986229B2 JP2986229B2 JP2481591A JP2481591A JP2986229B2 JP 2986229 B2 JP2986229 B2 JP 2986229B2 JP 2481591 A JP2481591 A JP 2481591A JP 2481591 A JP2481591 A JP 2481591A JP 2986229 B2 JP2986229 B2 JP 2986229B2
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- JP
- Japan
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- nozzle
- side fluid
- return
- sub
- diffuser
- Prior art date
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M37/00—Apparatus or systems for feeding liquid fuel from storage containers to carburettors or fuel-injection apparatus; Arrangements for purifying liquid fuel specially adapted for, or arranged on, internal-combustion engines
- F02M37/02—Feeding by means of suction apparatus, e.g. by air flow through carburettors
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Cooling, Air Intake And Gas Exhaust, And Fuel Tank Arrangements In Propulsion Units (AREA)
- Jet Pumps And Other Pumps (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】この発明は、例えば自動車の鞍形フューエ
ルタンクに取付けて燃料供給装置からメインタンクに戻
される燃料でサブタンク側の燃料をメインタンク側に移
送するのに利用される噴流ポンプに関する。
ルタンクに取付けて燃料供給装置からメインタンクに戻
される燃料でサブタンク側の燃料をメインタンク側に移
送するのに利用される噴流ポンプに関する。
【０００２】
【従来の技術】図３ないし図５は、この種の噴流ポンプ
の従来の構造を例示するものであって、図示する噴流ポ
ンプ１００は、リターン側流体導入路１０１と、サブ側
流体導入路１０２がノズル本体１０３に備えてあり、こ
のノズル本体１０３のリターン側流体導入路１０１の先
端寄りにノズル１０４が形成してある。
の従来の構造を例示するものであって、図示する噴流ポ
ンプ１００は、リターン側流体導入路１０１と、サブ側
流体導入路１０２がノズル本体１０３に備えてあり、こ
のノズル本体１０３のリターン側流体導入路１０１の先
端寄りにノズル１０４が形成してある。
【０００３】また、ノズル本体１０３のリターン側流体
導入路１０１とサブ側流体導入路１０２の基端寄りに
は、水密保持用のパッキン１０５と１０６が夫々装着し
てあり、ノズル本体１０３の下端寄りには、前記ノズル
１０４の噴射方向である図３中において下方向側にディ
フューザ１０７が超音波溶着によって固定してある。
導入路１０１とサブ側流体導入路１０２の基端寄りに
は、水密保持用のパッキン１０５と１０６が夫々装着し
てあり、ノズル本体１０３の下端寄りには、前記ノズル
１０４の噴射方向である図３中において下方向側にディ
フューザ１０７が超音波溶着によって固定してある。
【０００４】そして、ディフューザ１０７には、サブ側
流体導入路１０２に連通するサブ側流体連通路１０８が
備えてあり、ノズル１０４の外周側においてのディフュ
ーザ１０７の内壁１０７ａの傾斜角度β1 は、図４に示
すように、ノズル１０４の内壁１０４ａの傾斜角度α1
が３０°であるのに対して５０°に設定してある。
流体導入路１０２に連通するサブ側流体連通路１０８が
備えてあり、ノズル１０４の外周側においてのディフュ
ーザ１０７の内壁１０７ａの傾斜角度β1 は、図４に示
すように、ノズル１０４の内壁１０４ａの傾斜角度α1
が３０°であるのに対して５０°に設定してある。
【０００５】そしてまた、ノズル１０４の先端からディ
フューザ１０７の前記内壁１０７ａまでの離隔寸法はノ
ズル１０４ａから噴射した流体がディフューザ１０７の
内壁１０７ａに衝突するまでの寸法でノズル１０４の最
小内径の半径寸法γに対してｈ＝２ｒ，ｈ1 ＝３．３ｒ
に設定してある。
フューザ１０７の前記内壁１０７ａまでの離隔寸法はノ
ズル１０４ａから噴射した流体がディフューザ１０７の
内壁１０７ａに衝突するまでの寸法でノズル１０４の最
小内径の半径寸法γに対してｈ＝２ｒ，ｈ1 ＝３．３ｒ
に設定してある。
【０００６】すなわち、このような噴流ポンプ１００に
おいてノズル１０４から噴射された流体がディフューザ
１０７の内壁１０７ａに衝突した位置までの流体の表面
積Ｍ1 の値は、ｈ＝２ｒ，ｈ1 ＝３．３ｒ，Ｒ1 ＝２ｒ
でｈ＋ｈ1 ＝５．３ｒであり、Ｍ１＝２πｒｈ＋πｌ1
（Ｒ1＋ｒ），
おいてノズル１０４から噴射された流体がディフューザ
１０７の内壁１０７ａに衝突した位置までの流体の表面
積Ｍ1 の値は、ｈ＝２ｒ，ｈ1 ＝３．３ｒ，Ｒ1 ＝２ｒ
でｈ＋ｈ1 ＝５．３ｒであり、Ｍ１＝２πｒｈ＋πｌ1
（Ｒ1＋ｒ），
【０００７】
【０００８】となることから、Ｍ1 ＝１４．３４πｒ2
となっている。
となっている。
【０００９】このような構造をなす噴射ポンプ１００
は、図５に示すように、メインタンク２００内に取付け
られており、このメインタンク２００内のフューエルポ
ンプ２０１によりキャブレータＣＢに対して送給された
後の戻り燃料（リターン側の燃料）が、リターン側流体
送給管２０２を通ってリターン側流体導入路１０１に導
入される。
は、図５に示すように、メインタンク２００内に取付け
られており、このメインタンク２００内のフューエルポ
ンプ２０１によりキャブレータＣＢに対して送給された
後の戻り燃料（リターン側の燃料）が、リターン側流体
送給管２０２を通ってリターン側流体導入路１０１に導
入される。
【００１０】そして、リターン側流体導入路１０１に導
入されたリターン側の燃料がノズル１０４からディフュ
ーザ１０７に向って噴射することによって負圧を発生さ
せるので、サブタンク２０３に貯蔵してあるサブタンク
側の燃料がサブ側流体送給管２０４を通ってサブ側流体
導入路１０２に導かれ、ディフューザ１０７内に吸引さ
れる。
入されたリターン側の燃料がノズル１０４からディフュ
ーザ１０７に向って噴射することによって負圧を発生さ
せるので、サブタンク２０３に貯蔵してあるサブタンク
側の燃料がサブ側流体送給管２０４を通ってサブ側流体
導入路１０２に導かれ、ディフューザ１０７内に吸引さ
れる。
【００１１】これにより、リターン側の燃料によってサ
ブタンク２０３に貯蔵してあるサブタンク側の燃料をメ
インタンク２００に移送してサブタンク側の燃料をメイ
ンタンク側の燃料とともに使用するようにしてある。
ブタンク２０３に貯蔵してあるサブタンク側の燃料をメ
インタンク２００に移送してサブタンク側の燃料をメイ
ンタンク側の燃料とともに使用するようにしてある。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】ところが、このような
従来の噴流ポンプ１００では、ディフューザ１０７の内
壁１０７ａの傾斜角度を５０°に設定してあるとともに
ノズル１０４の先端からディフューザ１０７の内壁１０
７ａまでの寸法を流体がディフューザ１０７の内壁１０
７ａに衝突するまでの寸法でｈ＝２ｒ，ｈ1 ＝３．３ｒ
に設定してあり、サブ側の流体を吸引する性能（プライ
ミング性能）がノズル１０４からディフューザ１０７の
内壁１０７ａに衝突する流体の表面積の大きさに比例す
ることから、プライミング性能が劣り、サブタンク側の
燃料を確実にメインタンク側に移送し難いという問題点
があり、この問題点を解決することが課題となってい
た。
従来の噴流ポンプ１００では、ディフューザ１０７の内
壁１０７ａの傾斜角度を５０°に設定してあるとともに
ノズル１０４の先端からディフューザ１０７の内壁１０
７ａまでの寸法を流体がディフューザ１０７の内壁１０
７ａに衝突するまでの寸法でｈ＝２ｒ，ｈ1 ＝３．３ｒ
に設定してあり、サブ側の流体を吸引する性能（プライ
ミング性能）がノズル１０４からディフューザ１０７の
内壁１０７ａに衝突する流体の表面積の大きさに比例す
ることから、プライミング性能が劣り、サブタンク側の
燃料を確実にメインタンク側に移送し難いという問題点
があり、この問題点を解決することが課題となってい
た。
【００１３】
【発明の目的】そこでこの発明は、このような従来の課
題に鑑みてなされたもので、プライミング性能を向上さ
せてサブタンク側の燃料をメインタンク側に確実に移送
することができる噴流ポンプを提供することを目的とし
ている。
題に鑑みてなされたもので、プライミング性能を向上さ
せてサブタンク側の燃料をメインタンク側に確実に移送
することができる噴流ポンプを提供することを目的とし
ている。
【００１４】
【発明の構成】この発明に係わる噴流ポンプは、リター
ン側の流体を導入するリターン側流体導入路と、前記リ
ターン側流体導入路に導入されたリターン側の流体を噴
射するノズルと、サブタンク側の流体を導入するサブタ
ンク側流体導入路と、前記リターン側の流体の噴射によ
り前記サブタンク側流体導入路に導入されたサブタンク
側の流体を吸引し且つ前記ノズルから噴射されたリター
ン側の流体および吸引されたサブタンク側の流体を吐出
するディフューザを備えた噴流ポンプにおいて、前記デ
ィフューザの内壁の傾斜角度を１０°〜４５°に設定し
且つノズルから噴射した流体が衝突する前記内壁までの
離隔寸法をノズルの内径の半径寸法に対して６倍〜８倍
の値に設定した構成としたことを特徴としており、上記
した噴流ポンプの構成により従来の課題を解決するため
の手段としたものである。
ン側の流体を導入するリターン側流体導入路と、前記リ
ターン側流体導入路に導入されたリターン側の流体を噴
射するノズルと、サブタンク側の流体を導入するサブタ
ンク側流体導入路と、前記リターン側の流体の噴射によ
り前記サブタンク側流体導入路に導入されたサブタンク
側の流体を吸引し且つ前記ノズルから噴射されたリター
ン側の流体および吸引されたサブタンク側の流体を吐出
するディフューザを備えた噴流ポンプにおいて、前記デ
ィフューザの内壁の傾斜角度を１０°〜４５°に設定し
且つノズルから噴射した流体が衝突する前記内壁までの
離隔寸法をノズルの内径の半径寸法に対して６倍〜８倍
の値に設定した構成としたことを特徴としており、上記
した噴流ポンプの構成により従来の課題を解決するため
の手段としたものである。
【００１５】この発明に係わる噴流ポンプにおいて、デ
ィフューザの内壁の傾斜角度はノズルの内壁の傾斜角度
に対して近似する値がよく、ノズルからディフューザの
内壁までの離隔寸法はノズルの内径寸法に対して７倍に
近似する値がよく、これらの値でプライミング性能が向
上する。
ィフューザの内壁の傾斜角度はノズルの内壁の傾斜角度
に対して近似する値がよく、ノズルからディフューザの
内壁までの離隔寸法はノズルの内径寸法に対して７倍に
近似する値がよく、これらの値でプライミング性能が向
上する。
【００１６】
【作用】この発明に係わる噴流ポンプは、上述した構成
を有しているので、ノズルの内径を変えずにディフュー
ザの内壁の傾斜角度とノズルからディフューザまでの離
隔寸法との変更によりプライミング性能が飛躍的に向上
する。
を有しているので、ノズルの内径を変えずにディフュー
ザの内壁の傾斜角度とノズルからディフューザまでの離
隔寸法との変更によりプライミング性能が飛躍的に向上
する。
【００１７】
【実施例】図１および図２はこの発明に係わる噴流ポン
プの一実施例を示すものである。
プの一実施例を示すものである。
【００１８】図示する噴流ポンプ１は、リターン側流体
導入路２とサブ側流体導入路３がノズル本体４に備えて
あり、このノズル本体４の前記リターン側流体導入路２
には、ほぼ中央にリリーフバルブ５が設けてあるととも
に先端寄りに先細状のノズル６が形成してある。
導入路２とサブ側流体導入路３がノズル本体４に備えて
あり、このノズル本体４の前記リターン側流体導入路２
には、ほぼ中央にリリーフバルブ５が設けてあるととも
に先端寄りに先細状のノズル６が形成してある。
【００１９】また、前記ノズル本体４のリターン側流体
導入路２とサブ側流体導入路３の基端寄りには、水密保
持用のパッキン７と８が夫々装着してあり、リターン側
流体導入路２にリターン側流体送給管（図５に示すリタ
ーン側流体送給管２０２に対応。）を嵌入するようにな
っているとともにサブ側流体導入路３にサブ側流体送給
管（図５に示すサブ側流体送給管２０４に対応。）を嵌
入するようになっている。
導入路２とサブ側流体導入路３の基端寄りには、水密保
持用のパッキン７と８が夫々装着してあり、リターン側
流体導入路２にリターン側流体送給管（図５に示すリタ
ーン側流体送給管２０２に対応。）を嵌入するようにな
っているとともにサブ側流体導入路３にサブ側流体送給
管（図５に示すサブ側流体送給管２０４に対応。）を嵌
入するようになっている。
【００２０】そして、ノズル本体４の下端寄りには、ノ
ズル６の噴射方向である図１中において下方向側にディ
フューザ９が超音波溶着によって固定してある。
ズル６の噴射方向である図１中において下方向側にディ
フューザ９が超音波溶着によって固定してある。
【００２１】そしてまた、前記ディフューザ９には、サ
ブ側流体導入路３に連通するサブ側流体連通路１０が備
えてあり、ノズル６の外周側においてのディフューザ９
の内壁９ａの傾斜角度β2 は、図２に示すように、３０
°に設定してあり、ノズル６の内壁６ａの傾斜角度α2
と同一になっている。
ブ側流体導入路３に連通するサブ側流体連通路１０が備
えてあり、ノズル６の外周側においてのディフューザ９
の内壁９ａの傾斜角度β2 は、図２に示すように、３０
°に設定してあり、ノズル６の内壁６ａの傾斜角度α2
と同一になっている。
【００２２】そしてさらに、図２に示すように、ノズル
６の先端からディフューザ９の内壁９ａまでの離隔寸法
は、ノズル６から噴射した流体がディフューザ９の内壁
９ａに衝突するまでの寸法でノズル６の最小内径の半径
寸法ｒに対してｈ0 ＝２ｒ（２倍），ｈ2 ＝５ｒ（５
倍）に設定してある。
６の先端からディフューザ９の内壁９ａまでの離隔寸法
は、ノズル６から噴射した流体がディフューザ９の内壁
９ａに衝突するまでの寸法でノズル６の最小内径の半径
寸法ｒに対してｈ0 ＝２ｒ（２倍），ｈ2 ＝５ｒ（５
倍）に設定してある。
【００２３】ここで、ノズル６から噴射された流体がデ
ィフューザ９の内壁９ａに衝突した位置までの流体の表
面積Ｍ2 の値は、ｈ＝２ｒ，ｈ2 ＝５ｒ，Ｒ2 ＝２ｒか
らＭ2 ＝２πｒｈ＋πｌ2 （Ｒ2 ＋ｒ），
ィフューザ９の内壁９ａに衝突した位置までの流体の表
面積Ｍ2 の値は、ｈ＝２ｒ，ｈ2 ＝５ｒ，Ｒ2 ＝２ｒか
らＭ2 ＝２πｒｈ＋πｌ2 （Ｒ2 ＋ｒ），
【００２４】
【００２５】となることから、Ｍ2 ＝２２．２７πｒ2
となる。
となる。
【００２６】これにより、図３，図４に示した噴流ポン
プ１００においての前記流体の表面積Ｍ1 が１４．３４
πｒ2 であるのに比べて前記流体の表面積が飛躍的に増
大したことがわかる。
プ１００においての前記流体の表面積Ｍ1 が１４．３４
πｒ2 であるのに比べて前記流体の表面積が飛躍的に増
大したことがわかる。
【００２７】そして、この発明に係わる噴流ポンプ１で
は、ディフューザ９の内壁９ａの傾斜角度β2 をノズル
６の内壁６ａの傾斜角度α2 と同一としてあるが、前記
傾斜角度β2 は傾斜角度α2 と同一でなくてもよく、１
０°から４５°の範囲とする必要がある。この理由は、
傾斜角度β2が１０°よりも小さいとノズル６から噴射
された流体がディフューザ９で発生する負圧が極端に小
さくなり、傾斜面積β2 が４５°よりも大きいとノズル
６から噴射された流体がディフューザ９から吐出する流
量が少なくなって負圧が小さくなるためである。
は、ディフューザ９の内壁９ａの傾斜角度β2 をノズル
６の内壁６ａの傾斜角度α2 と同一としてあるが、前記
傾斜角度β2 は傾斜角度α2 と同一でなくてもよく、１
０°から４５°の範囲とする必要がある。この理由は、
傾斜角度β2が１０°よりも小さいとノズル６から噴射
された流体がディフューザ９で発生する負圧が極端に小
さくなり、傾斜面積β2 が４５°よりも大きいとノズル
６から噴射された流体がディフューザ９から吐出する流
量が少なくなって負圧が小さくなるためである。
【００２８】また、ノズル６の先端からディフューザ９
の内壁９ａまでの離隔寸法はｈ＝２ｒ，ｈ２＝５ｒに限
らず、ｈ＋ｈ2 の値がノズル６の内径の半径寸法ｒに対
して６倍ないし８倍の値に設定する必要がある。この理
由は、６倍よりも小さいとノズル６から噴射された流体
がディフューザ９で乱流となって大きな負圧を発生しな
くなり、８倍よりも大きいとノズル６から噴射された流
体がディフューザ９の内壁に衝突する際のエネルギーが
小さくなりすぎて大きな負圧を発生しなくなるためであ
る。
の内壁９ａまでの離隔寸法はｈ＝２ｒ，ｈ２＝５ｒに限
らず、ｈ＋ｈ2 の値がノズル６の内径の半径寸法ｒに対
して６倍ないし８倍の値に設定する必要がある。この理
由は、６倍よりも小さいとノズル６から噴射された流体
がディフューザ９で乱流となって大きな負圧を発生しな
くなり、８倍よりも大きいとノズル６から噴射された流
体がディフューザ９の内壁に衝突する際のエネルギーが
小さくなりすぎて大きな負圧を発生しなくなるためであ
る。
【００２９】このような構造をなす噴流ポンプ１は、図
５に示すものと同様にしてメインタンク２００に取付け
られており、メインタンク２００内のフェーエルポンプ
２０１によりキャプレータＣＢに対して送給された後の
戻り燃料（リターン側の燃料）が、リターン側流体送給
管２０２を通ってリターン側流体導入路２に導入され
る。
５に示すものと同様にしてメインタンク２００に取付け
られており、メインタンク２００内のフェーエルポンプ
２０１によりキャプレータＣＢに対して送給された後の
戻り燃料（リターン側の燃料）が、リターン側流体送給
管２０２を通ってリターン側流体導入路２に導入され
る。
【００３０】そして、リターン側流体導入路２に導入さ
れたリターン側の燃料がノズル６からディフューザ９に
向って噴射することによって負圧を発生させるので、サ
ブタンク２０３に貯蔵してあるサブタンク側の燃料がサ
ブ側流体送給管２０４を通ってサブ側流体導入路３に導
かれ、ディフューザ９内に吸引される。
れたリターン側の燃料がノズル６からディフューザ９に
向って噴射することによって負圧を発生させるので、サ
ブタンク２０３に貯蔵してあるサブタンク側の燃料がサ
ブ側流体送給管２０４を通ってサブ側流体導入路３に導
かれ、ディフューザ９内に吸引される。
【００３１】そこで、ノズル６から噴射された流体の表
面積であるＭ2 ＝２２．２７πｒ2 に基づいてサブタン
ク２０３に貯蔵してあるサブタンク側の燃料がリターン
側の燃料とともにメインタンク２００内に吐出してサブ
タンク側の燃料をメインタンク側の燃料とともに使用す
るものである。
面積であるＭ2 ＝２２．２７πｒ2 に基づいてサブタン
ク２０３に貯蔵してあるサブタンク側の燃料がリターン
側の燃料とともにメインタンク２００内に吐出してサブ
タンク側の燃料をメインタンク側の燃料とともに使用す
るものである。
【００３２】
【発明の効果】以上説明してきたように、この発明に係
わる噴流ポンプは上述した構成を有するものであるか
ら、ディフューザの内壁の傾斜角度を５０℃でノズルか
ら噴射した流体が衝突するディフューザの内壁までの離
隔寸法をノズルの内径の半径寸法に対して５．３倍に設
定した従来の場合に比較してノズルから噴射した流体が
衝突した位置までの流体の表面積が大きくなるので、リ
ターン側の流体の噴射により大きな負圧が発生し、それ
によって、サブタンク側の流体を確実に吸引してプライ
ミング性能を飛躍的に向上させるという優れた効果がも
たらされる。
わる噴流ポンプは上述した構成を有するものであるか
ら、ディフューザの内壁の傾斜角度を５０℃でノズルか
ら噴射した流体が衝突するディフューザの内壁までの離
隔寸法をノズルの内径の半径寸法に対して５．３倍に設
定した従来の場合に比較してノズルから噴射した流体が
衝突した位置までの流体の表面積が大きくなるので、リ
ターン側の流体の噴射により大きな負圧が発生し、それ
によって、サブタンク側の流体を確実に吸引してプライ
ミング性能を飛躍的に向上させるという優れた効果がも
たらされる。
【図１】この発明に係わる噴流ポンプの一実施例の縦断
側面図である。
側面図である。
【図２】図１に示した噴流ポンプのノズルとディフュー
ザまわりの部分断面図である。
ザまわりの部分断面図である。
【図３】従来の噴流ポンプの縦断側面図である。
【図４】図３に示した噴流ポンプのノズルとデフィュー
ザまわりの部分断面図である。
ザまわりの部分断面図である。
【図５】図３に示した噴流ポンプのタンクへの組み付け
状態図である。
状態図である。
１ 噴流ポンプ ２ リターン側流体導入路 ３ サブ側流体導入路 ６ ノズル ９ ディフューザ ９ａ 内壁。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｆ０４Ｆ 5/44 Ｂ６０Ｋ 15/02 Ｊ (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) F02M 37/12 F02M 37/00 301 F02M 37/18
Claims (1)
- 【請求項１】 リターン側の流体を導入するリターン側
流体導入路と、前記リターン側流体導入路に導入された
リターン側の流体を噴射するノズルと、サブタンク側の
流体を導入するサブタンク側流体導入路と、前記リター
ン側の流体の噴射により前記サブタンク側流体導入路に
導入されたサブタンク側の流体を吸引し且つ前記ノズル
から噴射されたリターン側の流体および吸引されたサブ
タンク側の流体を吐出するディフューザを備えた噴流ポ
ンプにおいて、前記ディフューザの内壁の傾斜角度を１
０°〜４５°に設定し且つノズルから噴射した流体が衝
突する前記内壁までの離隔寸法をノズルの内径の半径寸
法に対して６倍〜８倍の値に設定したことを特徴とする
噴流ポンプ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2481591A JP2986229B2 (ja) | 1991-02-19 | 1991-02-19 | 噴流ポンプ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2481591A JP2986229B2 (ja) | 1991-02-19 | 1991-02-19 | 噴流ポンプ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04265463A JPH04265463A (ja) | 1992-09-21 |
| JP2986229B2 true JP2986229B2 (ja) | 1999-12-06 |
Family
ID=12148690
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2481591A Expired - Fee Related JP2986229B2 (ja) | 1991-02-19 | 1991-02-19 | 噴流ポンプ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2986229B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19816317A1 (de) * | 1998-04-11 | 1999-10-14 | Bosch Gmbh Robert | Kraftstoffördereinrichtung |
-
1991
- 1991-02-19 JP JP2481591A patent/JP2986229B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04265463A (ja) | 1992-09-21 |
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