JP2984137B2 - 樹脂封止型半導体装置 - Google Patents
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- Lead Frames For Integrated Circuits (AREA)
Description
はインジェクション成形により半導体チップを封止形成
する樹脂封止型半導体装置の構造に関するものである。
以下に示すようなものがあった。
体装置としては、パッケージの中心に半導体チップ1を
搭載するダイパット2があって、これはパッケージ端面
から発生する、いずれも等長の複数本のサポート3で吊
られている。更に、これらサポート3の間に位置し、し
かもモールド4外にまで導出するリード5がダイパット
2の周辺に放射状に配置されており、半導体チップ1と
リード5間をAu等の金属細線6で接続されている。
型内に上記したように、ダイパット2上に半導体チップ
1を搭載し、金属細線6により内部接続したリードフレ
ーム7を位置決めし、取り付けた後、モールド型締し、
樹脂注入を行い硬化させた後、型開きし、取り出す順序
をもって封止は1サイクル完了する。
は注入細孔(以下、ゲートという)9を経由して行なわ
れる。このゲートの位置は、QFP(Quad Fla
tPackage)では、そのコーナー部、DIP(D
ual−Inline−Package)では、短手の
端面に位置するように設定するのが一般的である。
直前にきた溶融樹脂は、一度圧縮されるが、ゲート通過
後のキャビティ注入段階でこれが大部分弾性回復し、樹
脂はゲート断面寸法よりは大きくなって注入される。こ
れはベイラス(Barus)効果と言われるものである
が、サポートがゲート位置の近傍にあれば、サポートは
この弾性回復力を受ける。
は、流動方向の他、その直角方向にも樹脂圧力を及ぼし
ながら、流動と直角方向の空隙の大きい方を優先して流
動していく。パッケージの断面形状の視点で見るなら
ば、厚肉の部分を優先して流動していくことによる。従
って、ダイパット近傍のように、キャビティ内に特に薄
くて広い空隙の部分がある充填過程では、半導体チップ
とキャビティの空隙に優先的に流動し、ダイパット下に
殆ど流動しなかったり、また逆のケースもある。この場
合、図4のb−b′線を軸として回転モーメントが発生
する。
止、キャビティからゲートへの逆流防止のための樹脂圧
が負荷される。これは保持圧と一般に称されている。こ
の時、キャビティ内の樹脂圧は充填完了直後の圧力に比
べ著しく高い。この保持圧の影響が及ぶ範囲は、溶融樹
脂の粘度、溶融樹脂層の厚さ、ゲートからの距離及びゲ
ートからの充填方向との角度に依存するが、一般には粘
度が小さく、樹脂厚が大きく、ゲートからの距離が近
く、そしてゲートからの充填方向と一致しているエリア
では大きいと言える。熱硬化性樹脂では、キャビティへ
の流動過程でキャビティ表面から熱を受けるため、硬化
反応が進み、従って、流動の末端の溶融樹脂の粘度は高
くなってくる。
に熱を奪われるため、樹脂粘度は高くなる。従って、流
動過程、保持圧段階で樹脂圧は、ゲート側は反ゲート側
に比べ高圧になり、キャビティ内で圧力勾配が生じる。
この圧力勾配によりサポート及びゲート側ダイパットに
図4のb−b′線を軸にした回転モーメントが発生す
る。勿論、このダイパットの回転は、ダイパットの下と
半導体チップの上の肉厚差が大きいほど大きくなる。樹
脂の硬化、固化が進むにつれてダイパット近傍は、こう
した応力を残留した状態で固定化される。
べたようにトランスファ及びインジェクション成形にお
いて、熱硬化性及び熱可塑性のいずれについてもゲート
からの圧力勾配が発生し、これによりダイパット及び半
導体チップに外力が負荷されることになる。この外力に
対する抗力が小さいと、パッケージ内各部が外力に釣り
合った変位、変形を生じて固定化される。樹脂封止され
た半導体装置にあって、特に品質上及び信頼性上留意し
なければならないのは、ダイパットに接合されている半
導体チップの変位、変形である。例えば文献(沖電気研
究開発,第128号,Vol.52,No.4,P.7
3〜78)にもあるように、半導体チップの変位により
半田耐熱性は著しく低下するという問題点が発生する。
について述べる。ダイパット近傍におけるリードフレー
ムの各部の寸法を図4に示す。
い正方形のQFPについて、ダイパット寸法の大きさを
D〔mm〕、サポートはレール部11からの長さをl
〔mm〕、幅をw〔mm〕で、いずれも4本とも等しい
ものとし、リードフレームの厚さをh〔mm〕とした
時、溶融樹脂がゲート9からb−b′線まで注入された
時、ダイパットに最も大きな回転モーメントが発生す
る。
て、ダイパットのサポート付け根部Oa、O′aそれぞ
れで、サポートのたわみδ〔mm〕を生じる。この時の
溶融樹脂の流動方向と垂直方向に働く平均樹脂圧力をP
〔kg/mm2 〕とした時、力の釣り合いから式(1)
が成立する。左辺は樹脂圧力による回転モーメント、右
辺の第1項はOa、O′a点に集中モーメントを受けた
とみなしたたわみ抗力のモーメントであり、右辺第2項
はbOb 及びb′Ob ′におけるねじれ抗力のモーメン
トである。E〔kg/mm2 〕、G〔kg/mm2 〕は
それぞれサポートのヤング率、剛性率を表す。
ら式(1)は √2D3 P/12={1/l+3√2k/D(1+σ)}Ewh3 δ/3l …(2) リードフレーム用金属材料のポアソン比は約0.30、
h/wが1.0〜2.0に変形することに対して、kは
0.14〜0.47までの値をとる。
率E、厚さhを大きくすることが考えられるが、コスト
面等からの制約があり、従来サポートすべてについてサ
ポートの幅wを大きくしていたため、サポート間に配置
されるインナーリードの幅を小さくするか、またはイン
ナーリード幅を小さくできない場合は、インナーリード
長さを短くし、リード幅を確保していた。
サポート幅wを効果的に大きくするためには、D<0.
45〜1.53の場合と、D>0.45〜1.53の場
合及びD=0.45〜1.53の場合について配慮する
必要がある。
2kl/(1+σ)、D>3√2kl/(1+σ)、及
びD=3√2kl/(1+σ)の3つの場合のそれぞれ
についてサポート幅wの効果が変わってくる。
ートすべてを幅広にした場合)の内、リード幅縮少化に
ついてはワイヤボンディング不良が発生し、また樹脂封
止時に樹脂圧でインナーリードの位置ずれを起こし、ボ
ンディング部の接合強度を低下せしめ、熱サイクル時の
接合劣化を促進させる。また、インナーリード長を短く
することは、ボンディング長さを長くし、封止樹脂圧で
変形を起こし、隣接ワイヤ間でショートを起こし、ま
た、この変形により熱サイクル時の接合劣化を促進させ
るという問題があった。
サポート幅を同等寸法にすることにより、サポート間の
スペースが小さくなり、ワイヤボンディングの品質と信
頼性に大きな影響を与えるインナーリードの狭幅化と短
縮化という問題点を除去するため、樹脂封止時の樹脂圧
力に対するサポートの抗力の大きさに応じてサポートの
機械的強度を変えて、サポートの変位の少ない信頼性の
高い優れた樹脂封止型半導体装置のリードフレームを提
供することを目的とする。
成するために、半導体素子を搭載する略四角形のダイパ
ッドと、このダイパッドの角部をそれぞれ支持する互い
に異なる方向に延在する複数本のダイパッドサポートと
を備え、互いに隣り合う前記ダイパッドサポー トの太さ
が異なっているようにしたものである。
のダイパットの回転モーメントを低減するために、ダイ
パットサイズDと、それを吊るサポートの長さlとの関
係が、D/l<3√2k/(1+σ)、(ここで、kは
0.14〜0.47までの値をとる定数、σはポアソン
比)を示す場合、樹脂注入方向と交叉する方向のサポー
トの機械的強度を樹脂注入方向と平行である方向のサポ
ートの機械的強度に比して大にする。例えば、樹脂注入
方向と交叉する方向のサポートの幅を樹脂注入方向と平
行である方向のサポートの幅に比べて大にする。
吊るサポートの長さlとの関係が、D/l≧3√2k/
(1+σ)、(ここで、kは0.14〜0.47までの
値をとる定数、σはポアソン比)を示す場合、樹脂注入
方向と平行である方向のサポートの機械的強度樹脂を注
入方向と交叉する方向のサポートの機械的強度に比して
大にする。例えば、樹脂注入方向と平行である方向のサ
ポートの幅を注入方向と交叉する方向のサポートの幅に
比して大にする。
えるのに代えて、その厚さや処理方法等を変えるように
してもよい。
ながら詳細に説明する。
型半導体装置のリードフレームの概略要部平面図であ
る。
長さが等しいQFPを例に挙げて説明する。
D1 と、それを吊るサポートの長さl1 との比率D1 /
l1 が、3√2k/(1+σ)より小さい場合(D1 <
0.45〜1.53)、なお、kは0.14〜0.47
までの値をとる定数、σはポアソン比である場合に、樹
脂注入方向と交叉する方向のサポートの機械的強度を樹
脂注入方向と平行である方向のサポートの機械的強度に
比して大にするために、樹脂注入方向と交叉する方向の
サポートの幅を樹脂注入方向と平行である方向のサポー
トの幅に比して大になるようにしている。
20のサイズD1 とサポートの長さl1 の関係が、D1
<3√2kl1 /(1+σ)の場合を示している。
溶融樹脂は、そのゲート9、つまりa′方向から注入さ
れ、溶融樹脂がb−b′線まで注入された時に、前述の
通り、b−b′線を軸として回転モーメントが発生す
る。しかし、図1に示すように、ゲート9と交叉する方
向、すなわちb−b′線のサポート21の幅w1 が、対
向するa−a′のサポート22の幅wより十分大きく設
計されており、この回転モーメントの発生によるダイパ
ット20のサポート22の付け根部Oa、Oa′のそれ
ぞれに生じるたわみδに十分対抗する抗力を得る。これ
により、ダイパット20の変位、変形を防止することが
可能となり、またインナーリードの配置もすべてのサポ
ートの幅を広くした場合に比べ設計の自由度が広がる。
モールド外形は14mm□、ダイパットサイズD1 は4
mm□、サポート長さl1 は7.1mm、サポート21
の幅w1 は0.25〜0.3mm、サポート22の幅w
は0.15〜0.2mmである。
型半導体装置のリードフレームの概略要部平面図であ
る。
イパットサイズD1 とそれを吊るサポートの長さl1 の
比率D1 /l1 が、3√2k/(1+σ)より小さい場
合、なお、kは0.14〜0.47までの値をとる定
数、σはポアソン比である場合に、樹脂注入方向と交叉
する方向のサポートの機械的強度を樹脂注入方向と平行
である方向のサポートの機械的強度に比して大にするた
めに、樹脂注入方向と交叉する方向のサポートの幅を樹
脂注入方向と平行である方向のサポートの幅に比して大
になるようにしているが、これに代えて、樹脂注入方向
と交叉する方向のサポートの厚さを樹脂注入方向と平行
である方向のサポートの厚さに比して大になるように構
成している。
D1 とサポートの長さl1 を有している。
にあり、溶融樹脂は、そのゲート9、つまりa′方向か
ら注入される。溶融樹脂がb−b′線まで注入された時
に、前述の通り、b−b′線を軸として回転モーメント
が発生する。しかし、図5に示すように、ゲート9と交
叉する方向、すなわち、b−b′線のサポート23の厚
さt1 (例えば、0.2〜0.25mm)が、対向する
a−a′のサポート22の厚さt(例えば、0.15m
m)より十分大きく設計されており、この回転モーメン
トの発生によるダイパット20のサポート22付け根部
Oa、Oa′のそれぞれに生じるたわみδに十分対抗す
る抗力を得る。これにより、ダイパット20の変位、変
形を防止することができる。
には、例えばハーフエッチング手法を用いることができ
る。
型半導体装置のリードフレームの概略要部平面図であ
る。
パット30のサイズD2 と、それを吊るサポートl2 の
関係が、D2 /l2 ≧3√2k/(1+σ)以上である
場合(D2 ≧0.45〜1.53)、なお、kは0.1
4〜0.47までの値をとる定数、σはポアソン比であ
る場合、樹脂注入方向と平行である方向のサポート32
の幅w2 を注入方向と交叉する方向のサポート31の幅
wに比して大にする。
ポートの機械的強度を樹脂注入方向と平行である方向の
サポートの機械的強度に比して大にするために、樹脂注
入方向と交叉する方向のサポートの幅を樹脂注入方向と
平行である方向のサポートの幅に比して大になるように
している。
り、溶融樹脂が流入する方向と平行である方向のサポー
ト32、すなわちa−a′線のサポート32の幅w
1 (例えば、0.25〜0.3mm)が樹脂が流入する
方向と交叉するb−b′線のサポート31の幅w(例え
ば、0.15〜0.2mm)より十分広く設計されてい
るため、注入された樹脂により発生するたわみδに十分
対抗する抗力を得る。これにより、ダイパットの変位、
変形を防止することができる。
モールド外形は14mm□、ダイパットサイズD2 は1
0mm□、サポート長さl2 は1.7mmである。
型半導体装置のリードフレームの概略要部平面図であ
る。
ダイパットサイズD2 とサポートの長さl2 を有してい
る。
a′にあり、溶融樹脂が流入する方向と平行である方向
のサポート33、すなわち、a−a′線のサポート33
の厚さt1 (例えば、0.2〜0.25mm)が、樹脂
が流入する方向と交叉するb−b′線のサポート31の
厚さt(例えば、0.15mm)より十分大きく設計さ
れているため、注入された樹脂により発生するたわみδ
に十分対抗する抗力を得ることができる。これにより、
ダイパットの変位、変形を防止することができる。
ポートの機械的強度と交叉する方向のサポートの機械的
強度とを異ならせるために、幅や厚さを異ならせる代わ
りに、サポートの処理を異ならせる、例えば一方のサポ
ートを鍛造により成形したり、一方のサポート上に硬化
樹脂を塗布して、図5や図7と同等な、樹脂封止型半導
体装置のリードフレームを得るようにしてもよい。
入しているが、その他のパッケージ、例えばPLCC等
にも勿論適用可能である。
のではなく、本発明の趣旨に基づいて種々の変形が可能
であり、これらを本発明の範囲から排除するものではな
い。
よれば、ダイパットサイズとそれを吊るサポートの長さ
とをそれぞれの比率により、溶融樹脂注入時に発生する
ダイパットの回転モーメントを考慮して、樹脂注入方向
と交叉する方向のサポートと樹脂注入方向と平行である
方向のサポートとの機械的強度を異ならせ、前記ダイパ
ットの回転モーメントを低減することができる。
ドフレームについて、溶融樹脂の注入により発生する回
転モーメントによるダイパットのサポート付け根部に生
じるたわみの抗力を得るために、サポートの幅や厚さを
適正にして、ダイパットの変位、変形を防ぐことが可能
となる。
より生じるインナーリードの位置ずれや隣接するワイヤ
のショート、接合強度の低下等を防止することができ
る。
置の厚さが1mmのものも現れており、本発明は、その
薄型樹脂封止型半導体装置のリードフレームに好適であ
る。
のリードフレームにおいて、広範囲に適用可能である。
置のリードフレームの概略要部平面図である。
る。
示す断面図である。
の概略平面図である。
置のリードフレームの概略要部平面図である。
置のリードフレームの概略要部平面図である。
置のリードフレームの概略要部平面図である。
Claims (3)
- 【請求項1】 半導体素子を搭載する略四角形のダイパ
ッドと、このダイパッドの角部をそれぞれ支持する互い
に異なる方向に延在する複数本のダイパッドサポートと
を備え、 互いに隣り合う前記ダイパッドサポートの太さが異なっ
ていることを特徴とする樹脂封止型半導体装置。 - 【請求項2】 樹脂注入方向と交叉する方向のサポート
の幅を樹脂注入方向と平行である方向のサポートの幅に
比べて大にしてなる請求項1記載の樹脂封止型半導体装
置。 - 【請求項3】 樹脂注入方向と交叉する方向のサポート
の厚さを樹脂注入方向と平行である方向のサポートの厚
さに比べて大にしてなる請求項1記載の樹脂封止型半導
体装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6478892A JP2984137B2 (ja) | 1992-03-23 | 1992-03-23 | 樹脂封止型半導体装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6478892A JP2984137B2 (ja) | 1992-03-23 | 1992-03-23 | 樹脂封止型半導体装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH05267533A JPH05267533A (ja) | 1993-10-15 |
JP2984137B2 true JP2984137B2 (ja) | 1999-11-29 |
Family
ID=13268327
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP6478892A Expired - Fee Related JP2984137B2 (ja) | 1992-03-23 | 1992-03-23 | 樹脂封止型半導体装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2984137B2 (ja) |
-
1992
- 1992-03-23 JP JP6478892A patent/JP2984137B2/ja not_active Expired - Fee Related
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Publication number | Publication date |
---|---|
JPH05267533A (ja) | 1993-10-15 |
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