JP2952668B1 - チタンの溶融防止を図った２層チタン鋳込クラッド鋼板の製造方法 - Google Patents
チタンの溶融防止を図った２層チタン鋳込クラッド鋼板の製造方法Info
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Abstract
【要約】
【課題】 芯材同士の剥離性や、芯材と衣材間の密着性
に優れ、チタンの溶融防止を図った、２層チタンクラッ
ド鋼板（厚板製品）の、鋳込法による製造方法を提供す
る。 【解決手段】 脱スケールした２枚のチタン板１，２を
剥離剤３を介して重合した芯材の外面に、囲い材４とし
て炭素含有率０．００１〜０．００３の鉄板を境界部を
脱スケール後真空引きして溶接し、囲い材４の外面を脱
スケールして酸化防止剤を塗布した後、衣材溶鋼を鋳込
んでクラッド鋼塊とし、圧延工程での合計圧下比が６〜
２０となるよう厚板圧延を施し、非クラッド部分を除去
した後、２枚の芯材１，２を剥離して２層チタンクラッ
ド鋼板とするもので、囲い材４の板厚Ｘmmは、鋳込温度
をT0℃、鋳型内平均幅をt2mm、２枚のチタン板厚をt0mm
とすると、Ｘ＞｛t2（１−1085/T0 ）−t0｝／２の近似
式で規定する。
に優れ、チタンの溶融防止を図った、２層チタンクラッ
ド鋼板（厚板製品）の、鋳込法による製造方法を提供す
る。 【解決手段】 脱スケールした２枚のチタン板１，２を
剥離剤３を介して重合した芯材の外面に、囲い材４とし
て炭素含有率０．００１〜０．００３の鉄板を境界部を
脱スケール後真空引きして溶接し、囲い材４の外面を脱
スケールして酸化防止剤を塗布した後、衣材溶鋼を鋳込
んでクラッド鋼塊とし、圧延工程での合計圧下比が６〜
２０となるよう厚板圧延を施し、非クラッド部分を除去
した後、２枚の芯材１，２を剥離して２層チタンクラッ
ド鋼板とするもので、囲い材４の板厚Ｘmmは、鋳込温度
をT0℃、鋳型内平均幅をt2mm、２枚のチタン板厚をt0mm
とすると、Ｘ＞｛t2（１−1085/T0 ）−t0｝／２の近似
式で規定する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鋳込法による２層
チタンクラッド鋼板（厚板製品）の製造方法に関し、特
に、鋳込法で得たチタンクラッド鋼板を剥離して、厚板
製品の２層チタンクラッド鋼板とするに際し、チタンの
溶融を防止し、剥離性や芯材と衣材間の密着性に優れ
た、厚板製品の２層チタンクラッド鋼板を高歩留まりで
得られる製造方法に関する。
チタンクラッド鋼板（厚板製品）の製造方法に関し、特
に、鋳込法で得たチタンクラッド鋼板を剥離して、厚板
製品の２層チタンクラッド鋼板とするに際し、チタンの
溶融を防止し、剥離性や芯材と衣材間の密着性に優れ
た、厚板製品の２層チタンクラッド鋼板を高歩留まりで
得られる製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】まず、従来の一般的な鋳込法による２層
クラッド鋼板の製造方法を、図８〜図１１に基づいて説
明する。図８及び図９に示すように、鋳型１００内の中
央部に、剥離剤１０１を介して重ね合わせた２枚の芯材
１０２，１０３を吊具１０４で支持し、湯口１０５から
衣材溶鋼を下注法で注入し、前記芯材１０２，１０３を
衣材１０６で鋳込んで、図１０に示すクラッド鋼塊１０
７を得る。次に、このクラッド鋼塊１０７を分塊圧延し
てスラブとし、このスラブの非クラッド部を切断除去し
た後、前記芯材１０２，１０３間を剥離して、熱間圧延
工程を施し、図１１に示す２層クラッド鋼板１０８とし
ている。
クラッド鋼板の製造方法を、図８〜図１１に基づいて説
明する。図８及び図９に示すように、鋳型１００内の中
央部に、剥離剤１０１を介して重ね合わせた２枚の芯材
１０２，１０３を吊具１０４で支持し、湯口１０５から
衣材溶鋼を下注法で注入し、前記芯材１０２，１０３を
衣材１０６で鋳込んで、図１０に示すクラッド鋼塊１０
７を得る。次に、このクラッド鋼塊１０７を分塊圧延し
てスラブとし、このスラブの非クラッド部を切断除去し
た後、前記芯材１０２，１０３間を剥離して、熱間圧延
工程を施し、図１１に示す２層クラッド鋼板１０８とし
ている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】鋳込法は大量生産に適
するという利点があるが、チタンは極めて酸化性の強い
金属なので、酸化物の生成による密着性の阻害、及びチ
タンに溶鋼が接触することによる炭化チタンの生成と粗
粒化のため、脆性劣化の問題があり、チタンを用いた鋳
込法による２層クラッド鋼板の製造は困難とされてき
た。また、チタンと鉄の共晶温度は１０８５℃であり、
溶鋼の鋳込み時にチタンが溶融してしまうことも鋳込法
による２層クラッド鋼板の製造を困難にしていた。
するという利点があるが、チタンは極めて酸化性の強い
金属なので、酸化物の生成による密着性の阻害、及びチ
タンに溶鋼が接触することによる炭化チタンの生成と粗
粒化のため、脆性劣化の問題があり、チタンを用いた鋳
込法による２層クラッド鋼板の製造は困難とされてき
た。また、チタンと鉄の共晶温度は１０８５℃であり、
溶鋼の鋳込み時にチタンが溶融してしまうことも鋳込法
による２層クラッド鋼板の製造を困難にしていた。
【０００４】本発明はこのような事情に鑑みてなされた
もので、チタンの溶鋼鋳込み時における溶融を防止する
とともに、チタンの強酸化性を克服し、高温下における
炭化チタンの析出を抑制し、圧延時に十分な圧下比を確
保して密着性を高めることにより、芯材としてチタンを
用いた鋳込法による２層クラッド鋼板（厚板製品）の製
造方法を提供することを目的とする。
もので、チタンの溶鋼鋳込み時における溶融を防止する
とともに、チタンの強酸化性を克服し、高温下における
炭化チタンの析出を抑制し、圧延時に十分な圧下比を確
保して密着性を高めることにより、芯材としてチタンを
用いた鋳込法による２層クラッド鋼板（厚板製品）の製
造方法を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】チタンの強酸化性の克服
には、従来一般的に行われている、エポキシ樹脂等の酸
化防止剤を塗布するのでは不十分である。本発明者ら
は、芯材たるチタンの周囲を囲い材として鉄板で被覆
し、境界部を真空引きして溶接することにより、これを
克服できた。
には、従来一般的に行われている、エポキシ樹脂等の酸
化防止剤を塗布するのでは不十分である。本発明者ら
は、芯材たるチタンの周囲を囲い材として鉄板で被覆
し、境界部を真空引きして溶接することにより、これを
克服できた。
【０００６】また、高温下における炭化チタンの析出に
ついては、芯材たるチタンの周囲を被覆する囲い材たる
鉄板の炭素含有率を０．００１〜０．００３重量％に設
定することにより、チタンと炭素鋼との接触面での拡散
による炭化チタンの析出を抑制できた。
ついては、芯材たるチタンの周囲を被覆する囲い材たる
鉄板の炭素含有率を０．００１〜０．００３重量％に設
定することにより、チタンと炭素鋼との接触面での拡散
による炭化チタンの析出を抑制できた。
【０００７】さらに、鋳込速度を０．１５〜０．９ｍ／
分に設定することにより、チタンをそのα⇔β変態点８
８２℃以上の温度に長くおくことを防止して上記炭化チ
タンの析出の抑制を高めるとともに、囲い材である鉄板
の溶損を防止できた。図６に示すように、鋳込速度が
０．１５ｍ／分に達しない場合や０．９ｍ／分を超えた
場合には、境界部剪断強度が低下することが明らかであ
る。この境界部剪断強度の低下は、炭化物の析出や境界
部の熱歪みによる割れの影響によるものと思われる。
分に設定することにより、チタンをそのα⇔β変態点８
８２℃以上の温度に長くおくことを防止して上記炭化チ
タンの析出の抑制を高めるとともに、囲い材である鉄板
の溶損を防止できた。図６に示すように、鋳込速度が
０．１５ｍ／分に達しない場合や０．９ｍ／分を超えた
場合には、境界部剪断強度が低下することが明らかであ
る。この境界部剪断強度の低下は、炭化物の析出や境界
部の熱歪みによる割れの影響によるものと思われる。
【０００８】一方、炭化チタンの析出抑制のためには、
鋼塊の冷却を、短時間に行うことが好ましいが、あまり
急速に冷却すると鋼塊割れを起こすので、自然冷却を採
用した。上述のように、チタンと炭素鋼との接触面に
は、炭素含有率０．００１〜０．００３重量％の鉄板を
介在させているので、自然冷却によっても炭化チタンの
析出を抑制することができた。
鋼塊の冷却を、短時間に行うことが好ましいが、あまり
急速に冷却すると鋼塊割れを起こすので、自然冷却を採
用した。上述のように、チタンと炭素鋼との接触面に
は、炭素含有率０．００１〜０．００３重量％の鉄板を
介在させているので、自然冷却によっても炭化チタンの
析出を抑制することができた。
【０００９】さらに、鋼塊厚みから製品厚みまでの圧下
比を６〜２０に設定することにより、極めて密着性の高
いチタンクラッド鋼板を得ることができた。図７に示す
ように、圧下比が６に達しない場合には４０Ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 以上の所望の剪断強度を得ることができない一方、
圧下比が６以上になると前記所望の剪断強度を得られ
る。しかし、圧下比が２０を超えた場合には、スラブの
組織が圧延組織となって、炭化チタンの炭化物が層状に
なり、加工時に割れ等の支障を生じる一方、形状不良を
生じるので好ましくない。
比を６〜２０に設定することにより、極めて密着性の高
いチタンクラッド鋼板を得ることができた。図７に示す
ように、圧下比が６に達しない場合には４０Ｋｇｆ／ｍ
ｍ2 以上の所望の剪断強度を得ることができない一方、
圧下比が６以上になると前記所望の剪断強度を得られ
る。しかし、圧下比が２０を超えた場合には、スラブの
組織が圧延組織となって、炭化チタンの炭化物が層状に
なり、加工時に割れ等の支障を生じる一方、形状不良を
生じるので好ましくない。
【００１０】またさらに、図１に示すように、囲い材で
ある鉄板の板厚をＸmm、鋳込温度をＴ0 ℃、鋳型内平均
幅をｔ2mm 、２枚のチタン板の厚みをｔ0mm 、２枚の囲
い材と２枚のチタン板とを合わせた厚みをｔ1mm とする
と、 Ｘ＝( ｔ1 −ｔ0 ）／２ であり、鋳込み後の溶鋼の熱が平均化した場合の温度
が、鉄とチタンの共晶温度である１０８５℃に達しない
必要があるので、チタン板及び囲い材が鋳型の上下方向
及び奥行き方向ともに一杯伸びているとすれば、 Ｔ0 ( ｔ2 −ｔ1 ）＜１０８５×ｔ2 の近似式が成り立つので、 ( ｔ2 −ｔ1 ）／ｔ2 ＜１０８５／Ｔ0 ∴ １−ｔ1 ／ｔ2 ＜１０８５／Ｔ0 これを整理すると、 ｔ1 ＞ｔ2 （１−１０８５／Ｔ0 ） ここで、ｔ1 ＝２Ｘ＋ｔ0 だから Ｘ＞｛ｔ2 （１−１０８５／Ｔ0 ）−ｔ0 ｝／２
ある鉄板の板厚をＸmm、鋳込温度をＴ0 ℃、鋳型内平均
幅をｔ2mm 、２枚のチタン板の厚みをｔ0mm 、２枚の囲
い材と２枚のチタン板とを合わせた厚みをｔ1mm とする
と、 Ｘ＝( ｔ1 −ｔ0 ）／２ であり、鋳込み後の溶鋼の熱が平均化した場合の温度
が、鉄とチタンの共晶温度である１０８５℃に達しない
必要があるので、チタン板及び囲い材が鋳型の上下方向
及び奥行き方向ともに一杯伸びているとすれば、 Ｔ0 ( ｔ2 −ｔ1 ）＜１０８５×ｔ2 の近似式が成り立つので、 ( ｔ2 −ｔ1 ）／ｔ2 ＜１０８５／Ｔ0 ∴ １−ｔ1 ／ｔ2 ＜１０８５／Ｔ0 これを整理すると、 ｔ1 ＞ｔ2 （１−１０８５／Ｔ0 ） ここで、ｔ1 ＝２Ｘ＋ｔ0 だから Ｘ＞｛ｔ2 （１−１０８５／Ｔ0 ）−ｔ0 ｝／２
【００１１】したがって、この近似式、Ｘ＞｛ｔ2 （１
−１０８５／Ｔ0 ）−ｔ0 ｝／２を満たす板厚の囲い材
たる鉄板でチタン板を囲んで鋳込めば、チタンと鉄の境
界面において共晶温度に達しないので、チタンの溶融を
防止することができる。但し、確実かつ円滑に鋳込を行
うには、溶鋼の通過間隙が鋳型内平均幅の３０％は必要
なので、鋳型内壁と囲い材との間隔が鋳型内平均幅の３
０％を超えていることが必要となる。このため、ｔ1 ＜
0.7 ｔ2 の条件を満たす必要があるので、Ｘは上述の近
似式を満たすとともに、Ｘ＜（０.7ｔ2 −ｔ0 ）／２の
条件を満たすことが必要である。
−１０８５／Ｔ0 ）−ｔ0 ｝／２を満たす板厚の囲い材
たる鉄板でチタン板を囲んで鋳込めば、チタンと鉄の境
界面において共晶温度に達しないので、チタンの溶融を
防止することができる。但し、確実かつ円滑に鋳込を行
うには、溶鋼の通過間隙が鋳型内平均幅の３０％は必要
なので、鋳型内壁と囲い材との間隔が鋳型内平均幅の３
０％を超えていることが必要となる。このため、ｔ1 ＜
0.7 ｔ2 の条件を満たす必要があるので、Ｘは上述の近
似式を満たすとともに、Ｘ＜（０.7ｔ2 −ｔ0 ）／２の
条件を満たすことが必要である。
【００１２】本発明は、以上の知見に基づいてなされた
もので、請求項１に記載したチタンの溶融防止を図った
２層チタン鋳込クラッド鋼板の製造方法は、脱スケール
した芯材とする２枚のチタン板を剥離剤を介して重合
し、その外面に、炭素含有率０．００１〜０．００３重
量％で板厚Ｘmmの囲い材たる鉄板を、その境界部を脱ス
ケール後真空引きして溶接し、囲い材の外面を脱スケー
ルして酸化防止剤を塗布した後、衣材溶鋼を鋳込速度
０．１５〜０．９ｍ／分で鋳込んでクラッド鋼塊とし、
自然冷却したうえ、クラッド鋼塊を分塊圧延してスラブ
とし、スラブに圧延工程での合計圧下比が６〜２０とな
るよう厚板圧延を施し、続いて非クラッド部分を除去し
た後、２枚の芯材を剥離して２層チタンクラッド鋼板を
得るものであり、前記囲い材の板厚Ｘmmは、鋳込温度を
Ｔ0 ℃、鋳型内平均幅をｔ2mm 、２枚のチタン板の厚み
をｔ0mm とすると、近似式Ｘ＞｛ｔ2 （１−１０８５／
Ｔ0 ）−ｔ0 ｝／２（但し、Ｘ＜（０.7ｔ2 −ｔ0 ）／
２）で規定されることを特徴とする。
もので、請求項１に記載したチタンの溶融防止を図った
２層チタン鋳込クラッド鋼板の製造方法は、脱スケール
した芯材とする２枚のチタン板を剥離剤を介して重合
し、その外面に、炭素含有率０．００１〜０．００３重
量％で板厚Ｘmmの囲い材たる鉄板を、その境界部を脱ス
ケール後真空引きして溶接し、囲い材の外面を脱スケー
ルして酸化防止剤を塗布した後、衣材溶鋼を鋳込速度
０．１５〜０．９ｍ／分で鋳込んでクラッド鋼塊とし、
自然冷却したうえ、クラッド鋼塊を分塊圧延してスラブ
とし、スラブに圧延工程での合計圧下比が６〜２０とな
るよう厚板圧延を施し、続いて非クラッド部分を除去し
た後、２枚の芯材を剥離して２層チタンクラッド鋼板を
得るものであり、前記囲い材の板厚Ｘmmは、鋳込温度を
Ｔ0 ℃、鋳型内平均幅をｔ2mm 、２枚のチタン板の厚み
をｔ0mm とすると、近似式Ｘ＞｛ｔ2 （１−１０８５／
Ｔ0 ）−ｔ0 ｝／２（但し、Ｘ＜（０.7ｔ2 −ｔ0 ）／
２）で規定されることを特徴とする。
【００１３】また、本発明の請求項２に記載したチタン
の溶融防止を図った２層チタン鋳込クラッド鋼板の製造
方法は、鉄とチタンとのとの境界面が共晶温度に達する
とチタンの溶融が始まるが、請求項１の近似式におい
て、安全率を２０％見込めばチタンの溶融を防止できる
ことを実験的に確認したことに基づくもので、囲い材の
板厚Ｘmmを、Ｘ＝〔｛ｔ2 ( １−１０８５／Ｔ0 ）−ｔ
0 ｝／２〕×１．２の近似式で規定することを特徴とす
る。
の溶融防止を図った２層チタン鋳込クラッド鋼板の製造
方法は、鉄とチタンとのとの境界面が共晶温度に達する
とチタンの溶融が始まるが、請求項１の近似式におい
て、安全率を２０％見込めばチタンの溶融を防止できる
ことを実験的に確認したことに基づくもので、囲い材の
板厚Ｘmmを、Ｘ＝〔｛ｔ2 ( １−１０８５／Ｔ0 ）−ｔ
0 ｝／２〕×１．２の近似式で規定することを特徴とす
る。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て説明する。芯材１，２としてチタン含有率９９．７％
程度のチタン材を使用し、これらを熱処理、脱スケール
後、接触面に剥離剤３を塗布して重ね合わせ、その境界
部を真空引きして全周を溶接する。
て説明する。芯材１，２としてチタン含有率９９．７％
程度のチタン材を使用し、これらを熱処理、脱スケール
後、接触面に剥離剤３を塗布して重ね合わせ、その境界
部を真空引きして全周を溶接する。
【００１５】次いで、溶接した芯材１，２の外面を、炭
素含有率０．００１〜０．００３重量％の脱スケールし
た６枚の鉄板の囲い材４で被覆し、その境界部を脱スケ
ールした後真空引きして全周を溶接する。そして、各囲
い材４の外面を脱スケールしてエポキシ樹脂等の酸化防
止剤を塗布した後、図１に示すように、吊り具１１で鋳
型１０内の中央部に支持する。なお、吊り具１１はその
固定脚１１ａを上面の鉄板４ａに溶接する。
素含有率０．００１〜０．００３重量％の脱スケールし
た６枚の鉄板の囲い材４で被覆し、その境界部を脱スケ
ールした後真空引きして全周を溶接する。そして、各囲
い材４の外面を脱スケールしてエポキシ樹脂等の酸化防
止剤を塗布した後、図１に示すように、吊り具１１で鋳
型１０内の中央部に支持する。なお、吊り具１１はその
固定脚１１ａを上面の鉄板４ａに溶接する。
【００１６】ここで、囲い材４の板厚をＸmm、鋳込温度
をＴ0 ℃、鋳型内平均幅をｔ2mm 、２枚のチタン板であ
る芯材１，２を合わせた厚みをｔ0mm とすると、Ｘは近
似式Ｘ＞｛ｔ2 （１−１０８５／Ｔ0 ）−ｔ0 ｝／２で
規定される。但し、Ｘ＜（０.7ｔ2 −ｔ0 ）／２であ
り、安全率を実験的に確認した２０％とすると、Ｘは近
似式Ｘ＝〔｛ｔ2 ( １−１０８５／Ｔ0 ）−ｔ0 ｝／
２〕×１．２で規定される。
をＴ0 ℃、鋳型内平均幅をｔ2mm 、２枚のチタン板であ
る芯材１，２を合わせた厚みをｔ0mm とすると、Ｘは近
似式Ｘ＞｛ｔ2 （１−１０８５／Ｔ0 ）−ｔ0 ｝／２で
規定される。但し、Ｘ＜（０.7ｔ2 −ｔ0 ）／２であ
り、安全率を実験的に確認した２０％とすると、Ｘは近
似式Ｘ＝〔｛ｔ2 ( １−１０８５／Ｔ0 ）−ｔ0 ｝／
２〕×１．２で規定される。
【００１７】続いて、湯口１２から衣材５となる溶鋼を
鋳込速度０．１５〜０．９ｍ／分で下注法で注入し、図
２に示すように、芯材１，２を衣材５で鋳込んでクラッ
ド鋼塊６とし、自然冷却する。前記衣材５となる溶鋼
は、炭素鋼を用いればよいが、低炭素鋼あるいは中炭素
鋼が好適である。
鋳込速度０．１５〜０．９ｍ／分で下注法で注入し、図
２に示すように、芯材１，２を衣材５で鋳込んでクラッ
ド鋼塊６とし、自然冷却する。前記衣材５となる溶鋼
は、炭素鋼を用いればよいが、低炭素鋼あるいは中炭素
鋼が好適である。
【００１８】この鋳込時に、囲い材４は溶鋼と接する外
面から溶解していくが、芯材１，２と接する部分までは
溶解しないので、前記芯材１，２と溶鋼とが直接接触す
ることはない。このため、芯材１，２であるチタンと衣
材５である炭素鋼との接触面で起こる拡散による炭化チ
タンの析出を抑制できる。また、前記芯材１，２を前記
囲い材４で囲むことにより、前記芯材１，２と前記囲い
材４との境界面が１０８５℃の共晶温度に至ることはな
いので、前記芯材１，２が溶融することはない。
面から溶解していくが、芯材１，２と接する部分までは
溶解しないので、前記芯材１，２と溶鋼とが直接接触す
ることはない。このため、芯材１，２であるチタンと衣
材５である炭素鋼との接触面で起こる拡散による炭化チ
タンの析出を抑制できる。また、前記芯材１，２を前記
囲い材４で囲むことにより、前記芯材１，２と前記囲い
材４との境界面が１０８５℃の共晶温度に至ることはな
いので、前記芯材１，２が溶融することはない。
【００１９】さらに続いて、クラッド鋼塊６に公知の方
法により分塊圧延して図３に示すスラブ７とし、このス
ラブ７に圧延工程での合計圧下比が６〜２０となるよう
厚板圧延を施した。次に、公知の方法により、周囲の非
クラッド部分を切断除去した後、同じく公知の方法によ
り、２枚の芯材１，２を剥離し、チタン表面を研磨し
て、図４に示す厚板製品である２層チタンクラッド鋼板
８を得た。
法により分塊圧延して図３に示すスラブ７とし、このス
ラブ７に圧延工程での合計圧下比が６〜２０となるよう
厚板圧延を施した。次に、公知の方法により、周囲の非
クラッド部分を切断除去した後、同じく公知の方法によ
り、２枚の芯材１，２を剥離し、チタン表面を研磨し
て、図４に示す厚板製品である２層チタンクラッド鋼板
８を得た。
【００２０】次に、好適な実施例を示す。 用途 海洋防蝕板 芯材成分 Ｔｉ／９９．７％ 衣材成分 Ｃ／０．１５％、Ｓｉ／０．３４％、Ｍｎ／
１．２０％、Ｐ／０．０２０％、Ｓ／０．０２０％ 鋳型内面平均幅 ８７５ｍｍ 芯材厚 ９０ｍｍ 鋳込速度 ０．３５ｍ／分 鋳込温度 １５５０℃ 囲い材厚 １０３．５ｍｍ圧下比 ８
１．２０％、Ｐ／０．０２０％、Ｓ／０．０２０％ 鋳型内面平均幅 ８７５ｍｍ 芯材厚 ９０ｍｍ 鋳込速度 ０．３５ｍ／分 鋳込温度 １５５０℃ 囲い材厚 １０３．５ｍｍ圧下比 ８
【００２１】この実施例で得た２層チタンクラッド鋼板
８を、チタン含有率９９．７％のチタン材と、Ｃ／０．
１５％、Ｓｉ／０．３４％、Ｍｎ／１．２０％、Ｐ／
０．０２０％、Ｓ／０．０２０％の中炭素鋼を用いて、
従来の圧延法で製造した２層チタンクラッド鋼板と比較
したところ、図５に示すように、本発明の２層チタンク
ラッド鋼板８は、従来法による２層チタンクラッド鋼板
よりも境界面の介在物の噛み込み面積が少ないため、密
着性に優れていることが確認できた。また、熱処理特性
や機械的性質においても、従来法による２層チタンクラ
ッド鋼板と比較して、何ら遜色のないものであった。
８を、チタン含有率９９．７％のチタン材と、Ｃ／０．
１５％、Ｓｉ／０．３４％、Ｍｎ／１．２０％、Ｐ／
０．０２０％、Ｓ／０．０２０％の中炭素鋼を用いて、
従来の圧延法で製造した２層チタンクラッド鋼板と比較
したところ、図５に示すように、本発明の２層チタンク
ラッド鋼板８は、従来法による２層チタンクラッド鋼板
よりも境界面の介在物の噛み込み面積が少ないため、密
着性に優れていることが確認できた。また、熱処理特性
や機械的性質においても、従来法による２層チタンクラ
ッド鋼板と比較して、何ら遜色のないものであった。
【００２２】
【発明の効果】以上、述べたように、本発明によれば、
チタンを芯材とした２層チタンクラッド鋼板を鋳込法に
より高歩留まりで得ることができ、また製造した厚板製
品の２層チタンクラッド鋼板は境界部の密着性に優れる
とともに、熱処理特性や機械的性質に関しても良好であ
るという効果を奏する。
チタンを芯材とした２層チタンクラッド鋼板を鋳込法に
より高歩留まりで得ることができ、また製造した厚板製
品の２層チタンクラッド鋼板は境界部の密着性に優れる
とともに、熱処理特性や機械的性質に関しても良好であ
るという効果を奏する。
【図１】本発明の実施形態におけるクラッド鋼塊の製造
工程を示す概略的な断面図。
工程を示す概略的な断面図。
【図２】同じく、製造したクラッド鋼塊を示す概略的な
断面図。
断面図。
【図３】同じく、圧延して得たスラブを示す概略的な断
面図。
面図。
【図４】同じく、非クラッドを切断除去し、芯材を剥離
して得た２層クラッド鋼板を示す概略的な断面図。
して得た２層クラッド鋼板を示す概略的な断面図。
【図５】本発明と従来の圧延法による境界部の密着性の
比較を示す図。
比較を示す図。
【図６】本発明の鋳込速度と境界部の剪断強度との関係
を示す図。
を示す図。
【図７】本発明の圧下比と境界部の剪断強度との関係を
示す図。
示す図。
【図８】従来の鋳込法におけるクラッド鋼塊の製造工程
を示す概略的な断面図。
を示す概略的な断面図。
【図９】同じく平面図。
【図１０】同じく、製造したクラッド鋼塊を示す概略的
な断面図。
な断面図。
【図１１】同じく、非クラッドを切断除去し、芯材を剥
離して得た２層クラッド鋼板を示す概略的な断面図。
離して得た２層クラッド鋼板を示す概略的な断面図。
１，２ 芯材 ３ 剥離剤 ４ 囲い材 ５ 衣材 ６ クラッド鋼塊 ７ スラブ ８ ２層クラッド鋼板 １０ 鋳型 １１ 吊り具 １２ 湯口
Claims (2)
- 【請求項１】 脱スケールした芯材とする２枚のチタン
板を剥離剤を介して重合し、その外面に、囲い材とし
て、炭素含有率０．００１〜０．００３重量％で板厚Ｘ
mmの鉄板を、その境界部を脱スケール後真空引きして溶
接し、囲い材の外面を脱スケールして酸化防止剤を塗布
した後、衣材溶鋼を鋳込速度０．１５〜０．９ｍ／分で
鋳込んでクラッド鋼塊とし、自然冷却したうえ、クラッ
ド鋼塊を分塊圧延してスラブとし、スラブに圧延工程で
の合計圧下比が６〜２０となるよう厚板圧延を施し、続
いて非クラッド部分を除去した後、２枚の芯材を剥離し
て２層チタンクラッド鋼板を得るものであり、前記囲い
材の板厚Ｘmmは、鋳込温度をＴ0 ℃、鋳型内平均幅をｔ
2mm 、２枚のチタン板の厚みをｔ0mm とすると、Ｘ＞
｛ｔ2 ( １−１０８５／Ｔ0 ）−ｔ0 ｝／２の近似式
（但し、Ｘ＜（０.7ｔ2−ｔ0 ）／２）で規定されるこ
とを特徴とするチタンの溶融防止を図った２層チタン鋳
込クラッド鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 脱スケールした芯材とする２枚のチタン
板を剥離剤を介して重合し、その外面に、囲い材とし
て、炭素含有率０．００１〜０．００３重量％で板厚Ｘ
mmの鉄板を、その境界部を脱スケール後真空引きして溶
接し、囲い材の外面を脱スケールして酸化防止剤を塗布
した後、衣材溶鋼を鋳込速度０．１５〜０．９ｍ／分で
鋳込んでクラッド鋼塊とし、自然冷却したうえ、クラッ
ド鋼塊を分塊圧延してスラブとし、スラブに圧延工程で
の合計圧下比が６〜２０となるよう厚板圧延を施し、続
いて非クラッド部分を除去した後、２枚の芯材を剥離し
て２層チタンクラッド鋼板を得るものであり、前記囲い
材の板厚Ｘmmは、鋳込温度をＴ0 ℃、鋳型内平均幅をｔ
2mm 、２枚のチタン板の厚みをｔ0mm とすると、Ｘ＝
〔｛ｔ2 ( １−１０８５／Ｔ0 ）−ｔ0 ｝／２〕×１．
２の近似式で規定されることを特徴とするチタンの溶融
防止を図った２層チタン鋳込クラッド鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10234999A JP2952668B1 (ja) | 1998-08-06 | 1998-08-06 | チタンの溶融防止を図った２層チタン鋳込クラッド鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10234999A JP2952668B1 (ja) | 1998-08-06 | 1998-08-06 | チタンの溶融防止を図った２層チタン鋳込クラッド鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2952668B1 true JP2952668B1 (ja) | 1999-09-27 |
| JP2000052025A JP2000052025A (ja) | 2000-02-22 |
Family
ID=16979575
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10234999A Expired - Fee Related JP2952668B1 (ja) | 1998-08-06 | 1998-08-06 | チタンの溶融防止を図った２層チタン鋳込クラッド鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2952668B1 (ja) |
-
1998
- 1998-08-06 JP JP10234999A patent/JP2952668B1/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2000052025A (ja) | 2000-02-22 |
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