JP2952256B1 - 竪形ローラミル - Google Patents

Abstract

【要約】 【課題】 簡単な構成で停止時における竪形ローラミル
の振動を防止する。 【解決手段】 定量原料供給装置１５を停止するとき、
油圧ポンプ２１の運転を開始するとともに第１ソレノイ
ドＳ１および第３ソレノイドＳ３をオフ状態からオン状
態に切換える。Ｓ１がオン状態であるので、作動油は切
換え弁２３およびヘッド側管路Ｌ４を介してシリンダ１
０のヘッド側の部屋３４に供給される。パイロット圧力
調整弁６１のＳ３がオン状態であるので、開閉弁３０の
パイロット圧力が大気圧に開放され、開閉弁３０が開状
態になり、バイパス管路Ｌ５が連通する。これによっ
て、アキュムレータ２７に貯留されている作動油は、ロ
ッド側管路Ｌ３、バイパス管路Ｌ５、開閉弁３０および
ヘッド側管路Ｌ４を経由してヘッド側の部屋３４に高流
量かつ高速度で供給される。このため、ローラ４を短時
間でテーブル３から離反させ、振動を防止することがで
きる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、セメント原料や鉱
石類を粉砕するときに好適に用いられる竪形ローラミル
に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来の典型的な竪形ローラミルは、油圧
シリンダによって粉砕ローラに圧下力を付与し、テーブ
ルとの間で原料の粉砕を行うように構成されている。こ
のような竪形ローラミルにおいて、ミル停止時に原料の
供給を停止するとテーブル上の原料層厚が減少し、それ
に伴って大きな振動が発生してテーブルおよびローラを
破損することがある。このため従来からミル停止時の過
大な振動を効果的に防止することが緊急な課題となって
いる。

【０００３】実公平３−５２１０７公報には、ミル停止
時に原料供給装置を停止するとともに、油圧シリンダの
ヘッド側油圧を電磁弁を介して解放し、圧下力をローラ
の自重のみとすることによって過大な振動を防止する技
術が開示されている。

【０００４】この先行技術では、ローラの粉砕圧力が自
重のみとなるので、テーブル上の原料層厚が減少したと
き、ローラの振動の振幅が大きくなり、テーブルに大き
な衝撃力が作用してかえって過大な振動が発生すること
がある。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、前記
問題を解決し、原料供給停止時における振動を確実に防
止することのできる竪形ローラミルを提供することであ
る。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明は、粉砕されるべ
きセメント原料や鉱石類を乗載し、鉛直軸線まわりに回
転駆動するテーブルと、テーブル上で周方向に間隔をあ
けて配置され、テーブルの半径方向外方に沿って延びる
軸線まわりに回転する複数のローラと、ローラをテーブ
ルに近接／離反する複動油圧シリンダと、複動油圧シリ
ンダに作動油を供給する油圧源と、油圧源からの作動油
を複動油圧シリンダの一方の部屋へ供給してローラをテ
ーブルに近接変位する第１切換状態と、複動油圧シリン
ダの他方の部屋に作動油を供給してローラをテーブルか
ら離反変位する第２切換状態とを切換える切換え弁と、
前記一方の部屋に接続され、油圧源から供給される作動
油を貯留するとともに、貯留した作動油を油圧源から供
給される作動油の流量よりも大きい流量で放出するアキ
ュムレータと、前記複動油圧シリンダの前記一方の部屋
と前記他方の部屋とを相互に接続するとともに、アキュ
ムレータから放出された作動油を前記他方の部屋に導く
バイパス管路と、バイパス管路に介在し、前記切換え弁
が前記第１切換状態以外であり、かつテーブル上の原料
が減少を開始するときに開いてバイバス管路を連通する
開閉弁とを含むことを特徴とする竪形ローラミルであ
る。

【０００７】本発明に従えば、切換え弁が第１切換状態
以外であり、かつテーブル上の原料が減少を開始すると
き、換言すれば切換え弁がローラをテーブルから離反変
位する第２切換状態であるか、または閉じた状態であ
り、かつミル停止に伴い原料の供給を停止するとき、開
閉弁が開いてバイパス管路を連通させるので、作動油を
バイパス管路を介して送油することができる。これによ
って、アキュムレータに貯留されている作動油が大流量
かつ高流速で放出され、バイパス管路および開閉弁を介
して前記他方の部屋に供給される。またそれとともに、
切換え弁が閉じた状態であれば閉じた状態から第２切換
状態に切換えられ、油圧源からの作動油が切換え弁によ
って前記他方の部屋に供給される。これによって、前記
他方の部屋の油圧が有効な油圧まで急速に上昇する。し
たがって、ローラをテーブルから迅速かつ確実に離反さ
せることができ、原料供給停止時における竪形ローラミ
ルの振動を確実に防止することができる。またアキュム
レータからの大流量の作動油と油圧源からの作動油とが
ともに前記他方の部屋に供給されるので、油圧源からの
作動油の流量は小さくてもよく、油圧源に設けられる油
圧ポンプを小形化することができる。

【０００８】また本発明の前記複動油圧シリンダの一方
の部屋はロッド側の部屋であり、前記他方の部屋はヘッ
ド側の部屋であって、前記開閉弁は、前記ロッド側の部
屋に接続される第１接続口と、前記ヘッド側の部屋に接
続される第２接続口と、油圧源の油圧ポンプに接続され
るパイロット接続口とを有し、さらにパイロット接続
口、第１接続口および第２接続口を相互に連通する通路
が形成される弁本体と、弁本体の通路に摺動自在に嵌合
され、第１および第２接続口とパイロット接続口との間
に介在するとともに、第１接続口と第２接続口とを結ぶ
通路を遮断する第１位置と、第１接続口と第２接続口と
を結ぶ通路を連通する第２位置とを有する弁体であっ
て、パイロット接続口から流入する作動油のパイロット
圧力を受圧し、パイロット圧力が弁体を第１位置に向か
うように押圧する第１受圧面と、第１接続口から流入す
る作動油の圧力を受圧し、その圧力が弁体を第２位置に
向かうように押圧する第２受圧面とを有する弁体と、弁
本体を覆うカバーと、弁体とカバーとの間に設けられ、
弁体に弾発力を付勢して弁体が第１位置に向かうように
押圧するばね手段とを含み、前記開閉弁のパイロット接
続口と油圧源の油タンクとは、管路によって接続されて
おり、前記管路にはパイロット圧力調整弁が設けられて
おり、パイロット圧力調整弁は、前記切換え弁が前記第
１切換状態以外であり、かつテーブル上の原料が減少を
開始するときに開いて管路を連通することを特徴とす
る。

【０００９】本発明に従えば、テーブル上の原料が減少
を開始するとき、すなわち原料の供給を停止するとき、
パイロット圧力調整弁は開閉弁のパイロット接続口と油
圧源の油タンクとを接続する管路を連通させるので、パ
イロット接続口のパイロット圧力が開放され大気圧まで
低下する。またパイロット圧力調整弁が前記管路を遮断
しているときには、パイロット接続口のパイロット圧力
は増大して作動油の圧力が付与される。これによって、
第１受圧面の受圧面積と第２受圧面の受圧面積との比お
よびばね手段のばね力を適正に設定すれば、原料供給を
停止するとき第１接続口の作動油の圧力は、ばね力に打
ち勝つことができるので、弁体を容易に第２位置に移動
させることができる。したがって、作動油は開閉弁を介
してバイパス管路を通過することができる。またパイロ
ット圧力調整弁が前記管路を遮断しているときには、第
１接続口の作動油の圧力はパイロット圧力とばね力との
合力に打ち勝つことができないので、開閉弁は確実にバ
イパス管路を遮断することができる。このように開閉弁
およびパイロット圧力調整弁は、簡単な構成で応答性よ
くバイパス管路を確実に連通または遮断させることがで
きる。

【００１０】また本発明の前記アキュムレータは、作動
油を貯留する作動油貯留室を有し、かつ作動油を給排す
る給排油口が形成されるアキュムレータ本体と、アキュ
ムレータ本体の作動油貯留室内に設けられ、気体が封入
される可撓性の袋体とを含み、前記気体は、作動油の圧
力よりも低い予め定める封入圧力になるように、かつ作
動油貯留室を満たす体積になるように封入され、作動油
が作動油貯留室内に貯留されるときには、気体の圧力が
供給される作動油の圧力に達するまで圧縮されて体積を
収縮し、前記開閉弁が開いて貯留された作動油が作動油
貯留室内から放出されるときには、気体の圧力が前記予
め定める封入圧力に達するまで体積を膨張することを特
徴とする。

【００１１】本発明に従えば、アキュムレータには油圧
源からの作動油の圧力と同一の圧力の作動油が貯留され
ているので、複動油圧シリンダのロッド側の部屋の油圧
をほぼ一定に保つことができる。また開閉弁が開いて貯
留された作動油がアキュムレータから放出されるときに
は、圧縮された気体が予め定める封入圧力に達するまで
体積を膨張させるので、作動油貯留室内に貯留されてい
る作動油を大流量かつ高流速で放出することができる。
これによって、アキュムレータの作動油を短時間で油圧
シリンダのヘッド側の部屋に供給することができる。

【００１２】また本発明の前記アキュムレータの給排油
口には給排油弁が設けられており、給排油弁は、給排油
口と袋体との間に設けられ、給排油口に近接離反して給
排油口を開閉する弁体と、弁体の袋体を臨む面に取付け
られ、弁体よりも大きい面積を有する支持部材と、弁体
および支持部材を給排油口から離反する方向にばね力を
付勢するばね体とを含むことを特徴とする。

【００１３】本発明に従えば、給排油弁の弁体の袋体を
臨む面には、支持部材が設けられており、支持部材の面
積は弁体よりも大きいので、膨張した袋体を確実に支持
することができる。これによって、袋体の膨張速度が高
速であっても、弁体が給排油口を閉じる前に袋体が弁体
と給排油口との間に進入する不具合の発生を防止するこ
とができ、袋体の破損を防止することができる。

【００１４】また本発明の前記開閉弁の作動油の最大通
過流量は、アキュムレータの作動油の最大放出流量未満
に設定されることを特徴とする。

【００１５】本発明に従えば、開閉弁を通過できる作動
油の最大流量がアキュムレータの最大放出流量未満に設
定されているので、アキュムレータの袋体の膨張速度を
抑制することができる。これによって、袋体の急速膨張
に付随する破損の発生を確実に防止することができる。

【００１６】また本発明の前記バイパス管路の開閉弁と
アキュムレータとの間には、アキュムレータの作動油の
放出流量を規制する固定絞り弁が設けられることを特徴
とする。

【００１７】本発明に従えば、固定絞り弁の設置によっ
てアキュムレータの作動油の放出流量を規制することが
できるので、袋体の膨張速度を抑制することができる。
これによって、袋体の急速膨張に伴う破損の発生を確実
に防止することができる。

【００１８】

【発明の実施の形態】図１は、本発明の実施の一形態で
ある竪形ローラミル１の構成を簡略化して示す断面図で
ある。竪形ローラミル１は、ハウジング２内に設けら
れ、鉛直方向に延びる回転軸線を有するテーブル３と、
テーブル３上でその周方向に等間隔をあけて配置される
複数のローラ４（本実施の形態では３本）とを備える。
粉砕されるべき原料は、テーブル３上に乗載され、テー
ブル３とローラ４との間に噛み込まれて粉砕される。テ
ーブル３は、モータ４１に接続された減速機４２によっ
て回転駆動される。ハウジング２のテーブル３よりも下
方には、空気を吹込むための送風口４３が設けられる。
送風口４３から吹込まれた空気は、テーブル３を周方向
に外囲して設けられるノズル４４を介してテーブル３の
全周においてハウジング２内で鉛直方向上方に向かって
吹上げる。

【００１９】テーブル３の上方には、コーン４５が設け
られ、その下端はテーブル３の中央部付近上方に開口す
る。コーン４５の上端部には、周方向に複数の旋回羽根
４６が設けられ、旋回羽根４６間を半径方向外方から内
方に通過した空気がコーン４５内において旋回する。コ
ーン４５の内方には、支持部材４７に固定された複数の
回転翼４８が設けられ、支持部材４７は回転軸４９を介
して駆動装置５０に接続されている。したがって、回転
翼４８は駆動装置５０によって回転駆動される。天井板
５１の回転翼４８の半径方向内方部分には、粉砕されて
吹上げられた粒子が取出される排出ダクト５２が設けら
れる。

【００２０】ハウジング２内には、テーブル３の中央部
付近に原料を供給する供給シュート５３が設けられる。
供給シュート５３には、ホッパ５４に貯留された原料が
ベルトコンベア５５を介して単位時間当たり一定の重量
で供給される。供給シュート５３、ホッパ５４およびベ
ルトコンベア５５は、原料供給手段である定量原料供給
装置１５を構成する。

【００２１】ローラ４の支持軸５の一端にはブラケット
６が形成され、ブラケット６に接続部材７がピン８，９
によってピン結合される。一方接続部材７のブラケット
６と反対側の他端部は、複動油圧シリンダ（以後、シリ
ンダと略称する）１０に接続される。シリンダ１０は片
ロッド形シリンダであり、そのピストン１１には軸線方
向の一方に延びるピストン軸１２が取付けられている。
ピストン軸１２の遊端部は、ピン１３を介して前記接続
部材７の他端部とピン結合される。シリンダ１０は、固
定手段１４によってたとえば竪形ローラミル１が設けら
れている基盤に揺動自在に固定される。シリンダ１０に
は、シリンダ１０に作動油を供給する油圧装置１６が接
続される。シリンダ１０と油圧装置１６とを含んで加圧
装置１７が構成される。

【００２２】竪形ローラミル１の起動または停止は押釦
５７によって行われ、押釦５７の出力信号に応答して制
御装置５６からモータ４１、定量原料供給装置１５およ
び油圧装置１６に制御信号が与えられる。シリンダ１０
の内部空間は、ピストン１１によって２つの部屋２５，
３４に仕切られる。このうち、ピストン軸１２の存在す
る一方の部屋２５は、ロッド側の部屋と呼ばれ、他方の
部屋３４はヘッド側の部屋と呼ばれる。ロッド側の部屋
２５に油圧装置１６から作動油が供給されると、ピスト
ン１１はヘッド側に向かって前進するので、その運動は
接続部材７を介してローラ４に伝えられ、ローラ４をテ
ーブル３に向って矢符Ａ１方向に近接させる。ヘッド側
の部屋３４に油圧装置１６から作動油が供給されると、
ピストン１１はロッド側に向かって後退するので、その
運動はローラ４をテーブル３から矢符Ａ２方向に離反さ
せる。シリンダ１０は片ロッド形シリンダであるので、
ピストン１１のロッド側の受圧面の面積はヘッド側の受
圧面の面積よりも小さい。

【００２３】図２は、図１に示す油圧装置の構成を簡略
化して示す系統図である。各ローラ４には２基のシリン
ダ１０がそれぞれ設けられている。油タンク１９は、供
給管路Ｌ１を介して切換え弁２３に接続される。供給管
路Ｌ１には、モータ２０によって駆動される油圧ポンプ
２１と、第１逆止弁２２とがこの順序に設けられてい
る。第１逆止弁２２は、油圧ポンプ２１から切換え弁２
３に向かう作動油の流れを許容する。油タンク１９は、
第１戻り管路Ｌ２を介して供給管路Ｌ１に接続される。
すなわち第１戻り管路Ｌ２は、第１逆止弁２２と切換え
弁２３との間の接続点Ｃ１において供給管路Ｌ１に接続
される。第１戻り管路Ｌ２には、リリーフ弁２４が設け
られており、作動油の供給圧力が過大なとき作動油を油
タンク１９に環流させる。前記油圧ポンプ２１と油タン
ク１９とは油圧源を構成する。

【００２４】切換え弁２３は、電磁スプリング式４ポー
ト３位置切換え弁であり、４つのポートＰ，Ｒ，Ａ，Ｂ
と、第１ソレノイドＳ１と、第２ソレノイドＳ２とを備
える。第１ソレノイドＳ１は、オン状態でポートＰ，Ｂ
間およびポートＲ，Ａ間を連通させ、オフ状態で全ポー
トを塞ぐ。この切換え弁２３の接続状態を第２接続状態
とよぶ。第２ソレノイドＳ２は、オン状態でポートＰ，
Ａ間およびポートＲ，Ｂ間を連通させ、オフ状態で全ポ
ートを塞ぐ。この切換え弁の接続状態を第１接続状態と
よぶ。

【００２５】ポートＰは、供給管路Ｌ１に接続され、ポ
ートＡは、ロッド側管路Ｌ３を介してロッド側の部屋２
５に接続される。ロッド側管路Ｌ３の切換え弁２３近傍
には、第２逆止弁２６が設けられている。第２逆止弁２
６は、ポートＡからロッド側の部屋２５に向かう作動油
の流れを許容する。ロッド側管路Ｌ３のシリンダ１０近
傍には、アキュムレータ２７が接続されている。本実施
の形態では、各シリンダ１０に対してアキュムレータ２
７が１基ずつ設けられているけれども、各シリンダ１０
に対して複数基のアキュムレータ２７を設けてもよい。
切換え弁２３のポートＢは、ヘッド側管路Ｌ４を介して
ヘッド側の部屋３４に接続される。ヘッド側管路Ｌ４の
切換え弁２３近傍には、第３逆止弁２８が設けられてい
る。第３逆止弁２８は、ポートＢからヘッド側の部屋３
４に向かう作動油の流れを許容する。

【００２６】第１ソレノイドＳ１がオン状態のとき、油
ポンプ２１からの作動油はポートＰ，Ｂを通過してシリ
ンダ１０のヘッド側の部屋３４に供給され、ローラ４を
上昇させてテーブル３から離反させる。第２ソレノイド
Ｓ２がオン状態のとき、油ポンプ２１からの作動油はポ
ートＰ，Ａを通過してシリンダ１０のロッド側の部屋２
５に供給され、ローラ４を下降させてテーブル３に近接
させる。このように、切換え弁２３は第１および第２接
続状態を切換えてローラ４をテーブル３に近接離反させ
ることができる。前記ロッド側管路Ｌ３、シリンダ１
０、アキュムレータ２７およびヘッド側管路Ｌ４から成
る構成は、各ローラ４毎に全く同一であり、それぞれ並
列に接続される。

【００２７】前記ロッド側管路Ｌ３とヘッド側管路Ｌ４
とは、バイパス管路Ｌ５によって接続される。バイパス
管路Ｌ５の一端部は、接続点Ｃ２においてロッド側管路
Ｌ３に接続されており、その他端部は接続点Ｃ３におい
てヘッド側管路Ｌ４に接続されている。これによって、
ロッド側の部屋２５とヘッド側の部屋３４とはバイパス
管路Ｌ５を介して相互に接続される。バイパス管路Ｌ５
には、開閉弁３０と第４逆止弁３１とがロッド側管路Ｌ
３からヘッド側管路Ｌ４に向かってこの順序に設けられ
ている。開閉弁３０は、第１接続口３５と、第２接続口
３６と、パイロット接続口３７とを有している。第１接
続口３５は、ロッド側管路Ｌ３に連なるバイパス管路Ｌ
５に接続され、第２接続口３６はヘッド側管路Ｌ４に連
なるバイパス管路Ｌ５に接続される。第４逆止弁３１
は、バイパス管路Ｌ５を通ってヘッド側の部屋３４に向
かう作動油の流れを許容する。

【００２８】前記供給管路Ｌ１とパイロット接続口３７
とは、第１パイロット管路Ｌ６によって接続されてい
る。第１パイロット管路Ｌ６の一端部は、接続点Ｃ４に
おいて供給管路Ｌ１に接続されており、その他端部はパ
イロット接続口３７に接続されている。第１パイロット
管路Ｌ６には、パイロット接続口３７から接続点Ｃ４に
向かって第１絞り弁３８と第２絞り弁３９と第５逆止弁
４０とがこの順序に設けられている。第５逆止弁４０
は、油圧ポンプ２１からパイロット接続口３７に向かう
パイロット作動油の流れを許容する。

【００２９】バイパス管路Ｌ５と第１戻り管路Ｌ２と
は、第１接続管路Ｌ７によって接続されている。第１接
続管路Ｌ７の一端部は、接続点Ｃ５においてバイパス管
路Ｌ５に接続されており、その他端部は接続点Ｃ６にお
いて第１戻り管路Ｌ２に接続されている。第１接続管路
Ｌ７には、接続点Ｃ５からＣ６に向かって第１逆止弁付
可変絞り弁５９と、第１電磁開閉弁６０とがこの順序に
設けられている。第１電磁開閉弁６０は、電磁スプリン
グ式２ポート２位置切換え弁であり、２つのポートＫ，
Ｍと第４ソレノイドＳ４とを備える。第４ソレノイドＳ
４は、オン状態でポートＫ，Ｍ間を連通させ、オフ状態
でポートＫ，Ｍ間を遮断する。ポートＫは、接続点Ｃ５
側の第１接続管路Ｌ７に接続されており、ポートＭは接
続点Ｃ６側の第１接続管路Ｌ７に接続されている。

【００３０】第１パイロット管路Ｌ６と第１接続管路Ｌ
７とは、第２パイロット管路Ｌ１５によって接続されて
いる。第２パイロット管路Ｌ１５の一端部は、接続点Ｃ
１６において第１パイロット管路Ｌ６に接続されてお
り、その他端部は接続点Ｃ１７において第１接続管路Ｌ
７に接続されている。第２パイロット管路Ｌ１５には第
６逆止弁５８が設けられている。第６逆止弁５８は接続
点Ｃ１７から接続点Ｃ１６に向かう作動油の流れを許容
する。

【００３１】第１パイロット管路Ｌ６と第１接続管路Ｌ
７とは、第３パイロット管路Ｌ８によって接続されてい
る。第３パイロット管路Ｌ８の一端部は、第１絞り弁３
８と第２絞り弁３９との間の接続点Ｃ７において第１パ
イロット管路Ｌ６に接続されており、その他端部は接続
点Ｃ８において第１接続管路Ｌ７に接続している。第３
パイロット管路Ｌ８には、パイロット圧力調整弁６１が
設けられている。パイロット圧力調整弁６１は、電磁ス
プリング式２ポート２位置切換え弁であり、２つのポー
トＮ，Ｑと第３ソレノイドＳ３とを備える。第３ソレノ
イドＳ３は、オン状態でポートＮ，Ｑ間を連通させ、オ
フ状態でポートＮ，Ｑ間を遮断する。ポートＮは、接続
点Ｃ７側の第３パイロット管路Ｌ８に接続されており、
ポートＱは接続点Ｃ８側の第３パイロット管路Ｌ８に接
続されている。第３ソレノイドＳ３がオン状態のとき、
前記開閉弁３０のパイロット接続口３７と油圧源の油タ
ンク１９とは、複数の管路Ｌ６，Ｌ８，Ｌ７，Ｌ２を介
して連通される。これによって、パイロット接続口３７
のパイロット圧力が開放され、大気圧まで低下する。第
３ソレノイドＳ３がオフ状態のとき、パイロット圧力は
作動油の圧力に保たれる。

【００３２】ヘッド側管路Ｌ４と油タンク１９とは第２
戻り管路Ｌ９によって接続されている。第２戻り管路Ｌ
９の一端部は、接続点Ｃ９においてヘッド側管路Ｌ４に
接続されており、その他端部は油タンク１９に接続され
ている。第２戻り管路Ｌ９には、パイロット逆止弁６３
が設けられており、パイロット逆止弁６３は接続点Ｃ９
から油タンク１９に向かう作動油の流れを阻止する。パ
イロット逆止弁６３と第１接続管路Ｌ７とは、第４パイ
ロット管路Ｌ１０によって接続されている。第４パイロ
ット管路Ｌ１０の一端部は、接続点Ｃ１０において第１
接続管路Ｌ７に接続されており、その他端部はパイロッ
ト逆止弁６３に接続されている。第４パイロット管路Ｌ
１０には、パイロット用切換え弁６４が設けられてい
る。

【００３３】パイロット用切換え弁６４は、電磁スプリ
ング式３ポート２位置切換え弁であり、３つのポート
Ｄ，Ｅ，Ｆと第５ソレノイドＳ５とを備える。第５ソレ
ノイドＳ５は、オン状態でポートＥ，Ｆ間を連通させる
とともにポートＤを塞ぎ、オフ状態でポートＤ，Ｅ間を
連通させるとともに、ポートＦを塞ぐ。パイロット用切
換え弁６４のポートＤは、接続点Ｃ１０側の第４パイロ
ット管路Ｌ１０に接続されており、ポートＥはパイロッ
ト逆止弁６３側の第４パイロット管路Ｌ１０に接続され
ている。ポートＦはドレン管路Ｌ１１の一端部に接続さ
れており、ドレン管路Ｌ１１の他端部は油タンク１９に
接続されている。

【００３４】第５ソレノイドＳ５がオフ状態のとき、接
続点Ｃ１０からのパイロット作動油はパイロット切換え
弁６４のポートＤ，Ｅを通過してパイロット逆止弁６３
にパイロット圧力を付与し、接続点Ｃ９から油タンク１
９に向かう作動油の逆流を許容する。第５ソレノイドＳ
５がオン状態のときパイロット逆止弁６３のパイロット
圧力はドレン管路Ｌ１１を通過してタンク１９に開放さ
れ、接続点Ｃ９から油タンク１９に向かう作動油の流れ
を阻止する。

【００３５】ヘッド側管路Ｌ４と第１戻り管路Ｌ２と
は、第２接続管路Ｌ１３によって接続されている。第２
接続管路Ｌ１３の一端部は、接続点Ｃ１２においてヘッ
ド側管路Ｌ４と接続されており、その他端部は接続点Ｃ
１３において第１戻り管路Ｌ２に接続されている。第２
接続管路Ｌ１３には、第２逆止弁付可変絞り弁６５と第
２電磁開閉弁６７とが接続点Ｃ１２からＣ１３に向かっ
てこの順序で設けられている。第２電磁開閉弁６７は、
電磁スプリング式４ポート２位置切換え弁であり、４つ
のポートＧ，Ｈ，Ｉ，Ｊと、第６ソレノイドＳ６とを備
える。第６ソレノイドＳ６は、オン状態でポートＧ，Ｊ
間およびポートＩ，Ｈ間を連通させ、オフ状態で全ての
ポートを塞ぐ。第２接続管路Ｌ１３は、ポートＧおよび
ポートＨに接続している。

【００３６】バイパス管路Ｌ５と第１戻り管路Ｌ２と
は、第３接続管路Ｌ１４によって接続されている。第３
接続管路Ｌ１４の一端部は、接続点Ｃ１４においてバイ
パス管路Ｌ５に接続されており、その他端部は接続点Ｃ
１５において第１戻り管路Ｌ２に接続されている。第３
接続管路Ｌ１４には、第３逆止弁付可変絞り弁６６と、
前記第２電磁開閉弁６７とが接続点Ｃ１４からＣ１５に
向かってこの順序で設けられている。第３接続管路Ｌ１
４は、第２電磁開閉弁６７のポートＩおよびポートＪに
接続している。

【００３７】図３は、図２に示す開閉弁３０の構成を簡
略化して示す断面図である。開閉弁３０は、前述のよう
にバイパス管路Ｌ５の途中に設けられている。開閉弁３
０の弁本体６９には、前記ロッド側の部屋２５に接続さ
れる第１接続口３５と、前記ヘッド側の部屋３４に接続
される第２接続口３６と、油圧源の油圧ポンプ２１に接
続されるパイロット接続口３７とが形成されており、さ
らに各接続口３５，３６，３７を相互に連通する通路７
０が形成されている。通路７０の軸直角断面形状は円形
である。弁本体６９の通路７０には、弁体７１が摺動自
在に嵌合されている。弁体７１は、略有底円筒状部材で
あり、開口部をパイロット接続口３７側に向けて装着さ
れる。弁体７１の開口部とは反対側の先端部は、第２接
続口３６に形成されている弁座面７２に対向して配置さ
れる。弁体７１は、第１および第２接続口３５，３６と
パイロット接続口３７との間に介在して通路７０を軸線
方向に仕切る。さらに弁体７１は、弁座面７２に当接し
て第１接続口３５と第２接続口３６とを結ぶ通路７０を
遮断する第１位置と、弁座面７２から離反して第１接続
口３５と第２接続口３６とを結ぶ通路７０を連通させる
第２位置とを有し、いずれか一方の位置を占める。

【００３８】弁体７１は、図３に示すように３つの作動
油受圧面を有する。第１受圧面７３は、パイロット接続
口３７から流入する作動油のパイロット圧力を受圧する
面であり、その受圧面積は弁体７１の開口部側からの軸
線方向投影面積によって表される。第１受圧面７３に付
与されるパイロット圧力は、弁体７１を第１位置に向か
うように押圧する。第２受圧面７４は、第１接続口３５
から流入する作動油の圧力を受圧する面であり、弁体７
１の外周面の段差によって形成される。したがって、第
２受圧面７４は環状受圧面であり、その受圧面積は段差
の先端部側からの軸線方向投影面積によって表される。
第３受圧面７５は、第２接続口３６から流入する作動油
の圧力を受圧する面であり、その受圧面積は弁体７１の
先端部の軸線方向投影面積によって表される。第２およ
び第３受圧面７４，７５に付与される圧力は弁体７１を
パイロット圧力に抗して第２位置に向かうように押圧す
る。本実施の形態では、作動油は第１接続口３５を介し
て流入し、第２接続口３６を介して流出するように構成
されているので、第１受圧面７３と第２受圧面７４とが
圧力バランスの対象受圧面となる。

【００３９】弁体７１の内部空間には、ばね手段である
コイルばね７６が収納されており、弁本体６９のパイロ
ット接続口３７側端部には、端部を覆うカバー７７が設
けられている。弁本体６９は、弁本体取付台７８に固定
されており、カバー７７はコイルばね７６を弁体７１と
の間に挟んだ状態で弁本体取付台７８に固定ねじ７９に
よって取付けられる。コイルばね７６は、弁体７１に弾
発力を付勢して弁体７１が第１位置になるように押圧す
る。カバー７７には、図示しないストロークリミッタが
取付けられている。ストロークリミッタは、弁体７１の
ストロークを調整して開閉弁３０の最大流量を調整する
ことができる。

【００４０】このように開閉弁３０は、第１接続口３５
側の圧力とパイロット接続口３７側の圧力との大小関係
によって開閉されるように構成されているので、第１受
圧面７３の受圧面積と第２受圧面７４の受圧面積との比
およびコイルばね７６のばね力を適正に設定するととも
に、前記パイロット圧力調整弁６１と一体で制御するこ
とによって応答性の良好な開閉動作を行うことができ
る。すなわち、前記パイロット圧力調整弁６１を開状態
にすれば、前述のようにパイロット接続口３７のパイロ
ット圧力が大気圧まで低下するので、第１接続口３５を
介して流入する作動油の圧力はばね力に打ち勝つことが
でき、開閉弁３０を容易にかつ応答性よく開くことがで
きる。これに対して、パイロット圧力調整弁６１が閉状
態のときには、第１接続口３５を介して流入する作動油
はパイロット圧力とばね力との合力に打ち勝つことがで
きないので、開閉弁３０は確実に閉じた状態となる。こ
のように、開閉弁３０はパイロット圧力調整弁６１と一
体的に制御することによって、簡単な構成でバイパス管
路を応答性よく連通または遮断することができる。

【００４１】図４は、図２に示すアキュムレータ２７の
構成を簡略化して示す断面図である。アキュムレータ２
７のアキュムレータ本体８０は、鋼製の中空容器であ
り、その内部に作動油を貯留する作動油貯留室８１を有
する。アキュムレータ本体８０の一端部には作動油を給
排する給排油口８４が形成されている。アキュムレータ
本体８０の作動油貯留室８１内には、可撓性の袋体であ
るゴム製の袋８５（以後、ブラダと呼ぶ）が挿入されて
おり、ブラダ８５の口はアキュムレータ本体８０の他端
部に装着されている。ブラダ８５内には気体、たとえば
窒素ガスが予め定める封入圧力になるように、かつ作動
油貯留室８１を満たす体積になるように封入されてい
る。窒素ガスの封入は、アキュムレータ本体８０の他端
部に設けられている給気弁８６を介して行われる。窒素
ガスの封入圧力は、作動油の圧力よりも低く設定され
る。アキュムレータ２７の給排油口８４には、給排油弁
８７が取付けられている。給排油弁８７は、給排油口８
４とブラダ８５との間に設けられる弁体８８と、弁体８
８のブラダ８５を臨む面に取付けられ、弁体８８よりも
大きい面積を有する支持部材８９と、ばね体であるコイ
ルばね９０とを含む。コイルばね９０は、弁体８８の給
排油口８４側に設けられ、弁体８８および支持部材８９
を給排油口８４から離反する方向にばね力を付勢する。

【００４２】アキュムレータ２７への作動油の貯留は、
油圧ポンプ２１から供給される作動油を給排油口８４を
介して作動油貯留室８１内に導くことによって行われ
る。ブラダ８５内の窒素ガスは、導入された作動油によ
って窒素ガスの圧力が作動油の圧力に達するまで体積を
圧縮され、圧縮された窒素ガスの体積収縮分に相当する
作動油が貯留される。前記開閉弁３０が開状態となって
バイパス管路Ｌ５が連通されると、アキュムレータ２７
内の作動油の圧力が瞬時に低下するので、窒素ガスの圧
力もそれにつりあうように急速に低下する。窒素ガスの
圧力低下は、窒素ガスの体積の増大をもたらすので、ブ
ラダ８５が急速に膨張して作動油をアキュムレータ２７
から短時間で放出する。ブラダ８５の膨張は、窒素ガス
の圧力が低下して封入圧力に達するまで続く。アキュム
レータ２７から放出される作動油の流量および流速は、
作動油が短時間で放出されるので、油圧ポンプ２１から
供給される作動油の流量および流速よりも格段に大流量
であり、かつ高流速である。膨張したブラダ８５は、支
持部材８９を介して弁体８８にばね力に打ち勝つ押圧力
を付与して給排油口８４を閉じる。

【００４３】前述のように支持部材８９の面積は、弁体
８８の面積よりも大きく設定されているので、膨張した
ブラダ８５を支持部材８９によって確実に支持すること
ができる。これによって、放出される作動油の流量およ
び流速が大流量かつ高流速であっても、換言すればブラ
ダ８５の膨張速度が高速であっても、弁体８８が給排油
口８４を閉じる前にブラダ８５が弁体８８とアキュムレ
ータ本体８０との隙間に進入する不具合の発生を防止す
ることができる。このため、ブラダ８５の破損を防止す
ることができる。

【００４４】前述のように、前記開閉弁３０は作動油の
最大通過流量を調整することができる。開閉弁３０の作
動油の最大通過流量は、アキュムレータ２７の作動油の
最大放出流量未満に設定されることが好ましい。この理
由は、これによってアキュムレータ２７の作動油の放出
流量を規制することができ、アキュムレータ２７のブラ
ダ８５の破損を防止することができるからである。

【００４５】竪形ローラミル１は、起動時、定常運転時
および停止時にそれぞれ次のように運転される。竪形ロ
ーラミル１を起動しようとするとき、押釦５７を押圧操
作し、起動信号を制御装置５６に与える。制御装置５６
は、モータ４１に起動制御信号を与え、テーブル３の回
転駆動を開始する。また制御装置５６は、所定時間後、
定量原料供給装置１５に起動制御信号を送って駆動を開
始し、供給シュート５３を介してテーブル３への原料の
供給を開始する。

【００４６】図５は竪形ローラミル１の起動時における
ローラ４を下降するときの油圧装置１６の動作状態を示
す系統図である。図５中の表の○印は、油圧ポンプ２１
が運転中であり、各ソレノイドがオン状態であることを
表しており、×印は各ソレノイドがオフ状態であること
を表している。この記号の意味は、後述の図６および図
８においても同一である。制御装置５６は、油圧装置１
６のモータ２０に制御信号を送って油圧ポンプ２１の運
転を開始するとともに、第１〜第６ソレノイドＳ１〜Ｓ
６に制御信号を送ってオン状態またはオフ状態に制御す
る。すなわち第２ソレノイドＳ２、第５ソレノイドＳ５
および第６ソレノイドＳ６はオン状態に制御され、第１
ソレノイドＳ１、第３ソレノイドＳ３および第４ソレノ
イドＳ４はオフ状態に制御される。第２ソレノイドＳ２
がオン状態であるので、切換え弁２３は第１接続状態で
あり、作動油はロッド側の部屋３４に向かって送油され
る。また第３ソレノイドＳ３がオフ状態であるので、前
述のように開閉弁３０のパイロット接続口３７にはパイ
ロット圧力が付与され、開閉弁３０は閉状態になり、バ
イパス管路Ｌ５は遮断される。

【００４７】これによって、油圧ポンプ２１からの作動
油は、図５中に矢符で示すように供給管路Ｌ１、第１逆
止弁２２、切換え弁２３、第２逆止弁２６およびロッド
側管路Ｌ３を介してシリンダ１０のロッド側の部屋２５
に供給され、ピストン軸１２を前進させる。このときシ
リンダ１０のヘッド側の部屋３４内の作動油は、図５中
に矢符で示すようにヘッド側管路Ｌ４、第２および第３
接続管路Ｌ１３，Ｌ１４、第２電磁開閉弁６７および第
１戻り管路Ｌ２を介して油タンク１９に戻される。前記
ピストン軸１２の前進動作によって、ローラ４は図１の
矢符Ａ１方向に角変位する。このため、ローラ４は下降
してテーブル３に近接し、テーブル３上の原料を粉砕す
ることができる。

【００４８】図６は、竪形ローラミル１の定常運転時に
おける油圧装置１６の動作状態を示す系統図である。シ
リンダ１０のロッド側の部屋２５の圧力が竪形ローラミ
ル１の定常運転を行うのに適切な値になったとき、図示
しない圧力スイッチがこの圧力を検出して検出信号を制
御装置５６に与える。制御装置５６は、モータ２０に制
御信号を送って油圧ポンプ２１の運転を停止するととも
に、第２ソレノイドＳ２、第５ソレノイドＳ５および第
６ソレノイドＳ６に制御信号を送ってオン状態からオフ
状態に切換える。したがって、図６に示すように第１〜
第６ソレノイドＳ１〜Ｓ６は全てオフ状態になる。ロッ
ド側の部屋２５内の圧力は、油圧ポンプ２１を停止して
もアキュムレータ２７によって一定圧力に維持される。
またロッド側の部屋２５内の圧力は、ロッド側管路Ｌ
３、バイパス管路Ｌ５、第１接続管路Ｌ７、第２パイロ
ット管路Ｌ１５、第１パイロット管路Ｌ６および第４パ
イロット管路Ｌ１０内を伝播して開閉弁３０およびパイ
ロット逆止弁６３にパイロット圧力を付与する。これに
よって、開閉弁３０は閉状態を維持するとともに、パイ
ロット逆止弁６３は逆流が可能となり、ヘッド側管路Ｌ
４から第２戻り管路Ｌ９を経て油タンク１９に向かう作
動油の流れを許容する。したがって、ヘッド側管路Ｌ４
は油圧タンク１９に開放され、ヘッド側管路Ｌ４および
第２戻り管路Ｌ９の圧力は大気圧に等しくなる。この結
果、竪形ローラミル１の定常運転中のシリンダ１０の激
しい動きに伴って、ヘッド側の部屋３４に発生する作動
油の出入にヘッド側管路Ｌ４および第２戻り管路Ｌ９内
の作動油の移動が追従できず、作動油中に気泡が発生す
る。

【００４９】図７は竪形ローラミル１の停止時における
油圧装置１６の動作状態を説明するためのタイミングチ
ャートであり、図８は竪形ローラミル１の停止時におけ
るローラ４を上昇させるときの油圧装置１６の動作状態
を示す系統図である。定常運転中の竪形ローラミル１を
停止するとき、押釦５７を押圧操作し、停止信号を制御
装置５６に与える。制御装置５６は図７の時刻ｔ１にお
いて停止制御信号を定量原料供給装置１５に与え、原料
の供給を停止する。このため、テーブル３上の原料は減
少を開始する。さらに制御装置５６は、時刻ｔ１におい
て図８に示すように油圧ポンプ２１の運転を開始すると
ともに、第１ソレノイドＳ１、第３ソレノイドＳ３およ
び第５ソレノイドＳ５に制御信号を送ってオフ状態から
オン状態に切換える。

【００５０】前記切換え弁２３の第１ソレノイドＳ１が
オン状態であるので、切換え弁２３は第２接続状態であ
り、油圧ポンプ２１からの作動油は切換え弁２３のポー
トＰ、ポートＢ、第３逆止弁２８およびヘッド側管路Ｌ
４を介してシリンダ１０のヘッド側の部屋３４に供給さ
れる。前記パイロット圧力調整弁６１の第３ソレノイド
Ｓ３がオン状態であるので、前述のように開閉弁３０の
パイロット圧力が大気圧に開放される。このため、作動
油の圧力によって開閉弁３０が時刻ｔ１において容易に
開状態になり、バイパス管路Ｌ５が連通する。また前記
パイロット用切換え弁６４の第５ソレノイドＳ５がオン
状態であるので、第４パイロット管路Ｌ１０が遮断さ
れ、パイロット逆止弁６３の逆流が阻止される。このた
め、ヘッド側管路Ｌ４の作動油は第２戻り管路Ｌ９を介
して油タンク１９に戻ることができず、管路内に閉じ込
められる。

【００５１】このように本実施の形態では、開閉弁３０
を開閉する第３ソレノイドＳ３は第１ソレノイドＳ１と
ほぼ同時にオフ状態からオン状態に切換えられる。第１
ソレノイドＳ１は、前述のようにオフ状態で切換え弁２
３を閉じ、オン状態で切換え弁２３を第２接続状態に接
続する。したがって開閉弁３０は、切換え弁２３が閉じ
ているとき、または第２接続状態であるときに、すなわ
ち第１接続状態以外のときに開かれる。

【００５２】定量原料供給装置１５を停止するとき、油
圧装置１６は前述のように動作するので、アキュムレー
タ２７に貯留されている作動油は、ロッド側の部屋２５
内の作動油ととともにロッド側管路Ｌ３、バイパス管路
Ｌ５、開閉弁３０、第４逆止弁３１およびヘッド側管路
Ｌ４を経由してシリンダ１０のヘッド側の部屋３４に大
流量かつ高流速で供給される。この結果、大流量かつ高
流速の作動油によって前記ヘッド側管路Ｌ４内の作動油
の気泡を急速に圧縮して消滅させることができる。時刻
ｔ１以降、テーブル上の原料層厚は減少を続ける。また
作動油の移動に伴いシリンダ１０のロッド側の部屋２５
の油圧は減少を続け、ヘッド側の部屋２５の油圧は急速
に増大した後、緩やかな増大を続ける。

【００５３】このように、油圧ポンプ２１からの作動油
はシリンダ１０のヘッド側の部屋３４に供給されるとと
もに、シリンダ１０のロッド側の部屋２５およびアキュ
ムレータ２７に貯留されている作動油が管路内の気泡を
急速に圧縮しながら大流量かつ高流速でシリンダ１０の
ヘッド側の部屋３４に供給される。これによって、ヘッ
ド側の部屋３４の油圧が有効な油圧まで急速に増大する
ので、シリンダ１０のピストン軸１２は急速に後退して
ローラ４を図１の矢符Ａ２方向に角変位させる。このた
め、ローラ４は短時間で、すなわち時刻ｔ１直後の時刻
ｔ２においてテーブル３から上方に離反を開始する。時
刻ｔ２以降、ローラ４は上昇を続ける。この結果、従来
からの問題点である原料層厚の減少時における異常な振
動の増大を防止することができる。

【００５４】以上述べたように、アキュムレータ２７か
らの大流量の作動油と油圧ポンプ２１からの作動油とが
ともにシリンダ１０のヘッド側の部屋３４に供給される
ので、油圧ポンプ２１からの作動油の流量は小流量でも
よい。したがって、油圧ポンプ２１を小形化することが
できる。またアキュムレータ２７から放出される大流量
かつ高流速の作動油によって、管路内の気泡を急速に圧
縮することができるので、気泡を急速に圧縮するために
大容量の油圧ポンプを設置したり、またはヘッド側油圧
管路を大口径管路にしなくてもよい。したがって竪形ロ
ーラミル１の油圧装置１６を小形化することができる。

【００５５】時刻ｔ３では、テーブル上の原料層厚が零
となり、原料に起因する振動が解消される。時刻ｔ４で
は、シリンダ１０のロッド側の部屋２５の圧力と、ヘッ
ド側の部屋３４の圧力とが平衡になり、それ以降平衡状
態が保たれる。時刻ｔ５では、開閉弁３０が閉状態に切
換えられ、バイパス管路Ｌ５が遮断される。この切換え
は、パイロット圧力調整弁６１の第３ソレノイドＳ３を
タイマによって時刻ｔ１から予め定める時間経過後にオ
フ状態に切換えることによって行われる。またそれと同
時に第１電磁開閉弁６０の第４ソレノイドＳ４がオン状
態に切換えられる。これによって、シリンダ１０のロッ
ド側の部屋２５内の作動油がロッド側管路Ｌ３、バイパ
ス管路Ｌ５、第１接続管路Ｌ７および第１戻り管路Ｌ２
を経由して油タンク１９内に戻される。したがって時刻
ｔ５以降、前記ロッド側の部屋２５の油圧が減少すると
ともに、ヘッド側の部屋３４の油圧は一定に保たれ、ロ
ーラ４は上昇を続ける。時刻ｔ６では、前記ロッド側の
部屋２５の油圧が零になる。時刻ｔ７では、ローラ４の
位置が上限に達する。制御装置５６は、油圧ポンプ２１
を停止させるとともに、モータ４１に停止制御信号を与
えてテーブル３を停止させる。これによって、竪形ロー
ラミル１の運転の停止が完了する。

【００５６】本発明の他の実施の形態として、開閉弁３
０の作動油流れ方向上流側のバイパス管路Ｌ５に固定絞
り弁を設けるように構成してもよい。これによって、開
閉弁３０の最大通過流量を調整できるように構成されて
いる図２に示す実施の形態と同様にアキュムレータ２７
の作動油の放出流量を規制することができ、前述のよう
にアキュムレータ２７のブラダ８５の破損を防止するこ
とができる。

【００５７】以上述べたように本発明では、アキュムレ
ータ２７から放出される作動油は竪形ローラミル１の停
止に伴う原料供給停止時にバイパス管路Ｌ５および開閉
弁３０を介してシリンダ１０のヘッド側の部屋３４に供
給されるように構成されている。しかしながら、それ以
外のときでもテーブル３上の原料減少時に、たとえば定
量原料供給装置１５の故障発生時にアキュムレータ２７
からヘッド側の部屋３４に作動油を供給するように構成
してもよい。

【００５８】また本発明ではバイパス管路Ｌ５の連通ま
たは遮断は、パイロット圧力調整弁６１によって開閉弁
３０のパイロット圧力を調整することによって行われて
いる。しかしながら、バイパス管路Ｌ５の連通または遮
断はそれに限定されるものではなく、それに代わって電
磁開閉弁によって行うように構成してもよい。

【００５９】また本発明では、竪形ローラミル１の定常
運転時に油圧装置１５は切換え弁２３を閉じて油圧ポン
プ２１を停止するように構成されているけれども、油圧
ポンプ２１を停止しないで作動油をリリーフ弁２４およ
び第１戻り管路Ｌ２を介して油タンク１９に戻すように
構成してもよい。また本発明では、アキュムレータ２７
はブラダ８５を用いるように構成されているけれども、
ブラダ８５を用いない構成であってもよい。

【００６０】

【発明の効果】以上のように本発明によれば、ミル停止
に伴い原料の供給を停止するとき、開閉弁が開いてバイ
パス管路を連通させるので、作動油をバイパス管路を介
して送油することができる。これによって、アキュムレ
ータに貯留されている作動油が大流量かつ高流速で放出
され、バイパス管路および開閉弁を介して前記他方の部
屋に供給される。またそれとともに、油圧源からの作動
油が切換え弁によって前記他方の部屋に供給される。こ
れによって、前記他方の部屋の油圧が有効な油圧まで急
速に上昇する。したがって、ローラをテーブルから迅速
かつ確実に離反させることができ、原料供給停止時にお
ける竪形ローラミルの振動を確実に防止することができ
る。またアキュムレータからの大流量の作動油と油圧源
からの作動油とがともに前記他方の部屋に供給されるの
で、油圧源からの作動油の流量は小さくてもよく、油圧
源に設けられる油圧ポンプを小形化することができる。

【００６１】また本発明によれば、テーブル上の原料が
減少を開始するとき、すなわち原料の供給を停止すると
き、パイロット圧力調整弁は開閉弁のパイロット接続口
と油圧源の油タンクとを接続する管路を連通させるの
で、パイロット接続口のパイロット圧力が開放され大気
圧まで低下する。またパイロット圧力調整弁が前記管路
を遮断しているときには、パイロット接続口のパイロッ
ト圧力は増大して作動油の圧力が付与される。これによ
って、第１受圧面の受圧面積と第２受圧面の受圧面積と
の比およびばね手段のばね力を適正に設定すれば、原料
供給を停止するとき第１接続口の作動油の圧力は、ばね
力に打ち勝つことができるので、弁体を容易に第２位置
に移動させることができる。したがって、作動油は開閉
弁を介してバイパス管路を通過することができる。また
パイロット圧力調整弁が前記管路を遮断しているときに
は、第１接続口の作動油の圧力はパイロット圧力とばね
力との合力に打ち勝つことができないので、開閉弁は確
実にバイパス管路を遮断することができる。このように
開閉弁およびパイロット圧力調整弁は、簡単な構成で応
答性よくバイパス管路を確実に連通または遮断させるこ
とができる。

【００６２】また本発明によれば、アキュムレータには
油圧源からの作動油の圧力と同一の圧力の作動油が貯留
されているので、複動油圧シリンダのロッド側の部屋の
油圧をほぼ一定に保つことができる。また開閉弁が開い
て貯留された作動油がアキュムレータから放出されると
きには、圧縮された気体が予め定める封入圧力に達する
まで体積を膨張させるので、作動油貯留室内に貯留され
ている作動油を大流量かつ高流速で放出することができ
る。これによって、アキュムレータの作動油を短時間で
油圧シリンダのヘッド側の部屋に供給することができ
る。

【００６３】また本発明によれば、給排油弁の弁体の袋
体を臨む面には、支持部材が設けられており、支持部材
の面積は弁体よりも大きいので、膨張した袋体を確実に
支持することができる。これによって、袋体の膨張速度
が高速であっても、弁体が給排油口を閉じる前に袋体が
弁体と給排油口との間に進入する不具合の発生を防止す
ることができ、袋体の破損を防止することができる。

【００６４】また本発明によれば、開閉弁を通過できる
作動油の最大流量がアキュムレータの最大放出流量未満
に設定されているので、アキュムレータの袋体の膨張速
度を抑制することができる。これによって、袋体の急速
膨張に付随する破損の発生を確実に防止することができ
る。

【００６５】また本発明によれば、固定絞り弁の設置に
よってアキュムレータの作動油の放出流量を規制するこ
とができるので、袋体の膨張速度を抑制することができ
る。これによって、袋体の急速膨張に伴う破損の発生を
確実に防止することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施の一形態である竪形ローラミル１
の構成を簡略化して示す断面図である。

【図２】図１に示す油圧装置１６の構成を簡略化して示
す系統図である。

【図３】図２に示す開閉弁３０の構成を簡略化して示す
断面図である。

【図４】図２に示すアキュムレータ２７の構成を簡略化
して示す断面図である。

【図５】竪形ローラミル１の起動時におけるローラ４を
下降するときの油圧装置１６の動作状態を示す系統図で
ある。

【図６】竪形ローラミル１の定常運転時における油圧装
置１６の動作状態を示す系統図である。

【図７】竪形ローラミル１の停止時における油圧装置１
６の動作状態を説明するためのタイミングチャートであ
る。

【図８】竪形ローラミル１の停止時におけるローラ４を
上昇させるときの油圧装置１６の動作状態を示す系統図
である。

【符号の説明】

１ 竪形ローラミル ３ テーブル ４ ローラ １０ 複動油圧シリンダ １５ 定量原料供給装置 １６ 油圧装置 １７ 加圧装置 １９ 油タンク ２１ 油圧ポンプ ２３ 切換え弁 ２５ ロッド側の部屋 ２７ アキュムレータ ３０ 開閉弁 ３４ ヘッド側の部屋 ３５ 第１接続口 ３６ 第２接続口 ３７ パイロット接続口 ５６ 制御装置 ５７ 押釦 ６０ 第１電磁開閉弁 ６１ パイロット圧力調整弁 ６４ パイロット用切換え弁 ６７ 第２電磁開閉弁 Ｌ１ 供給管路 Ｌ２ 第１戻り管路 Ｌ３ ロッド側管路 Ｌ４ ヘッド側管路 Ｌ５ バイパス管路 Ｌ６ 第１パイロット管路 Ｌ８ 第３パイロット管路 Ｌ９ 第２戻り管路 Ｓ１ 第１ソレノイド Ｓ２ 第２ソレノイド Ｓ３ 第３ソレノイド Ｓ４ 第４ソレノイド Ｓ５ 第５ソレノイド Ｓ６ 第６ソレノイド

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭61−146351（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−277038（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁶，ＤＢ名) B02C 15/00 - 15/16 B02C 25/00

Claims (6)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 粉砕されるべきセメント原料や鉱石類を
   乗載し、鉛直軸線まわりに回転駆動するテーブルと、 テーブル上で周方向に間隔をあけて配置され、テーブル
   の半径方向外方に沿って延びる軸線まわりに回転する複
   数のローラと、 ローラをテーブルに近接／離反する複動油圧シリンダ
   と、 複動油圧シリンダに作動油を供給する油圧源と、 油圧源からの作動油を複動油圧シリンダの一方の部屋へ
   供給してローラをテーブルに近接変位する第１切換状態
   と、複動油圧シリンダの他方の部屋に作動油を供給して
   ローラをテーブルから離反変位する第２切換状態とを切
   換える切換え弁と、 前記一方の部屋に接続され、油圧源から供給される作動
   油を貯留するとともに、貯留した作動油を油圧源から供
   給される作動油の流量よりも大きい流量で放出するアキ
   ュムレータと、 前記複動油圧シリンダの前記一方の部屋と前記他方の部
   屋とを相互に接続するとともに、アキュムレータから放
   出された作動油を前記他方の部屋に導くバイパス管路
   と、 バイパス管路に介在し、前記切換え弁が前記第１切換状
   態以外であり、かつテーブル上の原料が減少を開始する
   ときに開いてバイバス管路を連通する開閉弁とを含むこ
   とを特徴とする竪形ローラミル。
2. 【請求項２】 前記複動油圧シリンダの一方の部屋はロ
   ッド側の部屋であり、前記他方の部屋はヘッド側の部屋
   であって、 前記開閉弁は、 前記ロッド側の部屋に接続される第１接続口と、前記ヘ
   ッド側の部屋に接続される第２接続口と、油圧源の油圧
   ポンプに接続されるパイロット接続口とを有し、さらに
   パイロット接続口、第１接続口および第２接続口を相互
   に連通する通路が形成される弁本体と、 弁本体の通路に摺動自在に嵌合され、第１および第２接
   続口とパイロット接続口との間に介在するとともに、第
   １接続口と第２接続口とを結ぶ通路を遮断する第１位置
   と、第１接続口と第２接続口とを結ぶ通路を連通する第
   ２位置とを有する弁体であって、パイロット接続口から
   流入する作動油のパイロット圧力を受圧し、パイロット
   圧力が弁体を第１位置に向かうように押圧する第１受圧
   面と、第１接続口から流入する作動油の圧力を受圧し、
   その圧力が弁体を第２位置に向かうように押圧する第２
   受圧面とを有する弁体と、 弁本体を覆うカバーと、 弁体とカバーとの間に設けられ、弁体に弾発力を付勢し
   て弁体が第１位置に向かうように押圧するばね手段とを
   含み、 前記開閉弁のパイロット接続口と油圧源の油タンクと
   は、管路によって接続されており、前記管路にはパイロ
   ット圧力調整弁が設けられており、 パイロット圧力調整弁は、前記切換え弁が前記第１切換
   状態以外であり、かつテーブル上の原料が減少を開始す
   るときに開いて管路を連通することを特徴とする請求項
   １記載の竪形ローラミル。
3. 【請求項３】 前記アキュムレータは、 作動油を貯留する作動油貯留室を有し、かつ作動油を給
   排する給排油口が形成されるアキュムレータ本体と、 アキュムレータ本体の作動油貯留室内に設けられ、気体
   が封入される可撓性の袋体とを含み、 前記気体は、作動油の圧力よりも低い予め定める封入圧
   力になるように、かつ作動油貯留室を満たす体積になる
   ように封入され、作動油が作動油貯留室内に貯留される
   ときには、気体の圧力が供給される作動油の圧力に達す
   るまで圧縮されて体積を収縮し、前記開閉弁が開いて貯
   留された作動油が作動油貯留室内から放出されるときに
   は、気体の圧力が前記予め定める封入圧力に達するまで
   体積を膨張することを特徴とする請求項１または２記載
   の竪形ローラミル。
4. 【請求項４】 前記アキュムレータの給排油口には給排
   油弁が設けられており、 給排油弁は、給排油口と袋体との間に設けられ、給排油
   口に近接離反して給排油口を開閉する弁体と、 弁体の袋体を臨む面に取付けられ、弁体よりも大きい面
   積を有する支持部材と、 弁体および支持部材を給排油口から離反する方向にばね
   力を付勢するばね体とを含むことを特徴とする請求項３
   記載の竪形ローラミル。
5. 【請求項５】 前記開閉弁の作動油の最大通過流量は、
   アキュムレータの作動油の最大放出流量未満に設定され
   ることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の竪
   形ローラミル。
6. 【請求項６】 前記バイパス管路の開閉弁とアキュムレ
   ータとの間には、アキュムレータの作動油の放出流量を
   規制する固定絞り弁が設けられることを特徴とする請求
   項１〜５のいずれかに記載の竪形ローラミル。