JP2919125B2 - 溶融金属からセミフェライト系のステンレス鋼ストリップを製造する方法および装置 - Google Patents
溶融金属からセミフェライト系のステンレス鋼ストリップを製造する方法および装置Info
- Publication number
- JP2919125B2 JP2919125B2 JP3228383A JP22838391A JP2919125B2 JP 2919125 B2 JP2919125 B2 JP 2919125B2 JP 3228383 A JP3228383 A JP 3228383A JP 22838391 A JP22838391 A JP 22838391A JP 2919125 B2 JP2919125 B2 JP 2919125B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- strip
- bath
- ingot mold
- roll
- solidified
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
- B22D11/124—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for cooling
- B22D11/1241—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for cooling by transporting the cast stock through a liquid medium bath or a fluidized bed
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0622—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two casting wheels
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
- B22D11/124—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for cooling
- B22D11/1245—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for cooling using specific cooling agents
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/56—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering characterised by the quenching agents
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/56—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering characterised by the quenching agents
- C21D1/607—Molten salts
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Hydroponics (AREA)
- Artificial Fish Reefs (AREA)
- Catalysts (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は溶融金属浴からセミフェ
ライト系のステンレス鋼を製造する方法と装置に関する
ものである。本発明は特にセミフェライト系のステンレ
ス鋼を薄板ストリップへ連続鋳造するための２本の冷却
ロールを有する装置に関するものである。ここで“セミ
フェライト”という用語は、高温（900 〜1100℃) で部
分的に面心立方格子 (fcc)を有するオーステナイト構造
へ変態し得る体心立方格子(bcc)を有するフェライト構
造を意味するということは理解できよう。
ライト系のステンレス鋼を製造する方法と装置に関する
ものである。本発明は特にセミフェライト系のステンレ
ス鋼を薄板ストリップへ連続鋳造するための２本の冷却
ロールを有する装置に関するものである。ここで“セミ
フェライト”という用語は、高温（900 〜1100℃) で部
分的に面心立方格子 (fcc)を有するオーステナイト構造
へ変態し得る体心立方格子(bcc)を有するフェライト構
造を意味するということは理解できよう。
【０００２】
【従来の技術】薄板金属ストリップの連続鋳造装置およ
び方法は未だ実験段階にある。この方法では、軸線を平
行にして一定の間隔を介して互いに対向して配置され且
つ互いに反対方向に回転する２本の冷却ロールと、各ロ
ールの両端を閉じる閉塞板との間に区画される鋳造空間
を有する連続鋳造用インゴット・モールド中で金属が凝
固される。鋳造空間から連続的に抜き出される凝固金属
ストリップが空気冷却される時の冷却速度を考えると、
セミフェライト系ステンレス鋼を鋳造する場合には、こ
の冷却段階でオーステナイト構造が生成するということ
は明らかである。このオーステナイト構造は当初フェラ
イト単相構造中には存在しておらず、上記冷却の最終段
階で固いマルテンサイトへ変態する。さらに具体的に
は、例えば17％のクロムと約 0.050％の炭素を含有する
セミフェライト系グレードの場合には、凝固中およびそ
の直後の鋼の構造は単相フェライトであり、上記冷却中
にオーステナイトが最高40〜50％生じる。オーステナイ
ト変態で生じるマルテンサイトは周囲のフェライトと比
較して非常に硬い相となる。こうした不均質構造は、ス
トリップの巻取り、巻戻し時のハンドリングや成形を困
難にし、鋳造品の直接冷間圧延、特に鋳型から出てきた
ストリップの剪断やコイル巻き作業を困難にする。この
鋳造方法のもう一つの欠陥は、インゴット・モールドか
ら出てくるストリップの表面が空気と接触して酸化する
点にある。ヨーロッパ特許第 181 090号には、２本のロ
ールによって鋳造されるストリップ、例えば Fe-Siの合
金ストリップを、このストリップを巻取り且つ冷却する
装置の直前で冷却する装置が記載されている。しかし、
この装置はインゴット・モールドから遙かに離れた位置
に設置されており、また、冷却媒体としてストリップを
比較的緩やかにしか冷却し得ないガスまたはミストを用
いているため、この冷却装置をセミフェライト系ステン
レス鋼の鋳造に用いることはできない。
び方法は未だ実験段階にある。この方法では、軸線を平
行にして一定の間隔を介して互いに対向して配置され且
つ互いに反対方向に回転する２本の冷却ロールと、各ロ
ールの両端を閉じる閉塞板との間に区画される鋳造空間
を有する連続鋳造用インゴット・モールド中で金属が凝
固される。鋳造空間から連続的に抜き出される凝固金属
ストリップが空気冷却される時の冷却速度を考えると、
セミフェライト系ステンレス鋼を鋳造する場合には、こ
の冷却段階でオーステナイト構造が生成するということ
は明らかである。このオーステナイト構造は当初フェラ
イト単相構造中には存在しておらず、上記冷却の最終段
階で固いマルテンサイトへ変態する。さらに具体的に
は、例えば17％のクロムと約 0.050％の炭素を含有する
セミフェライト系グレードの場合には、凝固中およびそ
の直後の鋼の構造は単相フェライトであり、上記冷却中
にオーステナイトが最高40〜50％生じる。オーステナイ
ト変態で生じるマルテンサイトは周囲のフェライトと比
較して非常に硬い相となる。こうした不均質構造は、ス
トリップの巻取り、巻戻し時のハンドリングや成形を困
難にし、鋳造品の直接冷間圧延、特に鋳型から出てきた
ストリップの剪断やコイル巻き作業を困難にする。この
鋳造方法のもう一つの欠陥は、インゴット・モールドか
ら出てくるストリップの表面が空気と接触して酸化する
点にある。ヨーロッパ特許第 181 090号には、２本のロ
ールによって鋳造されるストリップ、例えば Fe-Siの合
金ストリップを、このストリップを巻取り且つ冷却する
装置の直前で冷却する装置が記載されている。しかし、
この装置はインゴット・モールドから遙かに離れた位置
に設置されており、また、冷却媒体としてストリップを
比較的緩やかにしか冷却し得ないガスまたはミストを用
いているため、この冷却装置をセミフェライト系ステン
レス鋼の鋳造に用いることはできない。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的はこれら
の欠点が無い方法および装置を提供することにある。
の欠点が無い方法および装置を提供することにある。
【０００４】
【課題を解決する為の手段】本発明の提案する方法は、
鋳造空間を区画するように互いに向かい合って配置され
且つ互いに反対方向に回転する２本の冷却ロールを有す
る連続鋳造用のインゴット・モールド中で金属を凝固
し、凝固した金属ストリップをインゴット・モールドか
ら連続的に抜き出し、インゴット・モールドの下側で上
記ストリップに急冷媒体を接触させてオーステナイトの
生成を防ぐのに十分な時間急速冷却を行う点に特徴があ
る。
鋳造空間を区画するように互いに向かい合って配置され
且つ互いに反対方向に回転する２本の冷却ロールを有す
る連続鋳造用のインゴット・モールド中で金属を凝固
し、凝固した金属ストリップをインゴット・モールドか
ら連続的に抜き出し、インゴット・モールドの下側で上
記ストリップに急冷媒体を接触させてオーステナイトの
生成を防ぐのに十分な時間急速冷却を行う点に特徴があ
る。
【０００５】
【作用】上記冷却は、鋳造ストリップの温度が約 500℃
まで下がるまで最低 300℃／秒の速度で行うのが好まし
い。オーステナイトが存在する限界温度 (上記グレード
の場合には、通常1200℃〜1250℃程度) 以上の温度から
凝固が終わるまでの温度以下まで急速に冷却することに
よって、フェライト構造を凝固させ且つオーステナイト
構造の生成を防ぐことができるということが分かってい
る。また、鋳造ロールの直ぐ下側でストリップを急冷し
た場合には、鋳造ロールの伝熱材料を介して金属の表面
スキンを冷却でき、ストリップをフェライト組織中にオ
ーステナイトが生成する温度以上の高温状態から冷却で
きるという利点がある。
まで下がるまで最低 300℃／秒の速度で行うのが好まし
い。オーステナイトが存在する限界温度 (上記グレード
の場合には、通常1200℃〜1250℃程度) 以上の温度から
凝固が終わるまでの温度以下まで急速に冷却することに
よって、フェライト構造を凝固させ且つオーステナイト
構造の生成を防ぐことができるということが分かってい
る。また、鋳造ロールの直ぐ下側でストリップを急冷し
た場合には、鋳造ロールの伝熱材料を介して金属の表面
スキンを冷却でき、ストリップをフェライト組織中にオ
ーステナイトが生成する温度以上の高温状態から冷却で
きるという利点がある。
【０００６】本発明を実施する第一の方法では、急冷媒
体として鉛、錫および亜鉛をベースとする溶融合金浴ま
たはこれらの金属の２つをベースとする溶融合金浴、あ
るいは融解塩を使用し、ロールの下部とストリップの上
部とを浴中に浸する。移動するストリップと一緒に急冷
媒体が流出しないようにするには、例えばストリップが
浴から出てくる時に流体を噴射するか、あるいは電磁場
を利用する。溶融塩としては下記の混合物を用いるのが
好ましい（重量％）： ＫＮＯ3 50〜60％ ＮａＮＯ2 40〜50％ ＮａＮＯ3 ０〜10％ この混合物は 140℃付近で融解し、 160〜500 ℃で用い
ることができる。本発明を実施する第二の方法では、急
冷媒体として液体状態まで冷却した不活性ガスを用い、
この不活性ガスをロールの下側でストリップの上部両面
に吹き付ける。この方法を実施するための装置は、鋳造
空間を区画するように互いに向かい合って配置され且つ
互いに反対方向に回転する２本の冷却ロールを有するイ
ンゴット・モールドと、凝固した鋼をオーステナイト構
造の生成を防ぐのに十分な速度で冷却するための上記イ
ンゴット・モールドの下側に設けられた急冷手段とで構
成される。この急冷手段は、鋳造ストリップを最低速度
300℃／秒で少なくとも約 500℃まで冷却可能なもので
あるのが好ましい。本発明の特徴および利点は２つの具
体的装置を示す添付図面を参照した以下の詳細な説明か
ら明らかになろう。しかし、本発明が下記の実施例に限
定されるものではない。
体として鉛、錫および亜鉛をベースとする溶融合金浴ま
たはこれらの金属の２つをベースとする溶融合金浴、あ
るいは融解塩を使用し、ロールの下部とストリップの上
部とを浴中に浸する。移動するストリップと一緒に急冷
媒体が流出しないようにするには、例えばストリップが
浴から出てくる時に流体を噴射するか、あるいは電磁場
を利用する。溶融塩としては下記の混合物を用いるのが
好ましい（重量％）： ＫＮＯ3 50〜60％ ＮａＮＯ2 40〜50％ ＮａＮＯ3 ０〜10％ この混合物は 140℃付近で融解し、 160〜500 ℃で用い
ることができる。本発明を実施する第二の方法では、急
冷媒体として液体状態まで冷却した不活性ガスを用い、
この不活性ガスをロールの下側でストリップの上部両面
に吹き付ける。この方法を実施するための装置は、鋳造
空間を区画するように互いに向かい合って配置され且つ
互いに反対方向に回転する２本の冷却ロールを有するイ
ンゴット・モールドと、凝固した鋼をオーステナイト構
造の生成を防ぐのに十分な速度で冷却するための上記イ
ンゴット・モールドの下側に設けられた急冷手段とで構
成される。この急冷手段は、鋳造ストリップを最低速度
300℃／秒で少なくとも約 500℃まで冷却可能なもので
あるのが好ましい。本発明の特徴および利点は２つの具
体的装置を示す添付図面を参照した以下の詳細な説明か
ら明らかになろう。しかし、本発明が下記の実施例に限
定されるものではない。
【０００７】
【実施例】図１には、凝固した薄いストリップ３を鋳造
するスペースを区画するように互いに水平かつ平行に設
置された２本のロールの間で液体状金属浴１を連続的に
鋳造する装置が示されている。この装置は連続鋳造用の
インゴットモールドを構成し、２本のロール２は冷却さ
れ且つ公知の方法（図示せず）で図１に矢印で示すよう
に互いに反対方向に回転駆動される。セミフェライト系
ステンレス鋼ストリップ３を製造する場合には、上記装
置のロール２の下側にコンテナ４が配置される。このコ
ンテナの底部中央にはストリップ３の通過口５が開いて
おり、コンテナの内部にはストリップ３を急冷するため
の液体浴６が入っている。コンテナ４の寸法とその内部
の液体浴６の深さはロール２の下部と連続移動するスト
リップ３の上部が液体浴６の中に浸るように決められて
いる。液体浴６の温度は 300〜350 ℃以下にし、ストリ
ップ３を約 1,300℃でこの液体浴中に素早く浸漬しなけ
ればならない。また、液体浴６はストリップ３を汚染し
ないような金属から選択しなければならない。
するスペースを区画するように互いに水平かつ平行に設
置された２本のロールの間で液体状金属浴１を連続的に
鋳造する装置が示されている。この装置は連続鋳造用の
インゴットモールドを構成し、２本のロール２は冷却さ
れ且つ公知の方法（図示せず）で図１に矢印で示すよう
に互いに反対方向に回転駆動される。セミフェライト系
ステンレス鋼ストリップ３を製造する場合には、上記装
置のロール２の下側にコンテナ４が配置される。このコ
ンテナの底部中央にはストリップ３の通過口５が開いて
おり、コンテナの内部にはストリップ３を急冷するため
の液体浴６が入っている。コンテナ４の寸法とその内部
の液体浴６の深さはロール２の下部と連続移動するスト
リップ３の上部が液体浴６の中に浸るように決められて
いる。液体浴６の温度は 300〜350 ℃以下にし、ストリ
ップ３を約 1,300℃でこの液体浴中に素早く浸漬しなけ
ればならない。また、液体浴６はストリップ３を汚染し
ないような金属から選択しなければならない。
【０００８】非限定的な例として、鉛、亜鉛および錫の
金属浴またはこれら金属の２つの溶融合金浴あるいはこ
れら３つの金属の溶融合金浴を冷却媒体として使用する
ことができる。前記のナトリウム塩およびカリウム塩の
混合物のような溶融塩を使用することもできる。
金属浴またはこれら金属の２つの溶融合金浴あるいはこ
れら３つの金属の溶融合金浴を冷却媒体として使用する
ことができる。前記のナトリウム塩およびカリウム塩の
混合物のような溶融塩を使用することもできる。
【０００９】本発明の鋳造装置はさらに、移動するスト
リップ３と一緒に急冷用液体が流出するのを防止する手
段を備えている。図１に示した装置では、この手段がコ
ンテナ４の底部のストリップの両側に設置された２列の
ノズル７によって構成されている。各ノズル７はストリ
ップ３と通過口５との間の間隙に向けられていて、スト
リップ３がコンテナ４から出てくる時にその表面に流体
を噴射するようになっている。この流体は室温（例えば
20℃) の水または霧状の空気／水混合物にすることがで
き、コンテナ４の内部に液体浴６の液体を保持すること
ができるだけの流速で噴射される。具体的には、１秒間
に４分の１回転以下で回転する直径1.5 ｍのロール２に
対応するストリップ３の線速度が１ｍ／秒の場合、上記
流速は50立方メートル／時(cu.m/h)にする。冷却中にス
トリップ３中にオーステナイトが生成するのを防止する
ためには、ストリップを 1,300℃から約 500℃まで 300
℃／秒の速度で冷却しなければならない。上記の液体浴
では約 2,700℃／秒の冷却速度にすることができる。従
って、１ｍ／秒で移動する厚さ 3.5mmのストリップの場
合には、ストリップ３がバスから約 500℃で出てくるよ
うにするためには、ストリップ３が通過する浴の高さは
約 40cm にするのが適当である。
リップ３と一緒に急冷用液体が流出するのを防止する手
段を備えている。図１に示した装置では、この手段がコ
ンテナ４の底部のストリップの両側に設置された２列の
ノズル７によって構成されている。各ノズル７はストリ
ップ３と通過口５との間の間隙に向けられていて、スト
リップ３がコンテナ４から出てくる時にその表面に流体
を噴射するようになっている。この流体は室温（例えば
20℃) の水または霧状の空気／水混合物にすることがで
き、コンテナ４の内部に液体浴６の液体を保持すること
ができるだけの流速で噴射される。具体的には、１秒間
に４分の１回転以下で回転する直径1.5 ｍのロール２に
対応するストリップ３の線速度が１ｍ／秒の場合、上記
流速は50立方メートル／時(cu.m/h)にする。冷却中にス
トリップ３中にオーステナイトが生成するのを防止する
ためには、ストリップを 1,300℃から約 500℃まで 300
℃／秒の速度で冷却しなければならない。上記の液体浴
では約 2,700℃／秒の冷却速度にすることができる。従
って、１ｍ／秒で移動する厚さ 3.5mmのストリップの場
合には、ストリップ３がバスから約 500℃で出てくるよ
うにするためには、ストリップ３が通過する浴の高さは
約 40cm にするのが適当である。
【００１０】ストリップが急冷浴を通ってコンテナの底
部から出てくる必要はないということは理解できよう。
すなわち、例えばローラーを用いて浴中でストリップの
進路を変えて、浴の表面からストリップが出てくるよう
にすることもできる。この装置は、浴の深さが一定の場
合、上記装置に比べてストリップが浴中に滞在する時間
を延長することができるという効果がある。
部から出てくる必要はないということは理解できよう。
すなわち、例えばローラーを用いて浴中でストリップの
進路を変えて、浴の表面からストリップが出てくるよう
にすることもできる。この装置は、浴の深さが一定の場
合、上記装置に比べてストリップが浴中に滞在する時間
を延長することができるという効果がある。
【００１１】下記グレードのステンレス鋼について実験
室規模の試験を行った: ＡＩＳＩ ４３０ (ASTM規格 A176) オーステナイトの
析出とマルテンサイトへの変態とを調べるため。 ＡＩＳＩ ３０４ (ASTM規格 A176) 冷却速度を推定す
るため。オーステナイト鋼の凝固樹枝状 (dendric)構造
の細かさは金属組織学的エッチングで予知することがで
き、これを冷却条件と関連させることができる。 上記グレードの鋼を 300℃の液体錫中で0.45秒間 1,500
℃から500 ℃まで急冷した時の試験結果は以下の通りで
ある:ＡＩＳＩ ４３０は、極めてわずか (１％以下)
のマルテンサイト相を含むフェライト構造を有し、ＡＩ
ＳＩ ３０４のオーステナイト構造の寸法から推定した
冷却速度は 5,000℃／秒から15,000℃／秒の間である。
これらの試験の結果は、本発明の目的を達成する上での
本発明方法の妥当性を証明している。
室規模の試験を行った: ＡＩＳＩ ４３０ (ASTM規格 A176) オーステナイトの
析出とマルテンサイトへの変態とを調べるため。 ＡＩＳＩ ３０４ (ASTM規格 A176) 冷却速度を推定す
るため。オーステナイト鋼の凝固樹枝状 (dendric)構造
の細かさは金属組織学的エッチングで予知することがで
き、これを冷却条件と関連させることができる。 上記グレードの鋼を 300℃の液体錫中で0.45秒間 1,500
℃から500 ℃まで急冷した時の試験結果は以下の通りで
ある:ＡＩＳＩ ４３０は、極めてわずか (１％以下)
のマルテンサイト相を含むフェライト構造を有し、ＡＩ
ＳＩ ３０４のオーステナイト構造の寸法から推定した
冷却速度は 5,000℃／秒から15,000℃／秒の間である。
これらの試験の結果は、本発明の目的を達成する上での
本発明方法の妥当性を証明している。
【００１２】本発明の第２の具体的装置（図２）は２本
のロール２に加えて、鋳造空間から出てきた凝固ストリ
ップ３に液化不活性ガスを直ちに噴射するためのノズル
８によって構成される急冷手段を備えている。このノズ
ル８は図１のノズル７と同様にロールの下側且つストリ
ップの両側に２列に並べられている。ノズル８の噴出口
は、ロール２の表面から離れた直後のストリップ３の上
部両面に向けられている。不活性ガスとして例えば液化
アルゴンまたは液化窒素を用い、これらが凝固金属との
接触して気化するのを利用することもできる。約１ｍ／
秒で移動するストリップ３の場合には、不活性ガスを例
えば 100,000 Ncm／時の流速で噴射することができる。
この装置には概念的に示したケース９を付けるのが好ま
しい。このケース９は２本のロール２で構成されるイン
ゴット・モールドの下側に設置され、２列に並んだノズ
ル８とストリップ３とを取り囲むような寸法になってい
て、その先端は図示していない手法によって閉じられて
いる。ケース９の下端には開口10があって、ストリップ
３はこの開口から連続的に抜き出される。従って、この
ケース９によって、ノズル８から不活性ガスを噴射して
急冷を行うと共に、ストリップ３の所定の十分な長さに
わたってストリップ３上に上記ガスを吹き付けて、スト
リップ３表面が周囲の空気によって酸化されるのを防止
することができる。
のロール２に加えて、鋳造空間から出てきた凝固ストリ
ップ３に液化不活性ガスを直ちに噴射するためのノズル
８によって構成される急冷手段を備えている。このノズ
ル８は図１のノズル７と同様にロールの下側且つストリ
ップの両側に２列に並べられている。ノズル８の噴出口
は、ロール２の表面から離れた直後のストリップ３の上
部両面に向けられている。不活性ガスとして例えば液化
アルゴンまたは液化窒素を用い、これらが凝固金属との
接触して気化するのを利用することもできる。約１ｍ／
秒で移動するストリップ３の場合には、不活性ガスを例
えば 100,000 Ncm／時の流速で噴射することができる。
この装置には概念的に示したケース９を付けるのが好ま
しい。このケース９は２本のロール２で構成されるイン
ゴット・モールドの下側に設置され、２列に並んだノズ
ル８とストリップ３とを取り囲むような寸法になってい
て、その先端は図示していない手法によって閉じられて
いる。ケース９の下端には開口10があって、ストリップ
３はこの開口から連続的に抜き出される。従って、この
ケース９によって、ノズル８から不活性ガスを噴射して
急冷を行うと共に、ストリップ３の所定の十分な長さに
わたってストリップ３上に上記ガスを吹き付けて、スト
リップ３表面が周囲の空気によって酸化されるのを防止
することができる。
【００１３】ＡＩＳＩ ４３０(ASTM 規格A176) のステ
ンレス鋼について、絶対膨張計を用いて実験室規模の試
験を行った。金属試験片に炉中で気体ヘリウムを2.5 秒
間噴射し、1250℃から500 ℃まで冷却した。試験片の構
造はフェライト構造で、マルテンサイトの含有率は１％
以下であった。この試験からも本発明の目的を達成する
ために本発明の妥当性が確認することができた。
ンレス鋼について、絶対膨張計を用いて実験室規模の試
験を行った。金属試験片に炉中で気体ヘリウムを2.5 秒
間噴射し、1250℃から500 ℃まで冷却した。試験片の構
造はフェライト構造で、マルテンサイトの含有率は１％
以下であった。この試験からも本発明の目的を達成する
ために本発明の妥当性が確認することができた。
【００１４】本発明の方法および装置によって得られた
製品はフェライトマトリックス中にマルテンサイトをほ
とんど含んでいないので、鋳造工程の最終段階で容易に
剪断加工し且つコイル加工することができる。
製品はフェライトマトリックス中にマルテンサイトをほ
とんど含んでいないので、鋳造工程の最終段階で容易に
剪断加工し且つコイル加工することができる。
【００１５】
【図１】２本のロール間で金属ストリップを連続的に鋳
造する装置の概念的な側面図で、ロールの下側には、装
置から抜き出されたストリップを急冷するための液体浴
を収容するコンテナが設けられている。
造する装置の概念的な側面図で、ロールの下側には、装
置から抜き出されたストリップを急冷するための液体浴
を収容するコンテナが設けられている。
【図２】本発明の第２の具体的装置を示す図１と同様な
概念的な側面図。
概念的な側面図。
１・・・液体状金属浴、 ２・・・ロー
ル、３・・・ストリップ、 ４・・・
コンテナ、５・・・通過口、 ６
・・・液体浴、７・・・ノズル、
８・・・ノズル、10・・・開口
ル、３・・・ストリップ、 ４・・・
コンテナ、５・・・通過口、 ６
・・・液体浴、７・・・ノズル、
８・・・ノズル、10・・・開口
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (73)特許権者 591197817 ティッセン エーデルスタールヴェルケ アクチェンゲゼルシャフト ドイツ連邦共和国 4150 クレフェルト １ オーバーシュレジエンシュトラー セ 16 (72)発明者 フィリップ ドゥマレ フランス国 62122 ラブヴリエール ルゥトドゥ ベトゥーヌ 125 (72)発明者 ジャン−ミシェル オゼ フランス国 73400 ユージヌ シュマ ン デセドゥル 391 (56)参考文献 特開 平１−157743（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−176649（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−142819（ＪＰ，Ａ) 特開 昭55−153656（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−291136（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B22D 11/06 330 B22D 11/00
Claims (12)
- 【請求項１】 溶融金属浴からセミフェライト系ステン
レス鋼ストリップを製造する方法において、鋳造空間を
区画するように互いに向かい合って配置され且つ互いに
反対方向に回転する２本の冷却ロールを有する連続鋳造
用のインゴット・モールド中で金属を凝固し、凝固した
金属ストリップをインゴット・モールドから連続的に抜
き出し、インゴット・モールドの下側で上記ストリップ
に急冷媒体を接触させてオーステナイトの生成を防ぐの
に十分な時間で急速冷却を行うことを特徴とする方法。 - 【請求項２】 インゴット・モールドの下側でストリッ
プが前記冷却ロールから離れて出てきた直後にストリッ
プの冷却を行う請求項１に記載の方法。 - 【請求項３】 インゴット・モールドの下側で、最低速
度 300℃／秒で少なくとも約500 ℃までストリップを冷
却する請求項１に記載の方法。 - 【請求項４】 急冷媒体として鉛、錫および亜鉛をベー
スとした溶融合金浴またはこれら溶融金属の２種類の溶
融合金浴、あるいは溶融塩の浴を用い、これらの浴の中
にロールの下部およびストリップの上部を浸漬する請求
項１に記載の方法。 - 【請求項５】 溶融塩の浴がＫＮＯ3 、ＮａＮＯ2 およ
びＮａＮＯ3 の混合物の浴である請求項４に記載の方
法。 - 【請求項６】 急冷媒体として液体状態まで冷却した不
活性ガスを用い、ロールの下側でストリップがロールを
離れて出てきた直後に上記不活性ガスをストリップの上
部両面に噴射する請求項１に記載の方法。 - 【請求項７】 鋳造空間を区画するように互いに向かい
合って配置され且つ互いに反対方向に回転する２本の冷
却ロールを有するインゴット・モールドと、凝固した鋼
をオーステナイト構造の生成を防ぐのに十分な速度で冷
却するための上記インゴット・モールドの下側に設けら
れた急冷手段とで構成されることを特徴とする請求項１
の方法を実施するための装置。 - 【請求項８】 上記急冷手段が、鋳造ストリップを最低
速度 300℃／秒で少なくとも約 500℃まで冷却可能であ
る請求項７に記載の装置。 - 【請求項９】 上記急冷手段がインゴット・モールドの
下側に設けられた液体浴であり、凝固した鋼はこの液体
浴を通って抜き出され、この液体浴が凝固したストリッ
プを通過させる通過口を底部に有するコンテナに入って
いる請求項７または８に記載の装置。 - 【請求項１０】 移動するストリップと一緒に流出する
液体を保持す手段、例えばコンテナから出てくるストリ
ップの両面に水または霧状の水／空気混合物等の流体を
噴射するノズルがコンテナの下側のストリップの両側に
設けられている請求項９に記載の装置。 - 【請求項１１】 上記急冷手段が、ストリップが鋳造空
間から出てくる時に凝固ストリップに液化不活性ガスを
噴射するためのロールの下側のストリップの両側に配置
されたノズルである請求項７または８に記載の装置。 - 【請求項１２】 ストリップ上に噴射されたガスを収容
し且つストリップの酸化を防止するためのケースを有
し、上記ノズルはこのケースの内側に配置され且つスト
リップを取り囲んでおり、このケースはインゴット・モ
ールドの下側に配置され、このケースの底部にはストリ
ップを抜き出すための開口を有する請求項１１に記載の
装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9010304A FR2665652A1 (fr) | 1990-08-13 | 1990-08-13 | Procede et dispositif de fabrication d'une bande en acier inoxydable semi-ferritique a partir de metal en fusion. |
| FR9010304 | 1990-08-13 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0623491A JPH0623491A (ja) | 1994-02-01 |
| JP2919125B2 true JP2919125B2 (ja) | 1999-07-12 |
Family
ID=9399643
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3228383A Expired - Lifetime JP2919125B2 (ja) | 1990-08-13 | 1991-08-13 | 溶融金属からセミフェライト系のステンレス鋼ストリップを製造する方法および装置 |
Country Status (17)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5201363A (ja) |
| EP (1) | EP0471608B1 (ja) |
| JP (1) | JP2919125B2 (ja) |
| AT (1) | ATE141066T1 (ja) |
| AU (1) | AU644672B2 (ja) |
| CA (1) | CA2048769A1 (ja) |
| DE (1) | DE69121222T2 (ja) |
| DK (1) | DK0471608T3 (ja) |
| ES (1) | ES2090274T3 (ja) |
| FI (1) | FI95360C (ja) |
| FR (1) | FR2665652A1 (ja) |
| GR (1) | GR3020882T3 (ja) |
| IE (1) | IE912856A1 (ja) |
| NO (1) | NO179780C (ja) |
| PT (1) | PT98623A (ja) |
| TW (1) | TW198735B (ja) |
| ZA (1) | ZA916292B (ja) |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU676101B2 (en) * | 1993-11-18 | 1997-02-27 | Bluescope Steel Limited | Casting stainless steel strip on surface with specified roughness |
| US6264767B1 (en) | 1995-06-07 | 2001-07-24 | Ipsco Enterprises Inc. | Method of producing martensite-or bainite-rich steel using steckel mill and controlled cooling |
| FR2763960B1 (fr) * | 1997-05-29 | 1999-07-16 | Usinor | Procede de fabrication de bandes minces d'acier inoxydable ferritique, et bandes minces ainsi obtenues |
| CA2277392C (en) | 1998-07-10 | 2004-05-18 | Ipsco Inc. | Differential quench method and apparatus |
| US7073565B2 (en) | 1999-02-05 | 2006-07-11 | Castrip, Llc | Casting steel strip |
| AUPP852599A0 (en) † | 1999-02-05 | 1999-03-04 | Bhp Steel (Jla) Pty Limited | Casting steel strip |
| AT411025B (de) * | 2002-02-27 | 2003-09-25 | Voest Alpine Ind Anlagen | Vorrichtung zum kontinuierlichen vergiessen von metallschmelze |
| EP1452252A1 (en) * | 2003-02-28 | 2004-09-01 | Hubert Dipl.-Ing. Sommerhofer | Continuous casting method |
| JP4580280B2 (ja) * | 2005-05-31 | 2010-11-10 | 三菱日立製鉄機械株式会社 | 双ロール式連続鋳造機及び双ロール式連続鋳造方法 |
| CN101265516B (zh) * | 2008-04-23 | 2010-06-02 | 浙江佰耐钢带有限公司 | 一种钢带淬火工艺及所用的冷却介质 |
| KR101203694B1 (ko) | 2010-06-30 | 2012-11-21 | 주식회사 에스티 | 전기접점재료용 급냉 리본 제조방법 및 그 제조방법에 적용되는 급속응고장치 |
| DE102013224851A1 (de) * | 2013-12-04 | 2015-06-11 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Kettenelement |
| JP6474965B2 (ja) * | 2014-04-10 | 2019-02-27 | 権田金属工業株式会社 | 双ロール鋳造方法 |
| CN112355259B (zh) * | 2020-11-09 | 2022-04-19 | 中铝材料应用研究院有限公司 | 一种铝合金薄板液态连续凝固成型的制备装置及制备方法 |
| CN113751680B (zh) * | 2021-09-09 | 2022-05-06 | 中南大学 | 一种超细晶马氏体时效钢薄带的制造方法 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3658117A (en) * | 1970-05-07 | 1972-04-25 | Fromson H A | Continuous metal casting method and apparatus |
| JPS61293638A (ja) * | 1985-06-20 | 1986-12-24 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | バルジング防止装置 |
| JPS62112751A (ja) * | 1985-11-09 | 1987-05-23 | Nippon Steel Corp | 鉄基形状記憶合金薄板・線の製造方法 |
| DE3760023D1 (en) * | 1986-02-13 | 1989-01-26 | Larex Ag | Method and apparatus for continuous twin-roll casting |
| JPS62197247A (ja) * | 1986-02-21 | 1987-08-31 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 異方性が小さくかつ結晶粒が粗大化し難いオーステナイト系ステンレス鋼薄板帯の製造方法 |
| US4723997A (en) * | 1987-04-20 | 1988-02-09 | L'air Liquide | Method and apparatus for shielding a stream of liquid metal |
| JPH01299745A (ja) * | 1988-05-25 | 1989-12-04 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 双ロール式連鋳機によるオーステナイト系ステンレスの鋳造方法 |
| WO1990000454A1 (fr) * | 1988-07-08 | 1990-01-25 | Nippon Steel Corporation | PROCEDE DE FABRICATION DE TOLES MINCES EN ACIER INOXYDABLE Cr-Ni, DE QUALITE ET FINITION EXCELLENTES |
-
1990
- 1990-08-13 FR FR9010304A patent/FR2665652A1/fr active Granted
-
1991
- 1991-08-06 AT AT91402200T patent/ATE141066T1/de not_active IP Right Cessation
- 1991-08-06 DK DK91402200.9T patent/DK0471608T3/da active
- 1991-08-06 ES ES91402200T patent/ES2090274T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1991-08-06 DE DE69121222T patent/DE69121222T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1991-08-06 EP EP91402200A patent/EP0471608B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1991-08-08 CA CA002048769A patent/CA2048769A1/fr not_active Abandoned
- 1991-08-08 NO NO913077A patent/NO179780C/no not_active IP Right Cessation
- 1991-08-09 ZA ZA916292A patent/ZA916292B/xx unknown
- 1991-08-09 PT PT98623A patent/PT98623A/pt unknown
- 1991-08-12 IE IE285691A patent/IE912856A1/en unknown
- 1991-08-12 US US07/743,891 patent/US5201363A/en not_active Expired - Fee Related
- 1991-08-12 FI FI913822A patent/FI95360C/fi active
- 1991-08-13 JP JP3228383A patent/JP2919125B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1991-08-13 AU AU82429/91A patent/AU644672B2/en not_active Ceased
- 1991-12-14 TW TW080109835A patent/TW198735B/zh active
-
1996
- 1996-08-28 GR GR960402241T patent/GR3020882T3/el unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0471608B1 (fr) | 1996-08-07 |
| TW198735B (ja) | 1993-01-21 |
| US5201363A (en) | 1993-04-13 |
| NO913077D0 (no) | 1991-08-08 |
| DK0471608T3 (da) | 1996-12-23 |
| FI913822A (fi) | 1992-02-14 |
| ZA916292B (en) | 1993-03-31 |
| JPH0623491A (ja) | 1994-02-01 |
| FI95360C (fi) | 1996-01-25 |
| FR2665652A1 (fr) | 1992-02-14 |
| IE912856A1 (en) | 1992-02-26 |
| CA2048769A1 (fr) | 1992-02-14 |
| AU644672B2 (en) | 1993-12-16 |
| NO179780B (no) | 1996-09-09 |
| ES2090274T3 (es) | 1996-10-16 |
| NO913077L (no) | 1992-02-14 |
| DE69121222T2 (de) | 1997-03-20 |
| FI95360B (fi) | 1995-10-13 |
| PT98623A (pt) | 1993-08-31 |
| FI913822A0 (fi) | 1991-08-12 |
| NO179780C (no) | 1996-12-18 |
| DE69121222D1 (de) | 1996-09-12 |
| GR3020882T3 (en) | 1996-11-30 |
| EP0471608A1 (fr) | 1992-02-19 |
| AU8242991A (en) | 1992-02-20 |
| ATE141066T1 (de) | 1996-08-15 |
| FR2665652B1 (ja) | 1994-12-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2919125B2 (ja) | 溶融金属からセミフェライト系のステンレス鋼ストリップを製造する方法および装置 | |
| JP4684397B2 (ja) | 薄いストリップの形態のｔｒｉｐ鋼を製造する方法 | |
| CN102665964B (zh) | 高碳马氏体系不锈钢及其制造方法 | |
| KR101094568B1 (ko) | 낮은 표면 거칠기와 낮은 다공성을 가진 캐스팅 강 스트립 | |
| US7485196B2 (en) | Steel product with a high austenite grain coarsening temperature | |
| Wang et al. | In-situ observation of peritectic solidification of Fe-Mn-Al-C steel with medium manganese | |
| JPH09504740A (ja) | 鋳造鋼ストリップ | |
| AU665622B2 (en) | Method and apparatus for direct casting of continuous metal strip | |
| KR100225685B1 (ko) | 세미 페라이트(semi-ferritic) 스텐레스강 스트립을 제조하기 위한 방법 및 장치 | |
| RU2025198C1 (ru) | Способ изготовления ленты из полуферритной нержавеющей стали и устройство для его осуществления | |
| PL169531B1 (pl) | Sposób i urządzenie do wytwarzania taśmy ze stali nierdzewnej półferrytycznej | |
| SK366791A3 (en) | Method and device for manufacture of semi-ferritic belt from stainless steel from molten metal | |
| JPH01127147A (ja) | 溶融金属の鋳造方法 | |
| Misra | The role of heat transfer in strip casting | |
| HU215987B (hu) | Eljárás és berendezés félferrites rozsdamentes acélszalag fémolvadékból történő folyamatos előállítására | |
| Demarez et al. | Process and Equipment for the Manufacture of a Ferritic Stainless Steel Strip From Molten Metal |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19990216 |