CA2048769A1 - Procede et dispositif de fabrication d'une bande en acier inoxydable semi-ferritique - Google Patents
Procede et dispositif de fabrication d'une bande en acier inoxydable semi-ferritiqueInfo
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Abstract
Selon ce procédé, on effectue la solidification du métal dans une lingotière de coulée continue constituée de deux cylindres refroidis (2), tournant dans des sens opposés et disposés l'un en regard de l'autre de manière à définir entre eux un espace de coulée, on extrait en continu de la lingotière une bande d'acier solidifiée (3), et sous la lingotière, on soumet ladite bande à un milieu (6) de trempe afin de la refroidir suffisamment rapidement pour empêcher la formation d'austénite. Ce milieu peut être constitué par un bain de trempe, placé dans un récipient (4) disposé sous les cylindres (2), et dont le fond est percé d'une ouverture (5) de passage de la bande (3) solidifiée. Il peut également être constitué par un gaz inerte à l'état liquide projeté sur le produit par des buses. Les bandes d'acier obtenues sont plus aisées à cisailler et à bobiner en sortie de ligne de coulée, grâce à l'absence de martensite dans la matrice ferritique.
Description
~~ 2 ~ r~
La présente invention a pour obje-t un procédé et un dispositif de fabrication d'une bande en acier inoxydable semi-fe.rritique, à partir d'un bain de métal en fusion.
Plus particulièrement l'invention concerne un dispositif de coulée continue, sur deux cylindres, d'acier inoxydable semi-ferritique en bande mince.
On rappelle que le terme "semi-ferritique"
signifie que la structure ferritique, dont l'arran-ln gement cristallographique est cubique centré, est susceptible de se transformer, à température élevée (900 - 1100C), partiellement en structure austéni-tique, dont l'arrangement cristallographique est cubique à faces centrées.
Comme on le sait, les procédés et. disposi-tifs de coulée continue de bandes d'acier en épaisseur mince sont encore a~tuellement expérimentaux. Le métal est solidifié dans une lingotière de coulée continue constituée de deux cylindres refroidis, tournant dans ;~o des sens opposés et disposés l'un en regard de l'autre, avec leurs axes parallèles et à un écartement déterminé, définissant en-tre eux un espace de coulée obturé aux extrémités opposées des cylindres par des plaques de fermeture.
.~5 Compte tenu de la vitesse de refroidissement à l'air des bandes d'acier solidi~iées extraites en continue de l'espace de coulée, on constate que si l'on veut couler des bandes d'acier inoxydable semi-ferritique, il se forme au cours du refroidissement de l'austénite. Cette dernière, absente initialement de la structure monophasée ferritique, se transforme en fin de refroidissement en martensite dure. Plus pré-cisément, et par exemple pnur des nuances semi-fer-ritiques contenant 17% Cr et environ 0, 050~oCI alors ' ~ : , . ' -`` 2~76~
que pendant et juste après la solidification, la s-tructure de l'acier est monophasée ferritique, l'austénite appara~t au cours du refroidissement, en proportion maximale de 40 à 50~. La martensite résultant ensuite de la transformation de l'aus~énite est une phase très dure par rapport à la ferrite environnante.
Cette structure hétérogène entraine des difficultés de manipulation et de déformation du m~tal 1~l au cours de l'enroulage et du déroulage de la bande, et du laminage à froid direct de la structure brute de coulée, en paxticulier des difficultés pour cisailler et bobiner les bandes en sortie de ligne de coulée. t1n autre inconvénient résultant de ce procédé de coulée réside dans le fait que la bande sortant de la lingotière subit une oxydation superficielle au contact de l'air environnant.
L'installation décrite dans le document EP-1~1 0~0 comporte un dispositif de refroidissement ;~ d'une bandel d'alliage Fe-Si par exemple1coulée entre deux cylindres, implanté juste avant un dispGsitif de laminage et de bobinage de ladite bande. Toutefois, elle n'est aucunement adaptée à la coulée d'acier inox semi-ferritique, car, d'une part, ce dispositif de :~.5 refroidissement est implanté très en a~al de la lingotière, et d'autre part, il utilise comme milieu refroidissant un gaz ou un brouillard, n'imposant qu'une vitesse de refroidissement relativement modérée à la bande.
L'invention a donc pour but de réaliser un procédé et un dispositif permettant d'éliminer ces insuffisances.
Suivant le procédé visé par l'invention, on effectue la solidification du métal dans une lingo-
La présente invention a pour obje-t un procédé et un dispositif de fabrication d'une bande en acier inoxydable semi-fe.rritique, à partir d'un bain de métal en fusion.
Plus particulièrement l'invention concerne un dispositif de coulée continue, sur deux cylindres, d'acier inoxydable semi-ferritique en bande mince.
On rappelle que le terme "semi-ferritique"
signifie que la structure ferritique, dont l'arran-ln gement cristallographique est cubique centré, est susceptible de se transformer, à température élevée (900 - 1100C), partiellement en structure austéni-tique, dont l'arrangement cristallographique est cubique à faces centrées.
Comme on le sait, les procédés et. disposi-tifs de coulée continue de bandes d'acier en épaisseur mince sont encore a~tuellement expérimentaux. Le métal est solidifié dans une lingotière de coulée continue constituée de deux cylindres refroidis, tournant dans ;~o des sens opposés et disposés l'un en regard de l'autre, avec leurs axes parallèles et à un écartement déterminé, définissant en-tre eux un espace de coulée obturé aux extrémités opposées des cylindres par des plaques de fermeture.
.~5 Compte tenu de la vitesse de refroidissement à l'air des bandes d'acier solidi~iées extraites en continue de l'espace de coulée, on constate que si l'on veut couler des bandes d'acier inoxydable semi-ferritique, il se forme au cours du refroidissement de l'austénite. Cette dernière, absente initialement de la structure monophasée ferritique, se transforme en fin de refroidissement en martensite dure. Plus pré-cisément, et par exemple pnur des nuances semi-fer-ritiques contenant 17% Cr et environ 0, 050~oCI alors ' ~ : , . ' -`` 2~76~
que pendant et juste après la solidification, la s-tructure de l'acier est monophasée ferritique, l'austénite appara~t au cours du refroidissement, en proportion maximale de 40 à 50~. La martensite résultant ensuite de la transformation de l'aus~énite est une phase très dure par rapport à la ferrite environnante.
Cette structure hétérogène entraine des difficultés de manipulation et de déformation du m~tal 1~l au cours de l'enroulage et du déroulage de la bande, et du laminage à froid direct de la structure brute de coulée, en paxticulier des difficultés pour cisailler et bobiner les bandes en sortie de ligne de coulée. t1n autre inconvénient résultant de ce procédé de coulée réside dans le fait que la bande sortant de la lingotière subit une oxydation superficielle au contact de l'air environnant.
L'installation décrite dans le document EP-1~1 0~0 comporte un dispositif de refroidissement ;~ d'une bandel d'alliage Fe-Si par exemple1coulée entre deux cylindres, implanté juste avant un dispGsitif de laminage et de bobinage de ladite bande. Toutefois, elle n'est aucunement adaptée à la coulée d'acier inox semi-ferritique, car, d'une part, ce dispositif de :~.5 refroidissement est implanté très en a~al de la lingotière, et d'autre part, il utilise comme milieu refroidissant un gaz ou un brouillard, n'imposant qu'une vitesse de refroidissement relativement modérée à la bande.
L'invention a donc pour but de réaliser un procédé et un dispositif permettant d'éliminer ces insuffisances.
Suivant le procédé visé par l'invention, on effectue la solidification du métal dans une lingo-
2~876~
tière de coulée continue constituée de deux cylindresrefroidis, tournant dans des sens opposés et disposés l'un en regard de l'autre de manière à définir entre eux un espace de coulée, on extrait en continu de la .~ lingotière une bande d'acier solidifiée, et sous la lingotière, on soumet ladite bande a un moyen de trempe afin de la refroidir rapidement et suffisamment longtemps pour empêcher la formation d'austénite.
Préférentiellement, la vitesse de refroidis-~ln sement est de 300C/s au minimum jusqu'à unetempéra-ture de la bande coulée de 500-C environ.
En refroidissant très rapidement à partir d'une température supérieure à la tempéra-ture limite d'existence de l'austénite (température qui est géné-1.~ralement de l'ordre de 1200 à 1250~C pour les nuances considérées), et inférieure à la température de fin de solidification, on constate en effet qu'il est possible de figer la structure ferritique, et d'em-pêcher la ~ormation d'austénite.
;:nEn re~roidissant de plus la bande juste en dessous des cylindres de coulée, on profite de l'effet de trempe de la peau du métal par le matériau con-ducteur des cylindres de coulée, la bande étant refroidie à partir d'une température supérieure à la ~, température d'apparition de l'austénite dans la matrice ferritique.
Suivant un premier mode de réalisation de l'invention, on utilise comme milieu de trempe un bain d'alliage fondu à base de plomb, d'étain et de zinc ou d;~ de deux de ces métaux ou un bain d'un seul de ceux-ci, ou un sel fondu, dans lequel sont immergés la partie inférieure des cylindres et le haut de la bande, et on empêche ledit moyen de trempe d'être entra~né par le défilement de la bande, par exemple par soufflage de 2~7~
jets de fluide sur la bande à la sortie du bain de trempe ou à l'aide de champs électromagnétiques.
Le sel fondu peut être avantageusement le mé].ange suivant (% en masse) :
- 50 à 60% KN03 - 40 à 50% NaN02 - 0 à 10% NaN03.
Ce mélange fond vers 140-C et est utilisable entre 160 et ~OO C.
lCI Suivant un second mode de réalisation du procédé visé par l'invention, on ut.ilise comme moyen de trempe un gaz inerte réfrigéré à l'état liquide, qu'on projette sur le haut de la bande sur ses faces opposées et sous les cylindres.
~e dispositif destiné a la mise en oeuvre de ce procédé comprend une lingotière de coulée continue formée de deux cylindres refroidis, tournant dans des sens opposés et disposés l'un en regard de l'autre de manière à définir entre eux un espace de coulée, et ;~ des moyens de trempe pour faire subir à la bande d'acier solidifiée, sous la lingotière, un refroidissement suffisamment rapide pour empêcher la formation d'austénite. Préférentiellement ces moyens permettent d'assurer une vitesse de refroidissement de OO~C/s au moins jusqu'à une température de la bande coulée d'environ 500-C au moins.
~ 'autres particularités et avantages de l'invention apparaitront au cours de la description qui va suivre, faite en référence aux dessins annexés ;~ qui en illustrent deux modes de réalisation à titre d'exemples non limitatifs.
La figure 1 est une vue en élévation en bout schématique d'un dispositif de col.llée continue d'une bande de métal entre deux cyl:indres, équipé d'un réc.i-2 ~3 ~
pient placé sous les cylindres e-t contenant un bain liquide de trempe des bandes ex~raites du dispositif.
La figure 2 est une vue en élévation en bout schématique, analogue à la Fig.1, d'une seconde forme de réalisation du dispositif selon l'invention.
En se reportant à la Fig.1, on voit un dis-positif de coulée continue d'un bain de métal liquide 1 entre deux cylindres 2 disposés horizontalement et parallèlement l'un à l'autre, de manière à délimiter entre eux un espace de coulée d'une bande mince solidifiée 3. Ce dispositif forme une lingotière de coulée continue, les cylindres 2 étant refroidis et entrainés en rotation dans des sens opposés l'un à
l'autre suivant les flèches portées sur la Fig.1, par des moyens connus en eux-mêmes et non représentés.
Afin de permettre plus paxticulièrement la fabrication de bandes 3 en acier inoxydable semi-ferritique, le dispositi~ est complété par un récipient 4 placé sous les cylindres 2, dont le fond ;~0 est percé dans sa zone centrale d'une ouverture 5 de passage de la bande 3, et qui contient un bain liquide 6 de trempe de la bande 3. Les dimensions du récipient 4 et le niveau du bain 6 dans celui-ci sont tels que la partie inférieure des cylindres 2 et la partie :~5 supérieure de la bande 3 en défilement continu sont immergées dans le bain 6.
Le bain liquide 6 doit être à une tempé-rature qui n'excède pas 300 à 350-C environ, dans lequel est donc brutalement plongée la bande 3 à
;~0 environ 1300~C. De plus, le bain 6 doit être choisi en un matériau non polluant de manière rédhibitoire pour la bande 3.
A titre d'exemples non limitatifs, il est ainsi possible d'ut.iliser un bain de trempe constitué
~` 2 ~ r~
par un alliage fondu de plomb, de zinc et d'étain, ou de deux de ces mé-taux, ou wl bain d'un seul de ces métaux. On peut é,~alement utiliser un sel fondu tel que le mélange précité de sels de sodium e-t de potassium.
Le dispositif de coulée comprend également des moyens pour retenir le liquide de trempe entra1né
par le défilement de la bande 3. ~ans l'exemple représenté, ces moyens consistent en deux rangées de buses 7 r placées sous le fond du récipient 4 de chaque côté de la bande 3, et orientées vers l'intersection de cette dernière et de l'ouverture 5, de manière à
pouvoir projeter un fluide sur la surface de la bande
tière de coulée continue constituée de deux cylindresrefroidis, tournant dans des sens opposés et disposés l'un en regard de l'autre de manière à définir entre eux un espace de coulée, on extrait en continu de la .~ lingotière une bande d'acier solidifiée, et sous la lingotière, on soumet ladite bande a un moyen de trempe afin de la refroidir rapidement et suffisamment longtemps pour empêcher la formation d'austénite.
Préférentiellement, la vitesse de refroidis-~ln sement est de 300C/s au minimum jusqu'à unetempéra-ture de la bande coulée de 500-C environ.
En refroidissant très rapidement à partir d'une température supérieure à la tempéra-ture limite d'existence de l'austénite (température qui est géné-1.~ralement de l'ordre de 1200 à 1250~C pour les nuances considérées), et inférieure à la température de fin de solidification, on constate en effet qu'il est possible de figer la structure ferritique, et d'em-pêcher la ~ormation d'austénite.
;:nEn re~roidissant de plus la bande juste en dessous des cylindres de coulée, on profite de l'effet de trempe de la peau du métal par le matériau con-ducteur des cylindres de coulée, la bande étant refroidie à partir d'une température supérieure à la ~, température d'apparition de l'austénite dans la matrice ferritique.
Suivant un premier mode de réalisation de l'invention, on utilise comme milieu de trempe un bain d'alliage fondu à base de plomb, d'étain et de zinc ou d;~ de deux de ces métaux ou un bain d'un seul de ceux-ci, ou un sel fondu, dans lequel sont immergés la partie inférieure des cylindres et le haut de la bande, et on empêche ledit moyen de trempe d'être entra~né par le défilement de la bande, par exemple par soufflage de 2~7~
jets de fluide sur la bande à la sortie du bain de trempe ou à l'aide de champs électromagnétiques.
Le sel fondu peut être avantageusement le mé].ange suivant (% en masse) :
- 50 à 60% KN03 - 40 à 50% NaN02 - 0 à 10% NaN03.
Ce mélange fond vers 140-C et est utilisable entre 160 et ~OO C.
lCI Suivant un second mode de réalisation du procédé visé par l'invention, on ut.ilise comme moyen de trempe un gaz inerte réfrigéré à l'état liquide, qu'on projette sur le haut de la bande sur ses faces opposées et sous les cylindres.
~e dispositif destiné a la mise en oeuvre de ce procédé comprend une lingotière de coulée continue formée de deux cylindres refroidis, tournant dans des sens opposés et disposés l'un en regard de l'autre de manière à définir entre eux un espace de coulée, et ;~ des moyens de trempe pour faire subir à la bande d'acier solidifiée, sous la lingotière, un refroidissement suffisamment rapide pour empêcher la formation d'austénite. Préférentiellement ces moyens permettent d'assurer une vitesse de refroidissement de OO~C/s au moins jusqu'à une température de la bande coulée d'environ 500-C au moins.
~ 'autres particularités et avantages de l'invention apparaitront au cours de la description qui va suivre, faite en référence aux dessins annexés ;~ qui en illustrent deux modes de réalisation à titre d'exemples non limitatifs.
La figure 1 est une vue en élévation en bout schématique d'un dispositif de col.llée continue d'une bande de métal entre deux cyl:indres, équipé d'un réc.i-2 ~3 ~
pient placé sous les cylindres e-t contenant un bain liquide de trempe des bandes ex~raites du dispositif.
La figure 2 est une vue en élévation en bout schématique, analogue à la Fig.1, d'une seconde forme de réalisation du dispositif selon l'invention.
En se reportant à la Fig.1, on voit un dis-positif de coulée continue d'un bain de métal liquide 1 entre deux cylindres 2 disposés horizontalement et parallèlement l'un à l'autre, de manière à délimiter entre eux un espace de coulée d'une bande mince solidifiée 3. Ce dispositif forme une lingotière de coulée continue, les cylindres 2 étant refroidis et entrainés en rotation dans des sens opposés l'un à
l'autre suivant les flèches portées sur la Fig.1, par des moyens connus en eux-mêmes et non représentés.
Afin de permettre plus paxticulièrement la fabrication de bandes 3 en acier inoxydable semi-ferritique, le dispositi~ est complété par un récipient 4 placé sous les cylindres 2, dont le fond ;~0 est percé dans sa zone centrale d'une ouverture 5 de passage de la bande 3, et qui contient un bain liquide 6 de trempe de la bande 3. Les dimensions du récipient 4 et le niveau du bain 6 dans celui-ci sont tels que la partie inférieure des cylindres 2 et la partie :~5 supérieure de la bande 3 en défilement continu sont immergées dans le bain 6.
Le bain liquide 6 doit être à une tempé-rature qui n'excède pas 300 à 350-C environ, dans lequel est donc brutalement plongée la bande 3 à
;~0 environ 1300~C. De plus, le bain 6 doit être choisi en un matériau non polluant de manière rédhibitoire pour la bande 3.
A titre d'exemples non limitatifs, il est ainsi possible d'ut.iliser un bain de trempe constitué
~` 2 ~ r~
par un alliage fondu de plomb, de zinc et d'étain, ou de deux de ces mé-taux, ou wl bain d'un seul de ces métaux. On peut é,~alement utiliser un sel fondu tel que le mélange précité de sels de sodium e-t de potassium.
Le dispositif de coulée comprend également des moyens pour retenir le liquide de trempe entra1né
par le défilement de la bande 3. ~ans l'exemple représenté, ces moyens consistent en deux rangées de buses 7 r placées sous le fond du récipient 4 de chaque côté de la bande 3, et orientées vers l'intersection de cette dernière et de l'ouverture 5, de manière à
pouvoir projeter un fluide sur la surface de la bande
3 à sa sortie du récipient 4. Le fluide peut être de l'eau à température ambiante (20C par exemple) ou un mélange atomisé eau-air à un débit suffisant pour retenir à l'intérieur du récipient 4 le liquide du bain 6.
~ titre d'e~emple numérique indicatif, ce débit peut etre de 50 m3/h pour une vitesse linéaire de défilement de la bande 3 de l'ordre de 1m/s, correspondant à des cylindres 2 d'un diamètre de 1,50m tournant à moins d'un quart de tour/seconde. Afin d'éviter la formation d'austénite dans la bande 3 au cours de son refroidissement, celle-ci doit être re-froidie de 1300C à 500C environ à une vitesse de 300C/s. Or, les bains précités permettent une vitesse de refroidissement de 2700C/s environ.
~ e ce fait, pour une bande de 3,5mm d'épais-seur défilant à 1m/s, la hauteur appropriée du bain 6 traversée par la bande 3, peut être de 40cm environ, pour que la bande 3 sorte du bain à environ 500C.
~ ien entendu, il n'est pas néce.ssaire que la bande sorte du bain de trempe par le fond du réc:i-pient. A l'intérieur du bain, la bande peut êtredéviée, par exemple par des rouleaux, de manière à
sortir du bain en tra~ersant sa surface une telle disposition a pour effet, à profondeur de bain égale, d'augmenter le temps de séjour de la bande dans le bain par rapport ~ la configuration précédemment décrite.
~ es essais de laboratoire ont été réalisés pour les nuances d'acier inoxydable suivantes : AISI
lD 430 (norme ASTM A176) pour l'étude de la précipitation éventuelle d'austénite et de sa transformation en martensite; AISI 304 (norme ASTM A167) pour l'évaluation des vitesses de refroidissement : la finesse de la structure dendritique de solidification ~5 d'un acier austénitique est prévisible par attaque métallographique, et peut être reliée aux conditions de refroidissement. Les résultats d'essais effectués avec des échantillons de ces nuances d'acier, à une température de trempe de 1500C dans un bain 6 d'étain liquide à 300 C, refroidi en 0,45 seconde environ, à
une température de 500 C, s~nt les suivants :
- la nuance AISI 430 présente une structure ferritique contenant très peu de phase martensitique (moins de 1%), - la vitesse de refroidissement estimée à
partir de la taille de structure de la nuance austé-nitique AISI 304, est comprise entre 5000C/s et 15000C/s.
Ces essais ont donc confirmé la validité du ;~ procédé selon l'invention pour atteindre le but recherché.
La seconde forme de réalisation du dispo-sitif (Fig.2) visée par l'invention comprend, outre les cylindres 2, des moyens de trempe consistant dans ,:
`` 2 ~
des buses 8 de projection d'un gaz inerte liquéfié sur la bande solidifiée 3 inlmédiatement à sa sortie de l'espace de coulée. Ces buses 8 sont disposées en deux rangées placées sous les cylindres 2 de part et d'autre de la bande, en une disposition similaire à
celle des buses 7 (Fig.1) En e~fet les ouvertures de souf.flage des buses 8 sont dirigées sur les faces opposées de la partie supérieure de la bande 3, immédiatement après son décollement de la sur~ace des cylindres 2. Le gaz inerte peut être par e~emple de l'argon ou de l'azote, utilisé à l'état liquide pour béné~icier de sa vaporisation au contact du métal solidifié. Ce gaz peut être soufflé à un débit de 100 000 Nm3/h par exemple, pour une vitesse de défile-~5 ment de la bande 3 d'environ 1m/s.
Le dispositif est avantageusement complété
par un capot 9 schématiquement représenté, disposé
sous la lingotière formée par les cylindres 2, dimen-sionné de manière à envelopper ~ la fois les rangées ;~ de buses 8 et la bande 3 en étant fermé à ses extré-mités par des moyens non représentés. Le capot 9 présente à son extrémité inférieure une ouverture 10 permettant l'e~traction de la bande 3, en continu, vers une installation non représentée. Il permet de ~5 con~iner le gaz projeté sur la bande 3, sur une lon-gueur de ligne suffisante pour assurer une protection de ladite bande contre l'oxydation superficielle par l'air environnant, s'ajoutant à la trempe obtenue par la projection du gaz inerte par les buses 8.
Des essais de laboratoire ont é~é réalisés pour la nuance d'acier inoxydable AISI 430 (norme ASTM
A176) à l'aide d'un dilatomère absolu. Un échantillon de métal a été re~ro.idi en 2,5s, à partir de 1250-C
jus~u'à une température de 500C, par projection "'~"
20~ 9 d'hélium à l'état gazeux dans le four. La structure de l'échantillon est ferritique et contient moins de 1%
de martensite.
Ces essais ont également con~irmé la validi-té du procéde selon l.'invention pour atteindre le butrecherché.
I.e métal obtenu par le p.rocédé et le dispo-sitif selon l'invention est plus aisé à cisailler et à
bobiner en sortie de iigne de coulée, gr~ce à la suppxession quasi-totale de martensite dans la matrice ferritique. .
,, , ~ " ' ,' , :
~ titre d'e~emple numérique indicatif, ce débit peut etre de 50 m3/h pour une vitesse linéaire de défilement de la bande 3 de l'ordre de 1m/s, correspondant à des cylindres 2 d'un diamètre de 1,50m tournant à moins d'un quart de tour/seconde. Afin d'éviter la formation d'austénite dans la bande 3 au cours de son refroidissement, celle-ci doit être re-froidie de 1300C à 500C environ à une vitesse de 300C/s. Or, les bains précités permettent une vitesse de refroidissement de 2700C/s environ.
~ e ce fait, pour une bande de 3,5mm d'épais-seur défilant à 1m/s, la hauteur appropriée du bain 6 traversée par la bande 3, peut être de 40cm environ, pour que la bande 3 sorte du bain à environ 500C.
~ ien entendu, il n'est pas néce.ssaire que la bande sorte du bain de trempe par le fond du réc:i-pient. A l'intérieur du bain, la bande peut êtredéviée, par exemple par des rouleaux, de manière à
sortir du bain en tra~ersant sa surface une telle disposition a pour effet, à profondeur de bain égale, d'augmenter le temps de séjour de la bande dans le bain par rapport ~ la configuration précédemment décrite.
~ es essais de laboratoire ont été réalisés pour les nuances d'acier inoxydable suivantes : AISI
lD 430 (norme ASTM A176) pour l'étude de la précipitation éventuelle d'austénite et de sa transformation en martensite; AISI 304 (norme ASTM A167) pour l'évaluation des vitesses de refroidissement : la finesse de la structure dendritique de solidification ~5 d'un acier austénitique est prévisible par attaque métallographique, et peut être reliée aux conditions de refroidissement. Les résultats d'essais effectués avec des échantillons de ces nuances d'acier, à une température de trempe de 1500C dans un bain 6 d'étain liquide à 300 C, refroidi en 0,45 seconde environ, à
une température de 500 C, s~nt les suivants :
- la nuance AISI 430 présente une structure ferritique contenant très peu de phase martensitique (moins de 1%), - la vitesse de refroidissement estimée à
partir de la taille de structure de la nuance austé-nitique AISI 304, est comprise entre 5000C/s et 15000C/s.
Ces essais ont donc confirmé la validité du ;~ procédé selon l'invention pour atteindre le but recherché.
La seconde forme de réalisation du dispo-sitif (Fig.2) visée par l'invention comprend, outre les cylindres 2, des moyens de trempe consistant dans ,:
`` 2 ~
des buses 8 de projection d'un gaz inerte liquéfié sur la bande solidifiée 3 inlmédiatement à sa sortie de l'espace de coulée. Ces buses 8 sont disposées en deux rangées placées sous les cylindres 2 de part et d'autre de la bande, en une disposition similaire à
celle des buses 7 (Fig.1) En e~fet les ouvertures de souf.flage des buses 8 sont dirigées sur les faces opposées de la partie supérieure de la bande 3, immédiatement après son décollement de la sur~ace des cylindres 2. Le gaz inerte peut être par e~emple de l'argon ou de l'azote, utilisé à l'état liquide pour béné~icier de sa vaporisation au contact du métal solidifié. Ce gaz peut être soufflé à un débit de 100 000 Nm3/h par exemple, pour une vitesse de défile-~5 ment de la bande 3 d'environ 1m/s.
Le dispositif est avantageusement complété
par un capot 9 schématiquement représenté, disposé
sous la lingotière formée par les cylindres 2, dimen-sionné de manière à envelopper ~ la fois les rangées ;~ de buses 8 et la bande 3 en étant fermé à ses extré-mités par des moyens non représentés. Le capot 9 présente à son extrémité inférieure une ouverture 10 permettant l'e~traction de la bande 3, en continu, vers une installation non représentée. Il permet de ~5 con~iner le gaz projeté sur la bande 3, sur une lon-gueur de ligne suffisante pour assurer une protection de ladite bande contre l'oxydation superficielle par l'air environnant, s'ajoutant à la trempe obtenue par la projection du gaz inerte par les buses 8.
Des essais de laboratoire ont é~é réalisés pour la nuance d'acier inoxydable AISI 430 (norme ASTM
A176) à l'aide d'un dilatomère absolu. Un échantillon de métal a été re~ro.idi en 2,5s, à partir de 1250-C
jus~u'à une température de 500C, par projection "'~"
20~ 9 d'hélium à l'état gazeux dans le four. La structure de l'échantillon est ferritique et contient moins de 1%
de martensite.
Ces essais ont également con~irmé la validi-té du procéde selon l.'invention pour atteindre le butrecherché.
I.e métal obtenu par le p.rocédé et le dispo-sitif selon l'invention est plus aisé à cisailler et à
bobiner en sortie de iigne de coulée, gr~ce à la suppxession quasi-totale de martensite dans la matrice ferritique. .
,, , ~ " ' ,' , :
Claims (11)
1. Procédé de fabrication d'une bande (3) en acier inoxydable semi-ferritique à partir d'un bain (1) de métal en fusion, caractérisé en ce qu'on effectue la solidification du métal dans une lingotière de coulée continue constituée de deux cylindres refroidis (2), tournant dans des sens opposés et disposés l'un en regard de l'autre de manière à définir entre eux un espace de coulée, en ce que l'on extrait en continu de la lingotière une bande d'acier solidifiée (3), et en ce que sous la lingoti-ère, on soumet ladite bande à un milieu de trempe afin de la refroidir rapidement et suffisamment longtemps pour empêcher la formation d'austénite.
2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé
en ce que ladite bande (3) est refroidie sous la lingo-tière juste après qu'elle ait quitté les cylindres re-froidis (2).
en ce que ladite bande (3) est refroidie sous la lingo-tière juste après qu'elle ait quitté les cylindres re-froidis (2).
3. Procédé selon la revendication 1, carac-térisé en ce que ladite bande (3) est refroidie sous la lingotière à une vitesse de 300°C/s au minimum jusqu'à une température de 500°C environ au moins.
4. Procédé selon la revendication 1, carac-térisé en ce que l'on utilise comme milieu de trempe un bain d'alliage fondu (6) à base de plomb, d'étain, et de zinc ou de deux de ces métaux fondus, ou de l'un d'eux seulement, ou un sel fondu tel qu'un mélange de KNO3, NaNO2 et NaNO3 , dans lequel sont immergés la partie inférieure des cylindres (2) et le haut de la bande (3).
5. Procédé selon la revendication 1, carac-térisé en ce qu'on utilise comme milieu de trempe un gaz inerte, réfrigéré à l'état liquide, qu'on projette sur le haut de la bande (3) sur ses faces opposées et sous les cylindres (2) juste après décollement de la bande de ces derniers.
6. Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il comprend une lingotière de coulée continue formée de deux cylindres refroidis (2), tournant dans des sens opposés et disposés l'un en regard de l'autre de manière à définir entre eux un espace de coulée, et des moyens de trempe (4,6 ; 8,9) pour faire subir à la bande (3) d'acier solidifiée, sous la lingotière, un refroidissement suffisamment rapide pour empêcher la formation d'austénite.
7. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que lesdits moyens de trempe (4,6 ;
8,9) permettent d'assurer une vitesse de refroidisse-ment de la bande coulée (3) de 300°C/s au minimum, et ce jusqu'à une température d'environ 500°C au moins.
8. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que lesdits moyens de trempe comprennent un bain liquide (6) disposé sous la lingotière (2), à travers lequel peut être extraite la bande d'acier solidifiée (3), ce bain étant contenu dans un récipient (4) dont le fond est pourvu d'une ouverture (5) pour le passage de la bande solidifiée.
8. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que lesdits moyens de trempe comprennent un bain liquide (6) disposé sous la lingotière (2), à travers lequel peut être extraite la bande d'acier solidifiée (3), ce bain étant contenu dans un récipient (4) dont le fond est pourvu d'une ouverture (5) pour le passage de la bande solidifiée.
9. Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce que des moyens sont prévus pour retenir le liquide entraîné par le défilement de la bande (3), tels que des buses (7) placées sous le récipient (4) de chaque côté de la bande, et pouvant projeter un fluide sur cette dernière à sa sortie du récipient, tel que de l'eau ou un mélange atomisé
eau-air.
eau-air.
10. Dispositif selon la revendication 5, caractérisé en ce que lesdits moyens de trempe com-prennent des buses (8) de projection d'un gaz inerte liquéfié sur la bande (3) solidifiée, à sa sortie de l'espace de coulée, placées sous les cylindres (2) de part et d'autre de la bande.
11. Dispositif selon la revendication 9, caractérisé en ce qu'il comporte un capot (9) disposé
sous la lingotière (2), dans lequel sont placées lesdites buses (8) et qui enveloppe la bande afin de confiner le gaz projeté sur celle-ci et d'assurer une protection de la bande contre l'oxydation, ce capot (9) étant ouvert à sa base pour permettre l'extraction et l'évacuation de la bande (3).
sous la lingotière (2), dans lequel sont placées lesdites buses (8) et qui enveloppe la bande afin de confiner le gaz projeté sur celle-ci et d'assurer une protection de la bande contre l'oxydation, ce capot (9) étant ouvert à sa base pour permettre l'extraction et l'évacuation de la bande (3).
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