EP0471608B1 - Procédé et dispositif de fabrication d'une bande en acier inoxydable semi-ferritique à partir de métal en fusion - Google Patents

Procédé et dispositif de fabrication d'une bande en acier inoxydable semi-ferritique à partir de métal en fusion Download PDF

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EP0471608B1
EP0471608B1 EP91402200A EP91402200A EP0471608B1 EP 0471608 B1 EP0471608 B1 EP 0471608B1 EP 91402200 A EP91402200 A EP 91402200A EP 91402200 A EP91402200 A EP 91402200A EP 0471608 B1 EP0471608 B1 EP 0471608B1
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EP
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strip
ingot mould
cylinders
solidified
bath
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EP91402200A
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Inventor
Philippe Demarez
Jean-Michel Hauser
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Thyssen Stahl AG
USINOR SA
Original Assignee
Thyssen Stahl AG
USINOR Sacilor SA
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Publication date
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    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
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    • B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
    • B22D11/124—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for cooling
    • B22D11/1241—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for cooling by transporting the cast stock through a liquid medium bath or a fluidized bed
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B22D11/0622—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two casting wheels
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/56—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering characterised by the quenching agents
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys

Definitions

  • the subject of the present invention is a method and a device for manufacturing a strip of semi-ferritic stainless steel, from a bath of molten metal.
  • the invention relates to a continuous casting device, on two cylinders, of semi-ferritic stainless steel in thin strip.
  • ferri-ferritic means that the ferritic structure, whose crystallographic arrangement is cubic centered, is capable of transforming, at high temperature (900 - 1100 ° C), partially into an austenitic structure, whose crystallographic arrangement is cubic with centered faces.
  • the metal is solidified in a continuous casting mold made up of two cooled cylinders, rotating in opposite directions and arranged one opposite the other, with their parallel axes and at a determined spacing, defining between them a casting space. closed at opposite ends of the cylinders by closing plates.
  • the installation described in document EP-181,090 comprises a device for cooling a strip, of Fe-Si alloy for example, cast between two cylinders, installed just before a device for rolling and winding said strip.
  • this cooling device is installed very downstream of the mold, and on the other hand, it uses cooling medium code a gas or a mist, imposing only a relatively moderate cooling rate on the strip.
  • Document EP-A 0 378 705 describes a process for manufacturing a strip of austenitic stainless steel with fine grains.
  • the metal is solidified in a continuous casting mold with two cooled cylinders turning in opposite directions and arranged one opposite the other.
  • Cooling consists in imposing on the strip at the outlet of the cylinders (while it is at a temperature of about 1300 ° C.) first a first rapid forced cooling, or at a speed of the order (see example 1 p . 15-16) from 220 to 400 ° C / sec, but only for a very short time (about 1 sec), so as to bring the strip to a temperature of about 1200 ° C.
  • a first rapid forced cooling or at a speed of the order (see example 1 p . 15-16) from 220 to 400 ° C / sec, but only for a very short time (about 1 sec), so as to bring the strip to a temperature of about 1200 ° C.
  • the strip cools naturally at a low speed and undergoes hot rolling, then it finally undergoes a second forced cooling at a more moderate speed (50 ° C / sec is sufficient) which brings it in 3.5 - 4 sec from a temperature of 900-1000 ° C to a temperature of around 550
  • the invention therefore aims to provide a method and a device for eliminating these shortcomings.
  • the method includes the features mentioned in claim 1.
  • a bath of molten alloy based on lead, tin and zinc or two of these metals or a bath of only one of them is used as quenching medium.
  • ci, or a molten salt in which the lower part of the cylinders and the top of the strip are immersed, and said quenching means are prevented from being entrained by the running of the strip, for example by blowing jets of fluid on the strip at the outlet of the quench bath or using electromagnetic fields.
  • This mixture melts around 140 ° C and can be used between 160 and 500 ° C.
  • an inert gas refrigerated in the liquid state is used as the quenching means, which is projected onto the top of the strip on its opposite faces and under the cylinders.
  • the device intended for the implementation of this process comprises a continuous casting mold formed by two cooled cylinders, rotating in opposite directions and arranged one opposite the other so as to define a casting space between them, and quenching means to subject the solidified steel strip, under the mold, to cooling sufficiently rapid to prevent the formation of austenite.
  • quenching means to subject the solidified steel strip, under the mold, to cooling sufficiently rapid to prevent the formation of austenite.
  • these means make it possible to ensure a cooling rate of 300 ° C / s at least up to a temperature of the cast strip of around 500 ° C at least.
  • Figure 1 is a schematic end elevational view of a continuous casting device of a metal strip between two cylinders, equipped with a container placed under the cylinders and containing a liquid bath for quenching the strips extracted from the device.
  • Figure 2 is a schematic end elevational view, similar to Fig.1, of a second embodiment of the device according to the invention.
  • This device forms a mold for continuous casting, the cylinders 2 being cooled and driven in rotation in opposite directions to each other according to the arrows shown in Fig.1, by means known in themselves and not shown.
  • the device is completed by a container 4 placed under the cylinders 2, the bottom of which is pierced in its central zone with an opening 5 for passage of the strip. 3, and which contains a liquid bath 6 for quenching the strip 3.
  • the dimensions of the container 4 and the level of the bath 6 therein are such that the lower part of the cylinders 2 and the upper part of the strip 3 are scrolled are immersed in the bath 6.
  • the liquid bath 6 must be at a temperature which does not exceed 300 to 350 ° C. approximately, into which the strip 3 is therefore suddenly plunged at approximately 1300 ° C.
  • the bath 6 must be chosen from a non-polluting material which is prohibitive for the strip 3.
  • a quenching bath consisting by a molten alloy of lead, zinc and tin, or two of these metals, or a bath of only one of these metals. It is also possible to use a molten salt such as the above-mentioned mixture of sodium and potassium salts.
  • the casting device also comprises means for retaining the quenching liquid entrained by the movement of the strip 3.
  • these means consist of two rows of nozzles 7, placed under the bottom of the container 4 on each side of the strip 3, and oriented towards the intersection of the latter and the opening 5, so as to be able to project a fluid onto the surface of the strip 3 as it leaves the container 4.
  • the fluid may be water at room temperature (20 ° C for example) or a water-air atomized mixture at a sufficient flow rate to retain inside the container 4 the liquid of the bath 6.
  • this flow rate can be 50 m 3 / h for a linear speed of travel of the strip 3 of the order of 1 m / s, corresponding to cylinders 2 with a diameter of 1.50 m rotating at less than a quarter turn / second.
  • the latter In order to avoid the formation of austenite in the strip 3 during its cooling, the latter must be cooled from approximately 1300 ° C. to 500 ° C. at a speed of 300 ° C./s.
  • the abovementioned baths allow a cooling rate of approximately 2700 ° C./s.
  • the appropriate height of the bath 6 crossed by the strip 3 can be about 40cm, so that the strip 3 comes out of the bath at about 500 ° vs.
  • the strip can be deflected, for example by rollers, so as to leave the bath by crossing its surface.
  • Such an arrangement has the effect, at equal bath depth, of increasing the residence time of the strip in the bath compared to the configuration described above.
  • the second embodiment of the device (Fig. 2) targeted by the invention comprises, in addition to the cylinders 2, quenching means consisting in nozzles 8 for spraying a liquefied inert gas onto the solidified strip 3 immediately after it leaves the casting space.
  • quenching means consisting in nozzles 8 for spraying a liquefied inert gas onto the solidified strip 3 immediately after it leaves the casting space.
  • These nozzles 8 are arranged in two rows placed under the cylinders 2 on either side of the strip, in an arrangement similar to that of the nozzles 7 (Fig.1).
  • the blowing openings of the nozzles 8 are directed on the opposite faces of the upper part of the strip 3, immediately after its detachment from the surface of the cylinders 2.
  • the inert gas may for example be argon or nitrogen, used in the liquid state to benefit from its vaporization on contact with the solidified metal. This gas can be blown at a flow rate of 100,000 Nm 3 / h for example, for a running speed of
  • the device is advantageously completed by a cover 9 schematically represented, arranged under the mold formed by the cylinders 2, dimensioned so as to envelop both the rows of nozzles 8 and the strip 3 while being closed at its ends by means not shown. .
  • the cover 9 has at its lower end an opening 10 allowing the strip 3 to be extracted continuously, to an installation not shown. It makes it possible to confine the gas projected onto the strip 3, over a line length sufficient to ensure protection of said strip against surface oxidation by the surrounding air, adding to the quenching obtained by the projection of the inert gas by nozzles 8.
  • the metal obtained by the process and the device according to the invention is easier to shear and to wind at the outlet of the casting line, thanks to the almost total removal of martensite in the ferritic matrix.

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Description

  • La présente invention a pour objet un procédé et un dispositif de fabrication d'une bande en acier inoxydable semi-ferritique, à partir d'un bain de métal en fusion.
  • Plus particulièrement l'invention concerne un dispositif de coulée continue, sur deux cylindres, d'acier inoxydable semi-ferritique en bande mince.
  • On rappelle que le terme "semi-ferritique" signifie que la structure ferritique, dont l'arrangement cristallographique est cubique centré, est susceptible de se transformer, à température élevée (900 - 1100°C), partiellement en structure austénitique, dont l'arrangement cristallographique est cubique à faces centrées.
  • Comme on le sait, les procédés et dispositifs de coulée continue de bandes d'acier en épaisseur mince sont encore actuellement expérimentaux. Le métal est solidifié dans une lingotière de coulée continue constituée de deux cylindres refroidis, tournant dans des sens opposés et disposés l'un en regard de l'autre, avec leurs axes parallèles et à un écartement déterminé, définissant entre eux un espace de coulée obturé aux extrémités opposées des cylindres par des plaques de fermeture.
  • Compte tenu de la vitesse de refroidissement à l'air des bandes d'acier solidifiées extraites en continue de l'espace de coulée, on constate que si l'on veut couler des bandes d'acier inoxydable semi-ferritique, il se forme au cours du refroidissement de l'austénite. Cette dernière, absente initialement de la structure monophasée ferritique, se transforme en fin de refroidissement en martensite dure. Plus précisément, et par exemple pour des nuances semi-ferritiques contenant 17% Cr et environ 0,050%C, alors que pendant et juste après la solidification, la structure de l'acier est monophasée ferritique, l'austénite apparaît au cours du refroidissement, en proportion maximale de 40 à 50%. La martensite résultant ensuite de la transformation de l'austénite est une phase très dure par rapport à la ferrite environnante.
  • Cette structure hétérogène entraîne des difficultés de manipulation et de déformation du métal au cours de l'enroulage et du déroulage de la bande, et du laminage à froid direct de la structure brute de coulée, en particulier des difficultés pour cisailler et bobiner les bandes en sortie de ligne de coulée. Un autre inconvénient résultant de ce procédé de coulée réside dans le fait que la bande sortant de la lingotière subit une oxydation superficielle au contact de l'air environnant.
  • L'installation décrite dans le document EP-181 090 comporte un dispositif de refroidissement d'une bande, d'alliage Fe-Si par exemple, coulée entre deux cylindres, implanté juste avant un dispositif de laminage et de bobinage de ladite bande. Toutefois, elle n'est aucunement adaptée à la coulée d'acier inox semi-ferritique, car, d'une part, ce dispositif de refroidissement est implanté très en aval de la lingotière, et d'autre part, il utilise code milieu refroidissant un gaz ou un brouillard, n'imposant qu'une vitesse de refroidissement relativement modérée à la bande.
  • Le document EP-A 0 378 705 décrit un procédé de fabrication d'une bande en acier inoxydable austénitique à grains fins. Le métal est solidifié dans une lingotière de coulée continue à deux cylindres refroidis tournant en sens opposés et disposés l'un en regard de l'autre.
  • Le refroidissement consiste a imposer à la bande en sortie des cylindres (alors qu'elle se trouve à une température de 1300°C environ) d'abord un premier refroidissement forcé rapide, soit a une vitesse de l'ordre (voir exemple 1 p. 15-16) de 220 à 400°C/sec, mais seulement pendant un laps de temps très bref (de 1 sec environ), de manière à amener la bande à une température de 1200°C environ. Dans les 2-3 sec suivantes, la bande se refroidit naturellement à une vitesse faible et subit un laminage a chaud, puis elle subit enfin un deuxième refroidissement forcé à une vitesse plus modérée (50°C/sec sont suffisants) qui l'amène en 3,5 - 4 sec d'une température de 900-1000°C a une température de 550°C environ.
  • L'invention a donc pour but de réaliser un procédé et un dispositif permettant d'éliminer ces insuffisances.
  • Conformément à l'invention, le procédé comporte les caractéristiques mentionnées a la revendication 1.
  • En refroidissant très rapidement à partir d'une température supérieure à la température limite d'existence de l'austénite (température qui est généralement de l'ordre de 1200° à 1250°C pour les nuances considérées), et inférieure à la température de fin de solidification, on constate en effet qu'il est possible de figer la structure ferritique, et d'empécher la formation d'austénite.
  • En refroidissant de plus la bande juste en dessous des cylindres de coulée, on profite de l'effet de trempe de la peau du métal par le matériau conducteur des cylindres de coulée, la bande étant refroidie à partir d'une température supérieure à la température d'apparition de l'austénite dans la matrice ferritique.
  • Suivant un premier mode de réalisation de l'invention, on utilise comme milieu de trempe un bain d'alliage fondu à base de plomb, d'étain et de zinc ou de deux de ces métaux ou un bain d'un seul de ceux-ci, ou un sel fondu, dans lequel sont immergés la partie inférieure des cylindres et le haut de la bande, et on empêche ledit moyen de trempe d'être entraîné par le défilement de la bande, par exemple par soufflage de jets de fluide sur la bande à la sortie du bain de trempe ou à l'aide de champs électromagnétiques.
  • Le sel fondu peut être avantageusement le mélange suivant (% en masse) :
    • 50 à 60% KNO3
    • 40 à 50% NaNO2
    • 0 à 10% NaNO3
  • Ce mélange fond vers 140°C et est utilisable entre 160 et 500°C.
  • Suivant un second mode de réalisation du procédé visé par l'invention, on utilise comme moyen de trempe un gaz inerte réfrigéré à l'état liquide, qu'on projette sur le haut de la bande sur ses faces opposées et sous les cylindres.
  • Le dispositif destiné à la mise en oeuvre de ce procédé comprend une lingotière de coulée continue formée de deux cylindres refroidis, tournant dans des sens opposés et disposés l'un en regard de l'autre de manière à définir entre eux un espace de coulée, et des moyens de trempe pour faire subir à la bande d'acier solidifiée, sous la lingotière, un refroidissement suffisamment rapide pour empêcher la formation d'austénite. Préférentiellement ces moyens permettent d'assurer une vitesse de refroidissement de 300°C/s au moins jusqu'à une température de la bande coulée d'environ 500°C au moins.
  • D'autres particularités et avantages de l'invention apparaîtront au cours de la description qui va suivre, faite en référence aux dessins annexés qui en illustrent deux modes de réalisation à titre d'exemples non limitatifs.
  • La figure 1 est une vue en élévation en bout schématique d'un dispositif de coulée continue d'une bande de métal entre deux cylindres, équipé d'un récipient placé sous les cylindres et contenant un bain liquide de trempe des bandes extraites du dispositif.
  • La figure 2 est une vue en élévation en bout schématique, analogue à la Fig.1, d'une seconde forme de réalisation du dispositif selon l'invention.
  • En se reportant à la Fig.1, on voit un dispositif de coulée continue d'un bain de métal liquide 1 entre deux cylindres 2 disposés horizontalement et parallèlement l'un à l'autre, de manière à délimiter entre eux un espace de coulée d'une bande mince solidifiée 3. Ce dispositif forme une lingotière de coulée continue, les cylindres 2 étant refroidis et entraînés en rotation dans des sens opposés l'un à l'autre suivant les flèches portées sur la Fig.1, par des moyens connus en eux-mêmes et non représentés.
  • Afin de permettre plus particulièrement la fabrication de bandes 3 en acier inoxydable semi-ferritique, le dispositif est complété par un récipient 4 placé sous les cylindres 2, dont le fond est percé dans sa zone centrale d'une ouverture 5 de passage de la bande 3, et qui contient un bain liquide 6 de trempe de la bande 3. Les dimensions du récipient 4 et le niveau du bain 6 dans celui-ci sont tels que la partie inférieure des cylindres 2 et la partie supérieure de la bande 3 en défilement continu sont immergées dans le bain 6.
  • Le bain liquide 6 doit être à une température qui n'excède pas 300 à 350°C environ, dans lequel est donc brutalement plongée la bande 3 à environ 1300°C. De plus, le bain 6 doit être choisi en un matériau non polluant de manière rédhibitoire pour la bande 3.
  • A titre d'exemples non limitatifs, il est ainsi possible d'utiliser un bain de trempe constitué par un alliage fondu de plomb, de zinc et d'étain, ou de deux de ces métaux, ou un bain d'un seul de ces métaux. On peut également utiliser un sel fondu tel que le mélange précité de sels de sodium et de potassium.
  • Le dispositif de coulée comprend également des moyens pour retenir le liquide de trempe entraîné par le défilement de la bande 3. Dans l'exemple représenté, ces moyens consistent en deux rangées de buses 7, placées sous le fond du récipient 4 de chaque côté de la bande 3, et orientées vers l'intersection de cette dernière et de l'ouverture 5, de manière à pouvoir projeter un fluide sur la surface de la bande 3 à sa sortie du récipient 4. Le fluide peut être de l'eau à température ambiante (20°C par exemple) ou un mélange atomisé eau-air à un débit suffisant pour retenir à l'intérieur du récipient 4 le liquide du bain 6.
  • A titre d'exemple numérique indicatif, ce débit peut être de 50 m3/h pour une vitesse linéaire de défilement de la bande 3 de l'ordre de 1m/s, correspondant à des cylindres 2 d'un diamètre de 1,50m tournant à moins d'un quart de tour/seconde. Afin d'éviter la formation d'austénite dans la bande 3 au cours de son refroidissement, celle-ci doit être refroidie de 1300°C à 500°C environ à une vitesse de 300°C/s. Or, les bains précités permettent une vitesse de refroidissement de 2700°C/s environ.
  • De ce fait, pour une bande de 3,5mm d'épaisseur défilant à 1m/s, la hauteur appropriée du bain 6 traversée par la bande 3, peut être de 40cm environ, pour que la bande 3 sorte du bain à environ 500°C.
  • Bien entendu, il n'est pas nécessaire que la bande sorte du bain de trempe par le fond du récipient. A l'intérieur du bain, la bande peut être déviée, par exemple par des rouleaux, de manière à sortir du bain en traversant sa surface. Une telle disposition a pour effet, à profondeur de bain égale, d'augmenter le temps de séjour de la bande dans le bain par rapport à la configuration précédemment décrite.
  • Des essais de laboratoire ont été réalisés pour les nuances d'acier inoxydable suivantes : AISI 430 (norme ASTM A176) pour l'étude de la précipitation éventuelle d'austénite et de sa transformation en martensite; AISI 304 (norme ASTM A167) pour l'évaluation des vitesses de refroidissement : la finesse de la structure dendritique de solidification d'un acier austénitique est prévisible par attaque métallographique, et peut être reliée aux conditions de refroidissement. Les résultats d'essais effectués avec des échantillons de ces nuances d'acier, à une température de trempe de 1500°C dans un bain 6 d'étain liquide à 300°C, refroidi en 0,45 seconde environ, à une température de 500°C, sont les suivants :
    • la nuance AISI 430 présente une structure ferritique contenant très peu de phase martensitique (moins de 1%),
    • la vitesse de refroidissement estimée à partir de la taille de structure de la nuance austénitique AISI 304, est comprise entre 5000°C/s et 15000°C/s.
  • Ces essais ont donc confirmé la validité du procédé selon l'invention pour atteindre le but recherché.
  • La seconde forme de réalisation du dispositif (Fig.2) visée par l'invention comprend, outre les cylindres 2, des moyens de trempe consistant dans des buses 8 de projection d'un gaz inerte liquéfié sur la bande solidifiée 3 immédiatement à sa sortie de l'espace de coulée. Ces buses 8 sont disposées en deux rangées placées sous les cylindres 2 de part et d'autre de la bande, en une disposition similaire à celle des buses 7 (Fig.1). En effet les ouvertures de soufflage des buses 8 sont dirigées sur les faces opposées de la partie supérieure de la bande 3, immédiatement après son décollement de la surface des cylindres 2. Le gaz inerte peut être par exemple de l'argon ou de l'azote, utilisé à l'état liquide pour bénéficier de sa vaporisation au contact du métal solidifié. Ce gaz peut être soufflé à un débit de 100 000 Nm3/h par exemple, pour une vitesse de défilement de la bande 3 d'environ 1m/s.
  • Le dispositif est avantageusement complété par un capot 9 schématiquement représenté, disposé sous la lingotière formée par les cylindres 2, dimensionné de manière à envelopper à la fois les rangées de buses 8 et la bande 3 en étant fermé à ses extrémités par des moyens non représentés. Le capot 9 présente à son extrémité inférieure une ouverture 10 permettant l'extraction de la bande 3, en continu, vers une installation non représentée. Il permet de confiner le gaz projeté sur la bande 3, sur une longueur de ligne suffisante pour assurer une protection de ladite bande contre l'oxydation superficielle par l'air environnant, s'ajoutant à la trempe obtenue par la projection du gaz inerte par les buses 8.
  • Des essais de laboratoire ont été réalisés pour la nuance d'acier inoxydable AISI 430 (norme ASTM A176) à l'aide d'un dilatomère absolu. Un échantillon de métal a été refroidi en 2,5s, à partir de 1250°C jusqu'à une température de 500°C, par projection d'hélium à l'état gazeux dans le four. La structure de l'échantillon est ferritique et contient moins de 1% de martensite.
  • Ces essais ont également confirmé la validité du procédé selon l'invention pour atteindre le but recherché.
  • Le métal obtenu par le procédé et le dispositif selon l'invention est plus aisé à cisailler et à bobiner en sortie de ligne de coulée, grâce à la suppression quasi-totale de martensite dans la matrice ferritique.

Claims (7)

  1. Procédé de fabrication d'une bande (3) en acier inoxydable semi ferritique à partir d'un bain (1) de métal en fusion comprenant : C < = 0,12%; Mn ≦ 1,00%; Si ≦ 1,00%; Cr = 16-18%; P ≦ 0,04%; S ≦ 0,030%, le reste étant constitué de fer et des impuretés résiduelles, caractérisé en ce qu'on effectue la solidification du métal dans une lingotière de coulée continue constituée de deux cylindres refroidis (2), tournant dans des sens opposés et disposés l'un en regard de l'autre de manière à définir entre eux un espace de coulée, en ce que l'on extrait en continu de la lingotière une bande d'acier solidifiée (3), et en ce que sous la lingotière, on soumet ladite bande à un milieu de trempe de manière à refroidir ladite bande (3) sous la lingotière à une vitesse de 300°C/s au minimum jusqu'à une température de 500°C environ au moins, afin de la refroidir rapidement et suffisamment longtemps pour empêcher la formation d'austénite.
  2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite bande (3) est refroidie sous la lingotière juste après qu'elle ait quitté les cylindres refroidis (2).
  3. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'on utilise comme milieu de trempe un bain d'alliage fondu (6) à base de plomb, d'étain, et de zinc ou de deux de ces métaux fondus, ou de l'un d'eux seulement, ou un sel fondu tel qu'un mélange de KNO3, NaNO2 et NaNO3 , dans lequel sont immergés la partie inférieure des cylindres (2) et le haut de la bande (3).
  4. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on utilise comme milieu de trempe un gaz inerte, réfrigéré à l'état liquide, qu'on projette sur le haut de la bande (3) sur ses faces opposées et sous les cylindres (2) juste après décollement de la bande de ces derniers.
  5. Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1, du type comprenant une lingotière de coulée continue formée de deux cylindres refroidis (2), tournant dans des sens opposés et disposés l'un en regard de l'autre de manière a définir entre eux un espace de coulée, et des moyens de trempe de la bande (3) d'acier solidifiée disposés sous la lingotière, caractérisé en ce que lesdits moyens de trempe comprennent un bain liquide (6) disposé sous la lingotière (2), à travers lequel peut être extraite la bande d'acier solidifiée (3), ce bain étant contenu dans un récipient (4) dont le fond est pourvu d'une ouverture (5) pour le passage de la bande solidifiée.
  6. Dispositif selon la revendication 5 , caractérisé en ce que des moyens sont prévus pour retenir le liquide entraîné par le défilement de la bande (3), tels que des buses (7) placées sous le récipient (4) de chaque côté de la bande, et pouvant projeter un fluide sur cette dernière à sa sortie du récipient, tel que de l'eau ou un mélange atomisé eau-air.
  7. Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1, du type comprenant une lingotière de coulée continue formée de deux cylindres refroidis (2), tournant dans des sens opposés et disposés l'un en regard de l'autre de manière à définir entre eux un espace de coulée, et des moyens de trempe de la bande (3) d'acier solidifiée disposés sous la lingotière, caractérisé en ce que lesdits moyens de trempe comprennent des buses (8) de projection d'un gaz inerte liquéfié sur la bande (3) solidifiée, à sa sortie de l'espace de coulée, placées sous les cylindres (2) de part et d'autre de la bande.
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