EP0796685B1 - Procédé de coulée continue d'une bande d'acier inoxydable austenitique sur une ou entre deux parois mobiles dont les surfaces sont pourvues de fossettes, et installation de coulée pour sa mise en oeuvre - Google Patents

Procédé de coulée continue d'une bande d'acier inoxydable austenitique sur une ou entre deux parois mobiles dont les surfaces sont pourvues de fossettes, et installation de coulée pour sa mise en oeuvre Download PDF

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EP0796685B1
EP0796685B1 EP97400539A EP97400539A EP0796685B1 EP 0796685 B1 EP0796685 B1 EP 0796685B1 EP 97400539 A EP97400539 A EP 97400539A EP 97400539 A EP97400539 A EP 97400539A EP 0796685 B1 EP0796685 B1 EP 0796685B1
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EP
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equ
dimples
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casting
steel
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EP97400539A
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Inventor
Philippe Paradis
Jean-Michel Damasse
Christian Marchinonni
Manuel Bobadilla
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Thyssen Stahl AG
USINOR SA
Original Assignee
Thyssen Stahl AG
USINOR SA
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B22D11/0637—Accessories therefor
    • B22D11/0697—Accessories therefor for casting in a protected atmosphere
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
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    • B22D11/0637—Accessories therefor
    • B22D11/0648—Casting surfaces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel

Definitions

  • the invention relates to the continuous casting of metals. More specifically, it concerns continuous casting systems for metals such as stainless steel in the form of thin strips, by solidification of the liquid metal on a movable wall or between two movable walls. These movable walls can, in particular, be formed by the lateral surfaces of one or two cylinders with a horizontal axis energetically internally cooled.
  • microcracks generally have a depth of the order of 40 ⁇ m and a opening less than or equal to 20 ⁇ m, and we note that they are associated with a range where the metal is enriched with elements which segregate at the time of solidification, such as nickel and manganese. It is therefore clear that these defects are formed moment of solidification of the steel on the cylinders. Their appearance is linked to contractions of the metal during solidification, contractions whose extent depends on the solidification path, therefore of the composition of the cast metal. The conditions of contact between the steel and the surface of the cylinders are also of great importance, in that they govern the heat transfers responsible for solidification.
  • the object of the invention is to provide steelmakers with a method for for casting austenitic stainless steels, for example (but not only) those of type SUS 304 in the form of thin strips of a few mm thick, with as little micro-cracks as possible longitudinal cracks, without having to operate on a metal liquid with a drastically low content of residual elements.
  • said movable walls are formed by the outer surfaces of two cooled cylinders with horizontal axes turning in opposite directions.
  • the invention also relates to a casting installation for the work of this process.
  • the object pursued by the invention is achieved by combining requirements concerning the composition of the metal, the roughness of the pouring surfaces and the composition of the inerting gas.
  • an austenitic stainless steel for example those of the SUS 304 type according to the AISI standard
  • the composition of which, expressed in weight percentages, is: C ⁇ 0.08%; If ⁇ 1%; Mn ⁇ 2%; P ⁇ 0.045%; S ⁇ 0.030%; Cr between 17.0 and 20.0%; Neither between 8.0 and 10.5%, must additionally meet the condition: Cr equ / Ni equ > 1.55, and preferably 1.55 ⁇ Cr equ / Ni equ ⁇ 1.70.
  • Crequ / Niequ between 1.55 and 1.70, the variations in volume linked to the ferrite-austenite transformation which begins before the end of solidification remain minimal and are easily compensated by contributions of liquid metal.
  • Crequ / Niequ is greater than 1.70, the contractions linked to the ferrite-austenite transformation begin to increase and the reduction in the microcracks becomes less significant.
  • the joined dimples must have a diameter from 100 to 1500 ⁇ m if they are at least approximately shaped circular. It is understood that they can also be more or less shaped roughly elliptical. Their dimensions must then give them a surface roughly equivalent to that of circular dimples of the type previously cited. Their depth is between 20 and 150 ⁇ m.
  • the dimples can be printed on the cylinders by the usual means known: laser machining, photoengraving, shot blasting. In the latter case in particular, it will of course that the procedure for obtaining dimples of the desired size must take into account the mechanical properties of the nickel layer which usually covers the surface of the copper ferrule of the cylinder.
  • an inert gas consisting of nitrogen (50-100%) and argon (0-50%) will be used. Excellent results are obtained with such an inert gas, used in conjunction with dimples contiguous 700 to 1500 ⁇ m in diameter and 80 to 120 ⁇ m deep, for casting a SUS 304 type stainless steel with a Cr equ / Ni equ ratio between 1.55 and 1.70.
  • Table 1 illustrates the influence of the Cr equ / Ni equ ratio of steel on the number of microcracks per dm 2 measured on a strip cast between two cylinders. The results were noted for two average diameters of dimples (600 and 1000 ⁇ m), and for an inerting gas composed of 90% nitrogen and 10% argon.
  • the compositions of the steels corresponding to the various tests are given in table 2: they are austenitic stainless steels of the SUS 304 type, the contents of residual elements of which are not particularly low.
  • Table 5 shows this influence on strips comprising a Cr equ / Ni equ ratio of 1, 63 castings on dimple cylinders with an average diameter of 1000 ⁇ m with an inerting gas composed of 90% nitrogen and 10% argon.
  • the roughness of the strip decreases when the rate of reduction of its thickness during hot rolling increases.
  • the roughness Ra usually encountered without hot rolling on the strips of the prior art are of the order of 4.5 ⁇ m at minimum: a reduction rate of 5% is therefore sufficient to obtain roughness more low under the optimal conditions of the invention.
  • the invention can be applied on casting machines on one or two movable walls of thin metal products, such as a machine casting on a single cylinder, or a casting machine between bands.
  • the essential is, for this installation, that the composition of the steel, the casting surface (s) brought into contact with the liquid metal have the roughness characteristics which have been described, and that the gaseous environment at the meniscus can also be made consistent with the scope of the claims.

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Description

L'invention concerne la coulée continue des métaux. Plus précisément, elle concerne les installations de coulée continue des métaux tels que l'acier inoxydable sous forme de bandes minces, par solidification du métal liquide sur une paroi mobile ou entre deux parois mobiles. Ces parois mobiles peuvent, en particulier, être constituées par les surfaces latérales d'un ou deux cylindres à axe horizontal énergiquement refroidis intérieurement.
Ces dernières années ont vu s'accomplir des progrès sensibles dans le développement des procédés de coulée de minces bandes d'acier directement à partir de métal liquide. Le procédé qui semble, l'heure actuelle, être le plus susceptible de déboucher rapidement sur une application industrielle est la coulée entre deux cylindres refroidis intérieurement, tournant autour de leurs axes horizontaux dans des sens opposés, et disposés en regard l'un de l'autre, la distance minimale entre leurs surfaces étant sensiblement égale à l'épaisseur que l'on désire conférer à la bande coulée (par exemple de quelques mm). L'espace de coulée renfermant l'acier liquide est défini par les surfaces latérales des cylindres, sur lesquelles s'initie la solidification de la bande, et par des plaques de fermeture latérale en réfractaire appliquées contre les extrémités des cylindres. Les cylindres peuvent éventuellement être remplacés par deux bandes refroidies en défilement. Pour couler des produits d'épaisseur encore plus faible, on a aussi proposé de réaliser la solidification par dépôt du métal liquide sur la surface refroidie d'un cylindre unique en rotation.
L'obtention immédiate d'une bonne qualité de surface de la bande est un élément essentiel de la réussite de l'opération de coulée. En effet, l'intérêt majeur de la coulée de bandes minces directement à partir de métal liquide est la possibilité qu'elle donne de supprimer ou de réduire considérablement l'ampleur de l'opération de laminage à chaud du demi-produit épais habituellement coulé. Lorsque l'acier est coulé en formats épais, il est possible de supprimer les défauts de surface par meulage, et de toute façon le taux de laminage important permet d'atténuer sensiblement leur importance. Au contraire, dans les procédés de coulée de bandes minces, il est impératif d'obtenir une surface comportant peu de défauts dès la coulée. En particulier, la bande doit être autant que possible exempte de petites fissures superficielles appelées "microcriques", car celles-ci sont dommageables pour la qualité du produit fini après le laminage à froid qui doit conférer son épaisseur définitive à la bande.
Ces microcriques ont en général une profondeur de l'ordre de 40 µm et une ouverture inférieure ou égale à 20 µm, et on remarque qu'elles sont associées à une plage où le métal est enrichi en éléments qui ségrègent au moment de la solidification, tels que le nickel et le manganèse. Il est donc clair que ces défauts se forment au moment de la solidification de l'acier sur les cylindres. Leur apparition est liée aux contractions du métal lors de la solidification, contractions dont l'ampleur dépend du chemin de solidification, donc de la composition du métal coulé. Les conditions de contact entre l'acier et la surface des cylindres ont également une grande importance, en ce qu'elles gouvernent les transferts thermiques responsables de la solidification. Elles sont principalement contrôlées par la rugosité de la surface des cylindres, et également par la nature du gaz qui est présent au moment de la solidification dans les parties gravées en creux de cette surface lorsqu'elle n'est pas parfaitement lisse. En effet, ce gaz forme un "matelas" entre le métal et le cylindre, et son influence sur les transferts thermiques dépend de sa nature et de sa quantité présente. Ces deux paramètres sont, notamment, gouvernés par le dispositif d'inertage de la lingotière qui est utilisé pour protéger l'acier liquide de l'oxydation atmosphérique, notamment dans la zone où la surface du métal entre en contact avec le cylindre, appelée "ménisque". De manière générale, les transferts thermiques sont plus intenses lorsqu'on utilise un gaz d'inertage présentant une solubilité significative dans l'acier liquide, tel que l'azote, que lorsqu'on utilise un gaz d'inertage insoluble dans l'acier liquide tel que l'argon.
Dans le document EP 0309247, il est proposé de conférer à la surface des cylindres une rugosité sous forme de "fossettes", c'est à dire de gravures en creux d'ouvertures circulaires ou ovales d'un diamètre de l'ordre de 0,1 à 1,2 mm et d'une profondeur de 5 à 100 µm. Le document EP 0409645 s'intéresse également à la nature du gaz d'inertage, et propose de conjuguer l'utilisation de fossettes avec celle d'un mélange de gaz soluble (azote, hydrogène, CO2, ammoniac) et insoluble (argon, hélium) dans le métal liquide. Un gaz d'inertage trop soluble dans le métal risque de ne pas empêcher le métal de pénétrer jusqu'au fond des fossettes: on obtient alors une solidification rapide génératrice de microcriques (tout comme si la surface de coulée était rigoureusement lisse) qui, en outre, laisse subsister des reliefs sur la surface de la bande constituant l'impression "en négatif' des fossettes. Inversement, un gaz totalement insoluble risque de se dilater exagérément, et d'imprimer des creux à la surface de la bande. Dans d'autres documents, il est proposé de réaliser ces fossettes par usinage laser (EP 0577833) ou par grenaillage (JP 6134553, JP 6328204). Dans tous les documents que l'on vient de citer, les fossettes sont non jointives, et séparées les unes des autres par des plages planes ou très faiblement rugueuses.
On a également proposé (document EP 0396862) de réaliser sur les cylindres des rainures circonférencielles écartées les unes des autres de 50 µm à 3 mm, larges de 10 µm à 1 mm et profondes de 30 à 500 µm.
Un autre document (WO 95/13889) a proposé de réaliser des cylindres présentant sur leur surface des crêtes et des rainures circonférencielles profondes de 10 à 60 µm et espacées de 100 à 200 µm. Cette forme de gravure est conjuguée à une exigence sur la composition du métal, qui est un acier inoxydable austénitique, par exemple de type SUS 304, dont le rapport Créqu/Niéqu doit être inférieur à 1,60, et même de préférence à 1,55. Cette dernière exigence revient à dire que la solidification du métal doit s'effectuer dans le domaine de l'austénite primaire. Si le rapport Créqu/Niéqu est supérieur à ces valeurs, les bandes présentent des dépressions en forme de "peau de crocodile" pouvant dégénérer en microcriques.
Toutefois, l'expérience montre que sur ces types d'aciers inoxydables austénitiques, la bande est fortement sensible à la fissuration à chaud. Il y a alors le risque de provoquer la formation de criques longitudinales de taille importante, qui constituent un problème au moins aussi grave que celui posé par les microcriques que l'on cherchait à éviter. Pour y remédier, il faut diminuer drastiquement les quantités d'éléments résiduels fragilisants présents dans le métal, tels que le soufre et le phosphore. Cela conduit à des exigences particulières sur le choix des matières premières et/ou sur le mode d'élaboration de l'acier liquide qui, inévitablement, augmentent le prix de revient des produits.
D'autre part, les méthodes que l'on vient de citer ne procurent pas totalement satisfaction, en ce que, dans bien des cas, on constate toujours la formation de microfissures sur le produit, même si elle est notablement réduite par rapport au cas où on coule l'acier sur des cylindres lisses ou à rugosité non maítrisée.
Le but de l'invention est de procurer aux aciéristes une méthode leur permettant de couler des aciers inoxydables austénitiques, par exemple (mais pas uniquement) ceux de type SUS 304 sous forme de bandes minces de quelques mm d'épaisseur, comportant aussi peu que possible aussi bien de microcriques que de criques longitudinales, sans pour autant qu'il soit nécessaire d'opérer sur un métal liquide à teneur drastiquement faible en éléments résiduels.
L'invention a pour objet un procédé de coulée continue d'une bande d'acier inoxydable austénitique directement à partir de métal liquide de composition, exprimée en pourcentages pondéraux, C ≤ 0,08 %; Si ≤ 1 %; Mn ≤ 2 %; P ≤ 0,045 %; S ≤ 0,030 %; Cr compris entre 18,0 et 20,0 %; Ni compris entre 8,0 et 10,5 % sur une machine de coulée sur une ou entre deux parois mobiles dont la surface extérieure est pourvue de fossettes et dont on inerte la zone environnant le ménisque avec un gaz d'inertage de composition maítrisée, comprenant les étapes:
  • on confère audit métal liquide un rapport Créqu/Niéqu supérieur à 1,55, avec: Créqu = % Cr + 1,37 x % Mo + 1,5 x % Si + 2 x % Nb + 3 x % Ti et Niéqu = % Ni + 0,31 x % Mn + 22 x % C + 14,2 x % N + % Cu;
  • on utilise une ou des parois mobiles dont l'ensemble de la surface comporte des fossettes jointives de diamètre compris entre 100 et 1500 µm et de profondeur comprise entre 20 et 150 µm;
  • et on utilise un gaz d'inertage consistant au moins partiellement en un gaz soluble dans l'acier.
Dans un exemple préféré de réalisation, lesdites parois mobiles sont constituées par les surfaces extérieures de deux cylindres refroidis à axes horizontaux tournant en sens inverses.
L'invention a également pour objet une installation de coulée pour la mise en oeuvre de ce procédé.
Comme on l'aura compris, le but poursuivi par l'invention est atteint en conjuguant des exigences concernant la composition du métal, la rugosité de la ou des surfaces de coulée et la composition du gaz d'inertage.
Comme on l'a dit, une bande mince d'un métal sensible à la fissuration à chaud est fortement susceptible de développer lors de sa solidification des criques longitudinales. Afin de remédier à cet inconvénient, il est proposé, selon l'invention, d'effectuer la solidification de la bande non pas intégralement dans le domaine de l'austénite primaire, mais dans un domaine comportant de la ferrite primaire. La proportion de ferrite primaire ne doit cependant pas être trop importante, afin de minimiser les contractions que subit le métal lors de sa solidification, contractions qui sont liées au passage de la ferrite à l'austénite. Dans ces conditions, pour obtenir ce résultat, un acier inoxydable austénitique (par exemple ceux du type SUS 304 selon la norme AISI) dont la composition exprimée en pourcentages pondéraux, est: C ≤ 0,08 %; Si ≤ 1 %; Mn ≤ 2 %; P ≤ 0,045 %; S ≤ 0,030 %; Cr compris entre 17,0 et 20,0 %; Ni compris entre 8,0 et 10,5 %, doit en plus répondre à la condition: Créqu/Niéqu > 1,55, et de préférence 1,55 < Créqu/Niéqu < 1,70. Avec Créqu/Niéqu compris entre 1,55 et 1,70, les variations de volume liées à la transformation ferrite-austénite qui débute avant la fin de la solidification demeurent minimes et sont aisément compensées par des apports de métal liquide. Lorsque Créqu/Niéqu est supérieur à 1,70, les contractions liées à la transformation ferrite-austénite commencent à s'accroítre et la réduction des microcriques devient moins significative.
Le rapport Créqu/Niéqu est calculé à partir des formules de Hammar et Swensson, c'est à dire: - Créqu = % Cr + 1,37 x % Mo + 1,5 x % Si + 2 x % Nb + 3 x % Ti; - Niéqu = % Ni + 0,31 x % Mn + 22 x % C + 14,2 x % N + % Cu.
Cette composition particulière de l'acier, pour pouvoir pleinement jouer son rôle de limitation des défauts superficiels, doit aller de pair avec une configuration de la surface des cylindres de coulée garantissant une excellente homogénéité des transferts thermiques sur l'ensemble de ladite surface. De ce point de vue, les configurations habituellement utilisées dans l'art antérieur où les surfaces de coulée sont conditionnées de manière à présenter des zones gravées en creux (rainures ou fossettes) séparées les unes des autres par des plages planes ou très faiblement rugueuses, ne peuvent convenir. En effet, elles présentent, notamment du fait de l'absence de possibilités de passage du gaz d'une zone en creux à une autre, une alternance brutale de portions relativement larges où le métal est directement au contact du cylindre refroidi et de portions également larges où le métal est au contact d'un matelas gazeux qui adoucit les conditions de refroidissement. Cette alternance est préjudiciable à une bonne homogénéité du refroidissement de la bande, et devient un inconvénient majeur lorsqu'on coule un métal susceptible de subir une transformation ferrite-austénite lors de sa solidification.
Dans ces conditions, l'impression sur la surface des cylindres de fossettes jointives, donc ne laissant que peu de place à un contact direct entre le métal et le cylindre et permettant un passage du gaz d'inertage d'une fossette à l'autre, permet de réaliser l'homogénéité de refroidissement souhaitée. Les pics de rugosité servent de sites d'amorçage de la solidification, alors que les parties en creux constituent des "joints de contraction" du métal au cours de la solidification, et permettent une meilleure répartition des contraintes que si la surface des cylindres présentait entre les fossettes des plateaux lisses ou faiblement rugueux. Bien sûr, une homogénéité du refroidissement serait également réalisée si on utilisait des cylindres dont les surfaces seraient rigoureusement lisses. Mais le refroidissement serait alors trop brutal et on ne profiterait plus de la présence des joints de contraction qui permettent d"'amortir" la transformation ferrite-austénite. Cela générerait des criques en grande quantité. D'autre part, on se priverait de la possibilité de moduler l'intensité des transferts thermiques en jouant sur la composition et le débit du gaz d'inertage, qui permet, par exemple, de régler en cours de coulée le bombé des cylindres (voir la demande de brevet français FR 2 732 627).
D'autre part, l'utilisation de fossettes plutôt que de rainures comme dans WO 95/13889 procure une solidification plus homogène sur la largeur du produit, du fait du caractère aléatoire de la structure superficielle du cylindre.
Pour obtenir le résultat recherché, les fossettes jointives doivent avoir un diamètre de 100 à 1500 µm si elles sont de forme au moins approximativement circulaire. Il est entendu qu'elles peuvent également être de forme plus ou moins grossièrement elliptique. Leurs dimensions doivent alors leur conférer une surface sensiblement équivalente à celle qu'auraient des fossettes circulaires du type précédemment cité. Leur profondeur est comprise entre 20 et 150 µm.
Les fossettes peuvent être imprimées sur les cylindres par les moyens habituels connus: usinage laser, photogravure, grenaillage. Dans ce dernier cas notamment, il va de soi que le mode opératoire pour obtenir des fossettes de la dimension recherchée doit tenir compte des propriétés mécaniques de la couche de nickel qui, habituellement, recouvre la surface de la virole en cuivre du cylindre.
Ces dimensions de fossettes doivent être conjuguées à une composition du gaz d'inertage qui leur soit adaptée, au moins dans la zone du ménisque, où le gaz environnant est piégé dans les fossettes entre la surface du cylindre et le ménisque. On ne peut, par exemple, utiliser de l'argon pur, insoluble dans l'acier, car il formerait un "matelas" trop épais qui rendrait trop hétérogène le contact entre l'acier et le cylindre. Il y aurait ainsi une différence de température trop importante et trop brutale entre les points de contact et de non-contact de la peau métallique avec le cylindre. Cela ralentirait trop la solidification, donc la consolidation de la peau métallique, et favoriserait ainsi l'apparition de criques. Inversement, l'utilisation d'un gaz soluble pur tel que l'azote risque de ne pas convenir non plus dans le cas où les fossettes ont un diamètre situé dans le haut de la fourchette précédemment définie et une profondeur faible, car il ne pourrait empêcher l'acier de pénétrer profondément dans les fossettes, et de présenter ainsi une surface de contact trop importante avec le cylindre. On retomberait ainsi dans les problèmes que l'on voulait éviter, avec en plus le risque de former des reliefs sur la bande qui seraient la réplique "en négatif" de la rugosité des cylindres. Il faudra donc par la modélisation et/ou l'expérience, déterminer quels sont les compositions de gaz d'inertage présent au niveau du ménisque les mieux adaptées à des fossettes données et à des compositions de métal données. On utilisera le plus généralement un gaz d'inertage constitué d'azote (50-100 %) et d'argon (0-50 %).On obtient d'excellents résultats avec un tel gaz d'inertage, utilisé conjointement à des fossettes jointives de diamètre 700 à 1500 µm et de profondeur 80 à 120 µm, pour la coulée d'un acier inoxydable de type SUS 304 présentant un rapport Créqu/Niéqu compris entre 1,55 et 1,70.
Il faut également prévoir d'équiper la machine de coulée continue d'un dispositif d'inertage permettant de bien maítriser la composition de l'atmosphère dans la zone du ménisque. A cet effet, le dispositif décrit dans la demande de brevet français FR 2 727 338 donne satisfaction, mais tout autre dispositif équivalent peut être utilisé.
Pour obtenir une qualité de surface du produit fini encore supérieure, on peut également prévoir d'effectuer en ligne, juste après la coulée, un laminage à chaud à une température comprise entre 800 et 1200°C, avec un taux de réduction supérieur ou égal à 5 %. Il permet de réduire la rugosité de la bande brute de coulée et de conférer ainsi un bel aspect de surface au produit fini laminé à froid.
A titre d'exemple, le tableau 1 illustre l'influence du rapport Créqu/Niéqu de l'acier sur le nombre de microcriques par dm2 relevées sur une bande coulée entre deux cylindres. Les résultats ont été relevés pour deux diamètres moyens de fossettes (600 et 1000 µm), et pour un gaz d'inertage composé de 90% d'azote et 10% d'argon. Les compositions des aciers correspondant aux différents essais sont données dans le tableau 2: il s'agit d'aciers inoxydables austénitiques de type SUS 304 dont les teneurs en éléments résiduels ne sont pas spécialement basses.
Figure 00070001
Figure 00080001
Comme on le voit, pour un diamètre moyen des fossettes de 1000µm, on obtient une surface de bande exempte ou pratiquement exempte de microcriques jusqu'à un rapport Créqu/Niéqu de 1,69 inclusivement. On considère habituellement qu'une densité de microcriques par dm2 inférieure ou égale à 40 est un très bon résultat. De ce point de vue, l'utilisation de fossettes de plus faible diamètre (600 µm) donne des résultats moins satisfaisants. Mais il faut souligner que les bandes ainsi obtenues sont, pour les deux types de fossettes, exemptes de criques longitudinales, sauf justement celles pour lesquelles on avait un rapport Créqu/Niéqu de 1,40. Et la présence de telles criques longitudinales, visibles à l'oeil nu, est un défaut absolument rédhibitoire car il subsiste sur les produits laminés qu'il rend totalement impropres à l'utilisation. Comme on l'a dit, pour ne pas obtenir de telles criques longitudinales sur un acier qui aurait un rapport Créqu/Niéqu inférieur à 1,55, il faudrait abaisser ses teneurs en éléments fragilisants (soufre et phosphore notamment), ce qui augmenterait sensiblement le coût de l'élaboration. La conjugaison des conditions de coulée selon l'invention permet de résoudre ce problème.
On a également étudié plus en détail l'influence du diamètre des fossettes sur la formation des microcriques, et les résultats en sont résumés dans le tableau 3. On a considéré deux nuances différentes correspondant à des rapports Créqu/Niéqu de 1,63 et 1,80 (voir le tableau 2 pour leur composition détaillée). Le gaz d'inertage était composé de 90% d'azote et 10% d'argon.
Figure 00080002
On voit dans ces exemples que c'est principalement pour des diamètres de fossettes de l'ordre de 700 à 1500 µm et un rapport Créqu/Niéqu de 1,63 que l'on obtient les meilleurs résultats, en terme de densité de microcriques. On a noté sur tous les échantillons examinés l'absence de criques longitudinales.
En ce qui concerne l'influence de la composition du gaz d'inertage (en l'occurrence, son caractère plus ou moins soluble dans l'acier), les résultats de son étude sont résumés dans le tableau 4. Les essais ont été conduits en utilisant des cylindres dont les fossettes avaient un diamètre moyen de 1000 µm.
Figure 00090001
On note que les résultats sont excellents principalement pour les teneurs en argon inférieures ou égales à 50%, avec un rapport Créqu/Niéqu de 1,63, l'optimum étant atteint pour un rapport argon/azote de 10 / 90 à 20 / 80 %. Au-dessus de 50 % d'argon, on constate toutefois que la rugosité du cylindre s'imprime "en négatif" sur la bande de manière excessive, et on ne recommande pas de travailler dans cette gamme de valeurs.
Enfin, en ce qui concerne l'influence d'un laminage à chaud en ligne effectué juste après la coulée sur la rugosité Ra de la bande, le tableau 5 montre cette influence sur des bandes comportant un rapport Créqu/Niéqu de 1,63 coulées sur des cylindres à fossettes de diamètre moyen 1000 µm avec un gaz d'inertage composé de 90% d'azote et de 10% d'argon.
Figure 00100001
La rugosité de la bande diminue lorsque le taux de réduction de son épaisseur lors du laminage à chaud augmente. Les rugosités Ra habituellement rencontrées sans laminage à chaud sur les bandes de l'art antérieur sont de l'ordre de 4,5 µm au minimum: un taux de réduction de 5% suffit donc pour obtenir des rugosités plus faibles dans les conditions optimales de l'invention.
Comme on l'a dit, l'invention petit être appliquée sur des machines de coulée sur une ou deux parois mobiles de produits métalliques minces, telles qu'une machine de coulée sur un cylindre unique, ou une machine de coulée entre bandes. L'essentiel est, pour cette installation, que la composition de l'acier, la ou les surfaces de coulée mises au contact du métal liquide présentent les caractéristiques de rugosité qui ont été décrites, et que l'environnement gazeux au niveau du ménisque puisse également être rendu conforme à la portée des revendications.

Claims (8)

  1. Procédé de coulée continue d'une bande d'acier inoxydable austénitique directement à partir de métal liquide de composition, exprimée en pourcentages pondéraux: C ≤ 0,08 %; Si ≤ 1 %; Mn ≤ 2 %; P ≤ 0,045 %; S ≤ 0,030 %; Cr compris entre 17,0 et 20,0 %; Ni compris entre 8,0 et 10,5 % sur une machine de coulée sur une ou entre deux parois mobiles dont la surface extérieure est pourvue de fossettes et dont on inerte la zone environnant le ménisque avec un gaz d'inertage de composition maítrisée, comprenant les étapes:
    on confère audit métal liquide un rapport Créqu/Niéqu supérieur à 1,55, avec: Créqu = % Cr + 1,37 x % Mo + 1,5 x % Si + 2 x % Nb + 3 x % Ti et Niéqu = % Ni + 0,31 x % Mn + 22 x % C + 14,2 x % N + % Cu;
    on utilise une ou des parois mobiles dont l'ensemble de la surface comporte des fossettes jointives de diamètre compris entre 100 et 1500 µm et de profondeur comprise entre 20 et 150 µm;
    et on utilise un gaz d'inertage consistant au moins partiellement en un gaz soluble dans l'acier.
  2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que ledit rapport Créqu/Niéqu est compris entre 1,55 et 1,70.
  3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que lesdites fossettes ont un diamètre compris entre 700 et 1500 µm et une profondeur comprise entre 80 et 120µm.
  4. Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que ledit gaz d'inertage est un mélange à 50-100 % d'azote et à 0-50 % d'argon.
  5. Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé en ce qu'on fait subir à ladite bande, directement après sa coulée, un laminage à chaud à une température de 800 à 1200°C avec un taux de réduction supérieur ou égal à 5 %.
  6. Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que lesdites parois mobiles sont constituées par les surfaces extérieures de deux cylindres refroidis à axes horizontaux tournant en sens inverses.
  7. Installation de coulée continue de produits métalliques minces du type comportant une ou deux parois mobiles refroidies contre lesquelles est effectuée la solidification desdits produits, lesdites parois comportant des fossettes, et un dispositif permettant de maítriser la composition de l'atmosphère gazeuse environnant le ménisque, lesdites fossettes étant jointives et ayant un diamètre compris entre 100 et 1500 µm et une profondeur comprise entre 20 et 150 µm.
  8. Installation de coulée continue de produits métalliques minces selon la revendication 7, caractérisée en ce que lesdites parois mobiles sont constituées par les surfaces extérieures de deux cylindres refroidis à axes horizontaux tournant en sens inverses.
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